JPH0717986B2 - 合金工具鋼 - Google Patents
合金工具鋼Info
- Publication number
- JPH0717986B2 JPH0717986B2 JP60053095A JP5309585A JPH0717986B2 JP H0717986 B2 JPH0717986 B2 JP H0717986B2 JP 60053095 A JP60053095 A JP 60053095A JP 5309585 A JP5309585 A JP 5309585A JP H0717986 B2 JPH0717986 B2 JP H0717986B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- tool steel
- steel
- alloy tool
- impurities
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、熱間，温間，冷間塑性加工用工具や切削工具
として利用される合金工具鋼に関するものである。
として利用される合金工具鋼に関するものである。
（従来の技術） 従来、この種の合金工具鋼としては、高速度工具鋼、冷
間ダイス鋼、熱間ダイス鋼などがあり、これらの合金工
具鋼から、例えば、塑性加工用の各種パンチ，ダイスな
らびにタップ，カッター，リーマ，エンドミル，ホブ等
の切削工具やロール，ベアリングなどが作成される。
間ダイス鋼、熱間ダイス鋼などがあり、これらの合金工
具鋼から、例えば、塑性加工用の各種パンチ，ダイスな
らびにタップ，カッター，リーマ，エンドミル，ホブ等
の切削工具やロール，ベアリングなどが作成される。
（発明が解決しようとする問題点） このような合金工具鋼においては、所望形状への成形が
容易であると共に、長寿命が得られるように高温強度や
疲労特性等に優れていることが要求されるが、巨大な一
次炭化物が生成されている場合にはこのような要求を十
分に満たすことができなくなるという問題点があった。
容易であると共に、長寿命が得られるように高温強度や
疲労特性等に優れていることが要求されるが、巨大な一
次炭化物が生成されている場合にはこのような要求を十
分に満たすことができなくなるという問題点があった。
本発明は、上述した従来の問題点を解消するためになさ
れたもので、巨大な一次炭化物が鋼中に残存せず、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有する合金工具鋼を提供することを目的とし
ている。
れたもので、巨大な一次炭化物が鋼中に残存せず、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有する合金工具鋼を提供することを目的とし
ている。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明による合金工具鋼は、重量％で、C:0.20〜2.50
％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0
％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％、V:
0.01〜5.0％のうちの１種または２種以上、残部Feおよ
び不純物からなることを特徴としており、より好ましく
は、合金工具鋼が高速度工具鋼である場合には、重量％
で、C:0.35〜1.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50
％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜10.0％、および2Mo＋W:
1.50〜30.0％、V:0.50〜5.0％のうちの１種または２種
以上、残部Feおよび不純物からなり、冷間ダイス鋼であ
る場合には、重量％で、C:0.35〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:3.0〜20.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなり、熱間ダイス鋼である場合には、重量％で、C:0.
20〜0.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.0
1〜2.0％、Cr:2.0〜8.0％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.
10〜5.0％,V:0.01〜5.0％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴としてい
る。また必要に応じて、REM:0.001〜0.60％を含み、Nb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上を含み、Co:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以上
を含み、さらに必要に応じて、不純物中において、N:20
0ppm以下、S:0.0050％以下、O:0.0030％以下、Al:0.020
％以下、P:0.020％以下であるようにしたことを特徴と
している。
％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0
％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％、V:
0.01〜5.0％のうちの１種または２種以上、残部Feおよ
び不純物からなることを特徴としており、より好ましく
は、合金工具鋼が高速度工具鋼である場合には、重量％
で、C:0.35〜1.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50
％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜10.0％、および2Mo＋W:
1.50〜30.0％、V:0.50〜5.0％のうちの１種または２種
以上、残部Feおよび不純物からなり、冷間ダイス鋼であ
る場合には、重量％で、C:0.35〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:3.0〜20.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなり、熱間ダイス鋼である場合には、重量％で、C:0.
20〜0.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.0
1〜2.0％、Cr:2.0〜8.0％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.
10〜5.0％,V:0.01〜5.0％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴としてい
る。また必要に応じて、REM:0.001〜0.60％を含み、Nb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上を含み、Co:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以上
を含み、さらに必要に応じて、不純物中において、N:20
0ppm以下、S:0.0050％以下、O:0.0030％以下、Al:0.020
％以下、P:0.020％以下であるようにしたことを特徴と
している。
次に本発明による合金工具鋼の成分範囲（重量％）の限
定理由について説明する。
定理由について説明する。
C:0.20〜2.50％ Ｃは工具鋼として必要な強度，硬さおよび耐摩耗性等を
確保するのに有効な元素であって、このような効果を得
るために0.20％以上含有させるのがよい。また、工具鋼
が高速度工具鋼および冷間ダイス鋼である場合には0.35
％以上とするのがより好ましい。しかし、多すぎると靭
性および加工性が低下するので2.50％以下とするのがよ
い。また、工具鋼が高速度工具鋼である場合には1.50％
以下とし、熱間ダイス鋼である場合には0.50％以下とす
るのがより好ましい。
確保するのに有効な元素であって、このような効果を得
るために0.20％以上含有させるのがよい。また、工具鋼
が高速度工具鋼および冷間ダイス鋼である場合には0.35
％以上とするのがより好ましい。しかし、多すぎると靭
性および加工性が低下するので2.50％以下とするのがよ
い。また、工具鋼が高速度工具鋼である場合には1.50％
以下とし、熱間ダイス鋼である場合には0.50％以下とす
るのがより好ましい。
Si:0.05％未満 合金工具鋼において生成される巨大一次炭化物は、肋骨
状に晶出した共晶炭化物が未破壊粒として残存している
ことが主因であり、Si量を低くすることによって肋骨状
共晶炭化物の生成を低減もしくは阻止することが可能と
なり、Si量を低くすることによってソーキングによる一
次炭化物の完全固溶温度範囲をより低温側に拡大させて
炭化物を細粒にすることができるようになる。そして、
本発明者らはこのような知見に基いて種々検討した結
果、この種の合金工具鋼においては、Si含有量を0.05％
未満とするのがとくによいことを確かめたことから、こ
のような上限値とした。
状に晶出した共晶炭化物が未破壊粒として残存している
ことが主因であり、Si量を低くすることによって肋骨状
共晶炭化物の生成を低減もしくは阻止することが可能と
なり、Si量を低くすることによってソーキングによる一
次炭化物の完全固溶温度範囲をより低温側に拡大させて
炭化物を細粒にすることができるようになる。そして、
本発明者らはこのような知見に基いて種々検討した結
果、この種の合金工具鋼においては、Si含有量を0.05％
未満とするのがとくによいことを確かめたことから、こ
のような上限値とした。
Mn:0.10〜1.50％ Mnは脱酸および脱硫剤として作用し、鋼の清浄度を高め
ると共に焼入性の向上にも寄与する元素であり、このよ
うな効果を得るために0.10％以上添加するのがよい。し
かし、多すぎると熱間加工性を害するので1.50％以下と
するのが良い。
ると共に焼入性の向上にも寄与する元素であり、このよ
うな効果を得るために0.10％以上添加するのがよい。し
かし、多すぎると熱間加工性を害するので1.50％以下と
するのが良い。
Ni:0.01〜2.0％ Niは工具鋼の基地を強化し、強度，耐衝撃性，耐ヒート
チェック性を向上させる元素であり、このような効果を
得るために0.01％以上添加するのがよい。しかし、多す
ぎると機械加工性を低下させるので2.0％以下とするの
が良い。
チェック性を向上させる元素であり、このような効果を
得るために0.01％以上添加するのがよい。しかし、多す
ぎると機械加工性を低下させるので2.0％以下とするの
が良い。
Cr:2.0〜20.0％ Crは工具鋼の強度、とくに高温強度を高めると共に、耐
熱衝撃性を高めるのに有効な元素であって、このような
効果を得るためには2.0％以上添加するのがよい。ま
た、工具鋼が冷間ダイス鋼である場合には3.0％以上と
するのがより好ましい。しかし、多すぎると靭性や加工
性を劣化させるので20.0％以下とするのがよい。また、
工具鋼が高速度鋼である場合には10.0％以下とし、熱間
ダイス鋼である場合には8.0％以下とするのがより好ま
しい。
熱衝撃性を高めるのに有効な元素であって、このような
効果を得るためには2.0％以上添加するのがよい。ま
た、工具鋼が冷間ダイス鋼である場合には3.0％以上と
するのがより好ましい。しかし、多すぎると靭性や加工
性を劣化させるので20.0％以下とするのがよい。また、
工具鋼が高速度鋼である場合には10.0％以下とし、熱間
ダイス鋼である場合には8.0％以下とするのがより好ま
しい。
2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうちの１種また
は２種以上 Mo,W,Vは炭化物を形成し、熱処理硬さを増大して耐摩耗
性を向上させるのに有効な元素であるので、これらの１
種または２種以上を添加するのもよい。この場合、Moは
Ｗよりも効果が大きい元素であって、このような効果を
得るためには2Mo＋Ｗ（いずれか一方が０である場合も
含む）で0.30％以上、Ｖを0.01％以上添加するのがよ
い。また、工具鋼が高速度鋼である場合には2Mo＋Ｗで
1.50％以上とし、冷間ダイス鋼および熱間ダイス鋼であ
る場合にはMoを0.10％以上、Ｗを0.10％以上とするのが
より好ましい。また、工具鋼が高速度鋼である場合には
Ｖを0.50％以上とするのがより好ましい。しかし、多す
ぎると靭性が低下すると共に、粗大炭化物も多くなり、
疲労特性に悪影響を及ぼすので2Mo＋Ｗは30.0％以下、
Ｖは5.0％以下とするのがよい。また、工具鋼が冷間ダ
イス鋼および熱間ダイス鋼である場合にはMoを5.0％以
下、Ｗを5.0％以下とするのがより好ましい。
は２種以上 Mo,W,Vは炭化物を形成し、熱処理硬さを増大して耐摩耗
性を向上させるのに有効な元素であるので、これらの１
種または２種以上を添加するのもよい。この場合、Moは
Ｗよりも効果が大きい元素であって、このような効果を
得るためには2Mo＋Ｗ（いずれか一方が０である場合も
含む）で0.30％以上、Ｖを0.01％以上添加するのがよ
い。また、工具鋼が高速度鋼である場合には2Mo＋Ｗで
1.50％以上とし、冷間ダイス鋼および熱間ダイス鋼であ
る場合にはMoを0.10％以上、Ｗを0.10％以上とするのが
より好ましい。また、工具鋼が高速度鋼である場合には
Ｖを0.50％以上とするのがより好ましい。しかし、多す
ぎると靭性が低下すると共に、粗大炭化物も多くなり、
疲労特性に悪影響を及ぼすので2Mo＋Ｗは30.0％以下、
Ｖは5.0％以下とするのがよい。また、工具鋼が冷間ダ
イス鋼および熱間ダイス鋼である場合にはMoを5.0％以
下、Ｗを5.0％以下とするのがより好ましい。
REM（希土類元素の１種または２種以上）:0.001〜0.60
％ REMは、工具鋼の靭性を向上させ、特に耐衝撃性を高め
るのに有効な元素であるので、このような効果を得るた
めにこれらの１種または２種以上を0.001％以上添加さ
せることも必要に応じて望ましい。しかし、多量に添加
すると靭性および加工性劣化させるので、添加する場合
は0.60％以下とするのがよい。この場合、製造時におけ
るREMの添加は、1530〜1550℃とくに1540〜1545℃で行
うことが望ましく、これによって地疵欠陥の発生をかな
り抑えることができる。
％ REMは、工具鋼の靭性を向上させ、特に耐衝撃性を高め
るのに有効な元素であるので、このような効果を得るた
めにこれらの１種または２種以上を0.001％以上添加さ
せることも必要に応じて望ましい。しかし、多量に添加
すると靭性および加工性劣化させるので、添加する場合
は0.60％以下とするのがよい。この場合、製造時におけ
るREMの添加は、1530〜1550℃とくに1540〜1545℃で行
うことが望ましく、これによって地疵欠陥の発生をかな
り抑えることができる。
Nb:0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0
％以下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,T:2.0％以下の
うちの１種または２種以上 Nb,Ta,Zr,Hf,Ti,Sc,Yはいずれも炭化物を形成して熱処
理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素
であるので、これらの元素を適宜選んで上記の範囲で添
加するのもよい。
％以下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,T:2.0％以下の
うちの１種または２種以上 Nb,Ta,Zr,Hf,Ti,Sc,Yはいずれも炭化物を形成して熱処
理硬さを増大し、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素
であるので、これらの元素を適宜選んで上記の範囲で添
加するのもよい。
Co:1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B: 0.001〜0.050％のうちの１種または２種以上 Co,Cu,Bはいずれも基地を強化して工具鋼の強度，耐衝
撃性，耐ヒートチェック性を高めるので、これらの元素
を適宜選んで上記の範囲で添加するのもよい。また、Ｂ
は鋼の焼入性を高めると共に、鋼中のＮをBNの形で固定
してＮの悪影響をなくすのに有効な元素であるので上記
の範囲で適宜添加するのもよい。
撃性，耐ヒートチェック性を高めるので、これらの元素
を適宜選んで上記の範囲で添加するのもよい。また、Ｂ
は鋼の焼入性を高めると共に、鋼中のＮをBNの形で固定
してＮの悪影響をなくすのに有効な元素であるので上記
の範囲で適宜添加するのもよい。
N:200ppm以下 鋼中にＮが多量に含まれると他の添加元素と窒化物を形
成し、大きな炭窒化物が鋼中に存在することとなって工
具の性能を劣化させるので、この上限を200ppmとするこ
とがより望ましい。
成し、大きな炭窒化物が鋼中に存在することとなって工
具の性能を劣化させるので、この上限を200ppmとするこ
とがより望ましい。
S:0.0050％以下、O:0.0030％以下 鋼中におけるS,O量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被削性を高めることができるようになるの
で、必要に応じてＳおよび／またはＯの含有量を上記の
範囲で規制することも望ましい。
を抑制し、地疵等級を向上させることができると共に成
形加工時の被削性を高めることができるようになるの
で、必要に応じてＳおよび／またはＯの含有量を上記の
範囲で規制することも望ましい。
Al:0.020％以下、P:0.020％以下 鋼中におけるAl,P量を低減することによって地疵の発生
を抑制し、地疵等級を向上させることができるようにな
るので、必要に応じてAlおよび／またはＰの含有量を上
記の範囲で規制することも望ましい。
を抑制し、地疵等級を向上させることができるようにな
るので、必要に応じてAlおよび／またはＰの含有量を上
記の範囲で規制することも望ましい。
（実施例） 真空誘導溶解炉によって第１表に示す化学成分の材料を
溶製したのち、造塊してインゴットを得た。
溶製したのち、造塊してインゴットを得た。
次に、前記インゴットを700〜750℃に３時間加熱したの
ち鍛造し、次いで800℃で３時間加熱したのち20℃/hrで
冷却する溶体化処理を行って供試材とし、各供試材の炭
化物量および平均粒径を測定した。この結果を第２表に
示す。
ち鍛造し、次いで800℃で３時間加熱したのち20℃/hrで
冷却する溶体化処理を行って供試材とし、各供試材の炭
化物量および平均粒径を測定した。この結果を第２表に
示す。
次いで、各供試材の高温強度および靭性を測定したとこ
ろ、同じく第２表に示す結果となった。
ろ、同じく第２表に示す結果となった。
第１表および第２表に示すように、各種合金工具鋼にお
いて、本発明の範囲を満足する実施例（No.2,4,6,8,1
0）のものは、この範囲を満足しない比較例（No.1,3,5,
7,9）のものに比べて１次炭化物量が少なくかつ１次炭
化物平均粒径も小さいものとなっている。そして、高温
強度および靭性において優れた値を示すものであること
が確かめられた。
いて、本発明の範囲を満足する実施例（No.2,4,6,8,1
0）のものは、この範囲を満足しない比較例（No.1,3,5,
7,9）のものに比べて１次炭化物量が少なくかつ１次炭
化物平均粒径も小さいものとなっている。そして、高温
強度および靭性において優れた値を示すものであること
が確かめられた。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、本発明による合金工具鋼は、
重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜
1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo
＋W:0.30〜30.0％、V:0.01〜5.0％のうちの１種または
２種以上、残部Feおよび不純物からなるものであるか
ら、肋骨状に晶出した共晶炭化物が主因となる巨大一次
炭化物の生成を著しく低減することが可能であり、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有するリーマ，エンドミル，タップおよびミ
リングカッタ，ホブ等の工具やロール，ベアリングなど
を得ることができるという非常に優れた効果がもたらさ
れる。
重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未満、Mn:0.10〜
1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0％、および2Mo
＋W:0.30〜30.0％、V:0.01〜5.0％のうちの１種または
２種以上、残部Feおよび不純物からなるものであるか
ら、肋骨状に晶出した共晶炭化物が主因となる巨大一次
炭化物の生成を著しく低減することが可能であり、強
度，靭性，耐ヒートチェック性，切削寿命等において優
れた特性を有するリーマ，エンドミル，タップおよびミ
リングカッタ，ホブ等の工具やロール，ベアリングなど
を得ることができるという非常に優れた効果がもたらさ
れる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−111411（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−146914（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−24973（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−73167（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−85952（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−143468（ＪＰ，Ａ)
Claims (11)
- 【請求項１】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％、V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。 - 【請求項２】重量％で、C:0.35〜1.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:1.50〜30.0％、V:0.50〜5.0％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなる特
許請求の範囲第（１）項記載の高速度合金工具鋼。 - 【請求項３】重量％で、C:0.35〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:3.0〜20.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなる特許請求の範囲第（１）項記載の冷間ダイス合金
工具鋼。 - 【請求項４】重量％で、C:0.20〜0.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜8.0
％、およびMo:0.10〜5.0％,W:0.10〜5.0％,V:0.01〜5.0
％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不純物か
らなる特許請求の範囲第（１）項記載の熱間ダイス合金
工具鋼。 - 【請求項５】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、残部Feお
よび不純物からなることを特徴とする合金工具鋼。 - 【請求項６】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにNb:0.01〜5.0％,Ta:0.01
〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以下,Ti:2.0％以下,Sc:
0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。 - 【請求項７】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。 - 【請求項８】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにNb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。 - 【請求項９】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％未
満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.0
％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにCo:
1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうち
の１種または２種以上、残部Feおよび不純物からなるこ
とを特徴とする合金工具鋼。 - 【請求項１０】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％
未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.
0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、さらにNb:0.01〜5.0％,Ta:0.01
〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以下,Ti:2.0％以下,Sc:
0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうちの１種または２種以
上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25〜1.0％,B:0.001〜
0.050％のうちの１種または２種以上、残部Feおよび不
純物からなることを特徴とする合金工具鋼。 - 【請求項１１】重量％で、C:0.20〜2.50％、Si:0.05％
未満、Mn:0.10〜1.50％、Ni:0.01〜2.0％、Cr:2.0〜20.
0％、および2Mo＋W:0.30〜30.0％,V:0.01〜5.0％のうち
の１種または２種以上、REM:0.001〜0.60％、さらにNb:
0.01〜5.0％,Ta:0.01〜5.0％,Zr:2.0％以下,Hf:2.0％以
下,Ti:2.0％以下,Sc:0.001〜2.0％,Y:2.0％以下のうち
の１種または２種以上、さらにCo:1.0〜20.0％,Cu:0.25
〜1.0％,B:0.001〜0.050％のうちの１種または２種以
上、残部Feおよび不純物からなることを特徴とする合金
工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60053095A JPH0717986B2 (ja) | 1985-03-16 | 1985-03-16 | 合金工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60053095A JPH0717986B2 (ja) | 1985-03-16 | 1985-03-16 | 合金工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213348A JPS61213348A (ja) | 1986-09-22 |
| JPH0717986B2 true JPH0717986B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=12933220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60053095A Expired - Lifetime JPH0717986B2 (ja) | 1985-03-16 | 1985-03-16 | 合金工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717986B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053431A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Ihi Corp | 真空浸炭処理方法および真空浸炭処理装置 |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63143239A (ja) * | 1986-12-05 | 1988-06-15 | Hitachi Metals Ltd | 耐食、耐摩軸受用鋼 |
| JPH0796696B2 (ja) * | 1987-02-17 | 1995-10-18 | 大同特殊鋼株式会社 | 合金工具鋼 |
| JPH01129952A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 切屑処理性のよい長寿命転動部品用鋼 |
| JPH0247241A (ja) * | 1988-08-05 | 1990-02-16 | Nippon Steel Corp | 圧延ロール用耐摩耗材料 |
| JPH02197548A (ja) * | 1989-01-25 | 1990-08-06 | Kobe Steel Ltd | 鏡面加工性及び被削性にすぐれるプレハードン鋼 |
| JPH0332490A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-13 | Kobe Steel Ltd | 肉盛ロール |
| JP3512873B2 (ja) * | 1994-11-24 | 2004-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | 高寿命高周波焼入れ軸受鋼 |
| US5944920A (en) * | 1996-04-10 | 1999-08-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Piston ring material excellent in workability |
| KR100368540B1 (ko) * | 2000-06-20 | 2003-01-24 | 기아특수강 주식회사 | 인성 및 강도가 우수한 열간·온간 겸용 저합금고속도공구강 및 그의 제조방법 |
| JP2003055743A (ja) * | 2001-08-17 | 2003-02-26 | Daido Steel Co Ltd | 被削性にすぐれた冷間ダイス金型用鋼 |
| JP2006193790A (ja) * | 2005-01-14 | 2006-07-27 | Daido Steel Co Ltd | 冷間工具鋼 |
| CN101392354B (zh) * | 2008-10-24 | 2010-09-08 | 宁波禾顺新材料有限公司 | 一种高合金冷作模具钢 |
| EP2570508A1 (en) * | 2011-09-19 | 2013-03-20 | Sandvik Intellectual Property AB | A roll for hot rolling |
| CN102703822B (zh) * | 2012-01-19 | 2013-11-27 | 戴初发 | 一种复合轧辊辊环用高速钢的制备方法 |
| CN102703823B (zh) * | 2012-01-19 | 2014-04-02 | 朱育盼 | 一种复合轧辊辊环用高速钢 |
| WO2015110366A1 (en) * | 2014-01-22 | 2015-07-30 | Aktiebolaget Skf | Bearing steel |
| CN104088809B (zh) * | 2014-06-11 | 2016-05-25 | 宁波升鸿机械设备有限公司 | 一种高压鼓风机 |
| CN104498842A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-08 | 芜湖金龙模具锻造有限责任公司 | 一种硼锑合金轧辊材料 |
| DE102016215905A1 (de) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | Continental Automotive Gmbh | Eisen-Werkstoff für hochtemperaturfeste Lagerbuchsen, Lagerbuchse aus diesem Werkstoff und Abgasturbolader mit einer solchen Lagerbuchse |
| CN112522584B (zh) * | 2019-09-19 | 2022-10-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄带连铸高扩孔钢及其制造方法 |
| CN116038267B (zh) * | 2023-02-23 | 2025-10-21 | 泰尔重工股份有限公司 | 一种铸轧薄宽带钢产线用高速飞剪及其制造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52111411A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-19 | Hitachi Metals Ltd | High speed tool steel |
| JPS53146914A (en) * | 1977-05-02 | 1978-12-21 | Hitachi Metals Ltd | Highhspeed tool steel |
| JPS5524973A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Aichi Steel Works Ltd | Hot tool steel |
| JPS5785952A (en) * | 1980-11-17 | 1982-05-28 | Daido Steel Co Ltd | High-speed steel |
| JPS57143468A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-04 | Daido Steel Co Ltd | High-speed tool steel |
| JPS5773167A (en) * | 1981-05-18 | 1982-05-07 | Daido Steel Co Ltd | Molybdenum high speed tool steel containing tungsten |
-
1985
- 1985-03-16 JP JP60053095A patent/JPH0717986B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053431A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Ihi Corp | 真空浸炭処理方法および真空浸炭処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61213348A (ja) | 1986-09-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0717986B2 (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP3838216B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP5076683B2 (ja) | 高靭性高速度工具鋼 | |
| EP0483668B1 (en) | High speed tool steel produced by sintering powder and method of producing same | |
| KR20120126131A (ko) | 피삭성과 충격 값이 우수한 열간 가공 강재 | |
| JP2002535496A (ja) | 硬質工具鋼およびそれによる粉末冶金鋼材 | |
| JPS61213349A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP2636816B2 (ja) | 合金工具鋼 | |
| JPH09511790A (ja) | 快削性オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS62211351A (ja) | 被削性の優れた工具鋼 | |
| JPH0555585B2 (ja) | ||
| JP2018131654A (ja) | 優れた靱性および軟化抵抗性を有する熱間工具鋼 | |
| JP2005336553A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JPH0791620B2 (ja) | 被研削性に優れた高速度工具鋼 | |
| JP2960496B2 (ja) | 冷間工具鋼 | |
| JP2760001B2 (ja) | 高速度工具鋼 | |
| JP2012201909A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JPH10330894A (ja) | 低合金高速度工具鋼およびその製造方法 | |
| JP2560760B2 (ja) | 高速度工具鋼 | |
| JP3780690B2 (ja) | 被削性および工具寿命に優れた熱間工具鋼 | |
| JP3076347B2 (ja) | 切削性能に優れた高靭性溶製高速度鋼工具 | |
| JP2001234278A (ja) | 被削性に優れた冷間工具鋼 | |
| JPH09202938A (ja) | 被削性に優れたクロム−モリブデン鋳鋼 | |
| JPS62250154A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JPH09227990A (ja) | 高温強度及び破壊靱性に優れた熱間工具鋼 |