JPH11324849A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】衝撃的伸長素子を短時間で伸長させることによ
り発生する気泡が原因で高速での出力不足を生じること
がないようにし、低速から高速あるいは低負荷から高負
荷にわたって十分なエンジン出力を発揮できる。 【解決手段】燃料を収容する加圧室５０と、伸長させる
ことによ加圧室５０内の燃料を衝撃的に加圧する衝撃的
伸長素子１７とからなる高圧ポンプと、燃料を噴射する
ための噴射口４１と、この噴射口４１に加圧室５０から
燃料を導く噴射通路１５と、噴射口近傍に設けられ、高
圧ポンプの作動に対応して開となる弁手段を有する燃料
噴射装置において、衝撃的伸長素子１７を、伸縮する衝
撃的伸長素子本体１７ａと、この衝撃的伸長素子本体１
７ａを収納するとともに加圧室５０を構成する収納室４
３内を、衝撃的伸長素子本体側と加圧室５０とに区画す
るとともに、収納室４３内に摺動可能に保持されるプラ
ンジャ１７ｂと、このプランジャ１７ｂと衝撃的伸長素
子本体１７ａの端部の間に充填される非圧縮性流体１７
ｃとで構成している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、衝撃的高圧によ
り燃料を噴射する燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】出願人は、燃焼室あるいは燃焼室への新
気の供給路にインジェクタを取り付け、このインジェク
タに連通する加圧室内に、電歪素子あるいは磁歪素子か
らなる衝撃的伸長素子を燃料中に臨ませ、所定のタイミ
ングで衝撃的伸長素子を伸長させることにより、衝撃的
伸長素子の端部に接する燃料に衝撃的高圧を生じさせ、
この衝撃的高圧がインジェクタの噴射弁に伝達して、燃
料をインジェクタから燃焼室あるいは供給路外部へ燃料
を噴射するようにし、その後次の噴射に備え、衝撃的伸
長素子を収縮させるようにする燃料噴射装置を提案し
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】この衝撃的伸長素子を
短時間で伸長あるいは収縮させる場合には、衝撃的伸長
素子の端部に接する燃料は伸長あるいは収縮に起因して
時間の経過とともに圧力変動し、且つこの圧力変動が衝
撃的伸長素子の燃料に接する端部から噴射口を開閉する
噴射弁に向かって時間の経過とともに伝播していく。

【０００４】図９及び図１０は衝撃的伸長素子を短時間
で伸長させた時の圧力変動の経過を示す図である。図９
及び図１０においてｐ０は絶対圧０気圧を示し、ｐ１は
伸長動作に入る寸前におけるもの、すなわち、各部の圧
力で予圧状態を示し、ｐ２はインジェクタの開弁圧を示
し、ｐ３は燃料蒸気圧を示す。

【０００５】すなわち、大気圧下において沸騰温度（沸
点）が低い液体程、所定温度における燃料蒸気圧ｐ３
は、（液体の圧力がこの圧力より低くなると液体の気化
が促進されるところの圧力）高くなり、気化し易くな
る。逆に大気圧下において沸騰温度（沸点）が高い液体
程、所定温度における燃料蒸気圧ｐ３は低くなり、より
燃料圧が低くならないと気化が促進されず、気化しにく
くなる。

【０００６】左方向に示す圧力波形は時間の経過ととも
に、衝撃的伸長素子の伸長により端部に接する燃料がど
のように圧力変動するかを示すものである。

【０００７】端部に接する液体の燃料粒子は、端部に押
されて移動しつつ密度が上昇して圧力が上昇する。端部
が静止する瞬間、最高圧力となりこれが第１の衝撃圧
（ｐｗ１）となる。この第１の衝撃圧ｐｗ１は、衝撃的
伸長素子の伸長速度（伸長距離Ｌを伸長時間ｔで割った
もの）が大きい程、大きい。すなわち、伸長時間ｔが短
い程、伸長距離Ｌが長い程第１の衝撃圧ｐｗ１は大き
い。端部が静止した後は、燃料粒子に強制力は作用せ
ず、密度の高い位置の燃料粒子は前方の低密度の部位に
移動する。この移動には慣性が伴うため、端部に接する
部分の燃料粒子の密度が疎となる。この疎の程度は、移
動速度（最初の第１の衝撃圧ｐｗ１が大きい程大きい）
が大きい程、より燃料粒子の密度が疎となる。この疎状
態による圧力が第１の疎圧（ｎｗｌ＝予圧ｐ１より小）
である。この後、端部に接する燃料粒子の密度が疎とな
る部分には、前方から燃料粒子が移動し、この移動には
慣性が伴うため、端部に接する部分は再び燃料粒子の密
度が密となる。この密状態による圧力が第２の衝撃圧ｐ
ｗ２となる。以後、端部に接する部分には、第２の疎圧
ｎｗ２、第３の衝撃圧ｐｗ３の順に圧力が変動する。こ
の圧力変動は、端部が静止した以降の固有振動であり、
その振動の周期Ｔは、固有振動を惹起させる端部の移動
速度や移動時間ｔには関係なく、予圧ｐ１（振動前の燃
料粒子の密度に相関あり）が大きい程短い。時間の経過
とともに、圧力波形を右方向に移動させれば、各部の圧
力状態が分かり、移動速度は音速となる。

【０００８】図９に示すように伸長速度が特に早く短い
伸長時間ｔ１であると、第１の衝撃圧（ｐｗｌ）が極め
て大きくなるので、以降の固有振動の振幅は大きくな
り、第１の疎圧（ｎｗ１）が予圧ｐ１より大きく下回っ
て燃料蒸気圧ｐ３より低くなってしまう。すなわち、気
泡が発生する。

【０００９】一方、図１０のように伸長速度がゆっくり
で伸長時間ｔ２が大きい（ｔ２＞ｔ１）と、第１の衝撃
圧（ｐｗ１）が十分大きくならず、以降の固有振動の振
幅は小さくなり、第１の疎圧（ｎｗ１）が予圧ｐ１より
大きくは下回わらず燃料蒸気圧ｐ３より大きくなり、気
泡の発生はない。気泡の発生がないことは噴射のために
重要であるが伸長速度が小さいと、噴射口の弁に到達す
る第１の衝撃圧（ｐｗ１）は小さく、インジェクタの開
弁圧ｐ２より大だと燃料を噴射するが、噴射速度を大き
くとれず、噴射量も少なくなる。

【００１０】図１１は衝撃的伸長素子を短時間で収縮さ
せた時の圧力変動の経過を示す図である。図１２におい
てｐ０は絶対圧０気圧を示し、ｐ１は伸長動作に入る寸
前におけるもの、すなわち、各部の圧力で予圧状態を示
し、ｐ２はインジェクタの開弁圧を示し、ｐ３は燃料蒸
気圧を示す。

【００１１】左方向に示す圧力波形は時間の経過ととも
に、衝撃的伸長素子の収縮により端部に接する燃料がど
のように圧力変動を示すものである。端部に接する液体
の燃料粒子は、衝撃的伸長素子が収縮し端部が移動する
につれて密度が低下して圧力が低下する。端部が静止す
る瞬間、最低圧力となりこれが第１の疎圧（ｎｗｌ）と
なる。この第１の疎圧ｎｗｌは、衝撃的伸長素子の収縮
速度（収縮距離Ｌを収縮時間ｔ３で割ったもの、端部の
移動速度と等しい）が大きい程、小さい。すなわち、収
縮時間ｔ３（＝端部の移動時間）が短い程、収縮距離Ｌ
（＝端部の移動距離）が長い程第１の疎圧ｎＷｌは小さ
い。端部が静止した後は、燃料粒子に強制力は作用せ
ず、密度の疎の位置へは前方の高密度の燃料粒子が移動
してくる。この慣性を伴う移動により端部に接する部分
の燃料粒子の密度が高くなる。この密状態による圧力が
第１の衝撃圧ｐｗ１となる。この密の程度（圧力の高
さ）は、移動速度（最初の第１の疎圧ｎｗ１が小さい程
大きい）が大きい程、より燃料粒子の密度が高くなる。

【００１２】この密状態の後、燃料粒子は前方の密度の
低い部分に移動する。この移動には慣性が伴うため、端
部に接する部分は再ぴ燃料粒子の密度が疎となる。この
疎状態による圧力が第２の疎圧ｎｗ２となる。以後、端
部に接する部分には、第２の衝撃圧ｐｗ３、第３の疎圧
ｎＷ３の順に圧力が変動する。この圧力変動は、衝撃的
伸長素子が収縮に続いて静止するに伴って、端部が移動
し静止した以降の固有振動であり、その振動の周期Ｔ
は、固有振動を惹起させる端部の移動速度や移動時間ｔ
３には関係なく、予圧ｐ１（振動前の燃料粒子の密度に
相関あり）が大きい程短い。

【００１３】時間の経過とともに、この圧力波形を右方
向に移動させれば、各部の圧力状態が分かり、移動速度
は音速である。

【００１４】図９及び図１０に示すように、端部から加
圧室出口、インジェクタ等の各部への圧力波の圧力伝播
は、伸長時は第１の衝撃圧ｐｗ１、第１の疎圧ｎｗ１、
第２の衝撃圧ｐｗ２、第２の疎圧ｎｗ２の順に順々に伝
播する。

【００１５】インジェクタに第１の衝撃圧ｐｗ１が到達
すると噴射が開始され、燃料圧がインジェクタの開弁圧
より低下した時点で噴射は終了する。その直ぐ後に第１
の疎圧ｎｗｌが到達して、この第１の疎圧ｎｗ１は閉じ
たインジェクタにて反射し、逆方向に伝播していく。こ
の伝播に伴い、各部の燃料が順次蒸発して気泡化し、そ
して気泡が潰れる液化がおこる。すなわち、あたかも気
泡が逆方向に移動していく如くになる。伝播の途中減衰
により第１の疎圧ｎｗ１の絶対圧が大きくなり、燃料の
蒸気圧以上になる時点で気泡は消滅する。

【００１６】このように加圧室とインジェクタの間に気
泡が消えず、存在している時、次の伸長により生まれる
第１の衝撃圧ｐｗ１が伝播し、気泡と衝突すると干渉を
起こして減衰し、気泡を通過後の第１の衝撃圧ｐｗ１が
小さくなってしまう。この第１の衝撃圧ｐｗ１の値がイ
ンジェクタの開弁圧ｐ２より小さいと、噴射不能とな
る。

【００１７】同様に、図１１に示す収縮時の各部への圧
力伝播は、第１の疎圧ｎｗ１、第１の衝撃圧ｐｗ１、第
２の疎圧ｎｗ２、第２の衝撃圧ｐｗ２の順に順々に伝播
する。インジェクタに第１の疎圧ｎｗ１が到達して、こ
の第１の疎圧ｎｗ１は閉じたインジェクタにて反射し、
逆方向に伝播していく。これに伴い、気泡が逆方向に移
動していく。この逆流する気泡に、インジェクタの弁方
向に伝播する第１の衝撃圧ｐｗ１が干渉して減衰し、イ
ンジェクタの弁に到達前に小さくなり、インジェクタの
開弁圧ｐ２より小さいと、噴射不能となってしまう。

【００１８】この発明は、かかる点に鑑みてなされたも
ので、衝撃的伸長素子を短時間で伸長させることにより
発生する気泡が原因で高速での出力不足を生じることが
ないようにし、低速から高速あるいは低負荷から高負荷
にわたって十分なエンジン出力を発揮できる燃料噴射装
置を提供することを目的としている。

【００１９】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決し、かつ
目的を達成するため、この発明は、以下のように構成し
た。

【００２０】請求項１記載の発明は、『燃料を収容する
加圧室と、伸長させることによ前記加圧室内の燃料を衝
撃的に加圧する衝撃的伸長素子とからなる高圧ポンプ
と、燃料を噴射するための噴射口と、この噴射口に前記
加圧室から燃料を導く噴射通路と、前記噴射口近傍に設
けられ、高圧ポンプの作動に対応して開となる弁手段を
有する燃料噴射装置において、前記衝撃的伸長素子を、
伸縮する衝撃的伸長素子本体と、この衝撃的伸長素子本
体を収納するとともに前記加圧室を構成する収納室内
を、衝撃的伸長素子本体側と前記加圧室とに区画すると
ともに、前記収納室内に摺動可能に保持されるプランジ
ャと、このプランジャと前記衝撃的伸長素子本体の端部
の間に充填される非圧縮性流体とで構成したことを特徴
とする燃料噴射装置。』である。

【００２１】この請求項１記載の発明によれば、衝撃的
伸長素子を伸長させて非圧縮性流体を介してプランジャ
により加圧室内の端部に接する燃料を衝撃的に高圧にす
ることで、燃料が加圧室から噴射通路を介して噴射口に
導かれて燃料圧力で弁手段が開いて燃料を噴射するが、
衝撃的伸長素子が短時間で伸長しても非圧縮性流体によ
りプランジャの移動が遅くなり大きな第１の衝撃圧が発
生せず、続いて極めて小さな第１の疎圧の発生を防止
し、燃料に気泡が発生するのを軽減することができ、気
泡が原因で高速での出力不足を生じることがないように
できるので、低速から高速あるいは低負荷から高負荷に
わたって十分なエンジン出力を発揮できる。

【００２２】請求項２記載の発明は、『前記衝撃的伸長
素子本体の端部の前記非圧縮性流体を加圧する断面積
を、前記プランジャの前記非圧縮性流体により加圧され
る断面積より大きくしたことを特徴とする請求項１記載
の燃料噴射装置。』である。

【００２３】この請求項２記載の発明によれば、衝撃的
伸長素子本体の端部の非圧縮性流体を加圧する断面積
が、プランジャの燃料に接する断面積より大きいため、
プランジャの移動量が大きくて燃料の加圧力が大きく、
しかも応答性が向上する。

【００２４】請求項３記載の発明は、『前記プランジャ
を常に前記非圧縮性流体方向へ付勢する付勢手段を備え
ることを特徴とする請求項１または請求項２記載の燃料
噴射装置。』である。

【００２５】この請求項３記載の発明によれば、伸長し
た衝撃的伸長素子が収縮するとき、衝撃的伸長素子の本
体がプランジャから遊離して収縮し、プランジャは衝撃
的伸長素子の収縮より遅く付勢手段により移動し、この
ときプランジャの移動速度が遅くなり燃料に発生する気
泡を軽減することができ、気泡が原因で高速での出力不
足を生じることがないようにし、低速から高速あるいは
低負荷から高負荷にわたって十分なエンジン出力を発揮
できる。

【００２６】

【発明の実施の形態】以下、この発明の燃料噴射装置に
ついて説明する。図１はこの発明に係る燃料噴射装置を
適用した４サイクル内燃機関の構成図である。エンジン
１は、燃焼室４０の上部を構成するシリンダヘッド２
と、燃焼室４０の筒体を構成するシリンダブロック３
と、クランク室を形成するクランクケース４とにより構
成される。クランク室内のクランク軸５は、クランクピ
ン６及びピストンピン７に連結されたコンロッド１００
を介してピストン８に連結される。シリンダヘッド２に
は吸気通路９が設けられ、その端部に燃焼室４０に臨ん
で吸気弁１０が装着され、吸気通路９の開口部を開閉す
る。また、シリンダヘッド２には、排気通路１１が設け
られ、その端部に燃焼室４０に臨んで排気弁１２が装着
され、排気通路１１の開口部を開閉する。シリンダヘッ
ド２の中央部には点火プラグ１３が装着される。

【００２７】この実施の形態では、燃焼室４０内に直接
燃料を噴射するための燃料噴射ユニット４４がシリンダ
ヘッド２の上面から燃焼室４０内に臨んで設けられる
が、燃料噴射ユニット４４を吸気通路９に燃料を噴射す
るように設けてもよく、あるいはシリンダブロック３か
ら気筒内に燃料を噴射するように設けてもよい。

【００２８】この燃料噴射ユニット４４は、インジェク
タ１４と高圧発生装置１６が一体化されている。この高
圧発生装置１６は、後述の衝撃的伸長素子の圧電素子、
磁歪素子、圧電素子と磁歪素子を直列に連結したもの等
で構成される衝撃的高圧発生源を備えている。この衝撃
的高圧発生源は制御回路１８に連結され所定のタイミン
グで、例えば燃料室４０内に直接燃料を噴射するもので
は、爆発膨張、排気、吸気、圧縮の４行程の内、吸気行
程あるいは圧縮行程において噴射すべく、駆動制御され
る。

【００２９】燃料噴射ユニット４４には、燃料供給パイ
プ２１を介して燃料ポンプ１９により、燃料タンク２２
から燃料が導入される。燃料タンク２２内の燃料供給パ
イプ２１の吸入口には、フィルター２０が設けられてい
る。また、燃料供給パイプ２１の下流側には、調整弁１
０１が設けられ、燃料噴射ユニット４４に供給される燃
料に予圧を与え、正確な燃料噴射を行うようにしてい
る。調整弁１０１には、戻り燃料パイプ２３が接続さ
れ、戻り燃料パイプ２３は燃料タンク２２に接続されて
いる。

【００３０】燃料噴射ユニット４４が閉となる間中、燃
料ポンプ１９により燃料供給パイプ２１を介して常時燃
料が供給され、燃料供給パイプ２１に配置した調整弁１
０１の上流側の圧力が所定以上の場合に調整弁１０１が
開となり、燃料が戻り燃料パイプ２３を通過して不図示
のエアベント孔を上部に持つ燃料タンク側の上部に戻さ
れ循環する燃料循環経路Ｋが形成される。

【００３１】図２は前記実施の形態における燃料噴射ユ
ニットの詳細構成図、図３は燃料噴射ユニットの要部の
拡大断面図である。この実施の形態では、燃料タンク２
２から直接燃料が燃料ポンプ１９により導かれて燃料噴
射ユニット４４に送られるようにされる。

【００３２】高圧発生装置１６とインジェクタ１４が、
一体にユニットに形成され、この燃料噴射ユニット４４
は、燃料噴射の応答性がよく、かつコンパクトな構造に
なっている。インジェクタ１４は、先端に噴射口４１が
形成されたケース本体２４を有し、噴射口４１に噴射弁
２５が装着される。噴射弁２５はスプリング２６により
常に閉方向に付勢される。このインジェクタ１４は、ケ
ース本体２４を介してケース本体３１に接続され一体に
なっている。インジェクタ１４において、衝撃的高圧波
が伝播してくると、噴射弁２５の内側面に衝突しさらに
昇圧する。そして、そのエネルギーにより、スプリング
２６に抗して噴射弁２５が押し開かれ、燃料が噴射され
る。

【００３３】この実施の形態では、噴射弁２５は、外側
（燃焼室４０側）に開く外開弁としているが、内側に開
く内開弁としてもよく、あるいは所定のタイミングで強
制的に開く強制開閉弁してもよい。

【００３４】ケース本体２４の内部に加圧室５０が形成
される。この加圧室５０の一方の端部側には、衝撃的伸
長素子本体１７ａ及びプランジャ１７ｂ等を含むもので
構成される衝撃的伸長素子１７がケース本体２４及びケ
ース本体３１により形成される収納室４３に配置され、
加圧室５０内に衝撃的高圧波を発生させ加圧室５０内の
燃料に衝撃的圧力を付与する。衝撃的高圧発生源である
衝撃的伸長素子１７の衝撃的伸長素子本体１７ａは、締
付ボルト２３０によりケース本体３１に締付固定され、
衝撃的伸長素子本体１７ａは、リード線３０により制御
装置１８に接続される。

【００３５】衝撃的伸長素子本体１７аは収納室４３の
内ケース本体３ｌ側に配置され、プランジャ１７ｂは収
納室４３の内ケース本体２４側に摺動可能に保持され
る。プランジャ１７ｂの中央部にはシール部材１０２が
設けられている。プランジャ１７ｂの中央外周には、環
状の凹部１７ｂ１が形成され、この凹部１７ｂ１にはシ
ール部材１０２が設けられ、シール部材１０２のシール
により、移動中にあっても収納室４３内が、衝撃的伸長
素子本体１７ａ側の液室１７ｄと、噴射弁２５側となる
加圧室５０とに区画されている。シール部材１０２はＯ
リング等で構成される。

【００３６】また、プランジャ１７ｂのストローク長
は、衝撃的伸長素子本体１７ａのストロークや変形量に
対して十分確保でき、反力は燃料圧と摩擦力によるもの
で余分な力は掛からない。

【００３７】プランジャ１７ｂと衝撃的伸長素子本体１
７ａの端部１７ａ１との間に、燃料同一温度における蒸
発圧力が燃料より高い非圧縮性流体１７ｃを充填してい
る。この実施の形態では、非圧縮性流体１７ｃとしてシ
リコンオイルを用いている。非圧縮性流体１７ｃは、衝
撃的伸長素子本体１７ａとプランジャ１７ｂとを組み付
けた状態で、ケース本体２４と金属膜からなるダイヤフ
ラム１０３に形成された液室１７ｄに注入される。

【００３８】ダイヤフラム１０３は、外周部がケース本
体２４とケース本体３１の間に挟持され、内周部が端部
１７ａ１を構成する第１挟持部材１７ａ１１と第２挟持
部材１７а１２の間に、端部１７а１を構成する締付ス
クリュー１７ａ１３により挟持される。非圧縮性流体１
７ｃの注入は、ケース本体２４に形成した注入口１０４
から注入し、供給通路１０５から液室１７ｄに供給し、
供給終了後に止め栓１０６を行なう。液室１７ｄは止め
栓１０６とダイヤフラム１０３により密閉される。

【００３９】加圧室５０には、アジャスター２２０が設
けられ、このアジャスター２２０の位置によってアジャ
スター２２０とプランジャ１７ｂとの間に付勢手段２２
１であるリターンスプリングが配置され、アジャスター
２２０によって付勢手段２２１のスプリング荷重が設定
される。

【００４０】燃料吐出ポート３３には、逆止弁３３ａが
設けられ、この逆止弁３３ａはスプリング３３ｂにより
常に閉じ方向に付勢されている。ケース本体２４には加
圧室５０に開口して燃料入口４６ａが形成され、この燃
料入口４６ａの近傍上流部にはスプリング２１０でバッ
クアップされた逆止弁２１ａ１が配置される。

【００４１】このような構成の燃料噴射装置において、
加圧室３２内に燃料を充填した状態で、衝撃的高圧発生
源即ち衝撃的伸長素子１７の衝撃的伸長素子本体１７ａ
に駆動電圧を印加すると、衝撃的伸長素子本体１７ａが
形状変化し、加圧室５０内の燃料に高圧波が発生する。

【００４２】この高圧波の発生作用は以下のとおりであ
る。まず、圧電素子では電圧印加あるいは磁歪素子では
電流供給開始の各瞬間に衝撃的伸長素子本体１７ａが形
状変化し、端部１７ａ１及び非圧縮性流体１７ｃを介し
てプランジャ１７ｂが付勢手段２２１に抗して押動さ
れ、その衝撃的加圧面１７ｂ２が加圧室側に移動する。
この瞬時の移動により、加圧室５０内の燃料粒子を押圧
するが、燃料粒子は慣性で静止状態を保とうとするた
め、加圧室５０内の燃料に対し大きな圧力が衝撃的に発
生する。

【００４３】したがって、この衝撃的高圧波は、衝撃的
加圧面１７ｂ２側からその衝撃的加圧面１７ｂ２に対し
法線方向に、加圧室５０の反対面側の対向する位置の噴
射通路１５に向かって瞬時に伝播する。インジェクタ１
４の燃料吐出ポート３３に配置された逆止弁３３ａを開
き、噴射通路１５からさらに噴射口４１に導かれて衝撃
的高圧波は、スプリング２６に抗して噴射弁２５を開き
噴射口４１から高圧燃料を噴射させる。

【００４４】伸長した衝撃的伸長素子本体１７ａが収縮
するとき、衝撃的伸長素子本体１７ａの端部が非圧縮性
流体１７ｃを介してプランジャ１７ｂから遊離して収縮
し、プランジャ１７ｂは付勢手段２２１によりプランジ
ャ１７ｂの収縮より遅く移動する。

【００４５】図４は衝撃的伸長素子を伸長させた時の圧
力変動の経過を示す図である。図４においてｐ０は絶対
圧０気圧を示し、ｐ１は伸長動作に入る寸前におけるも
ので調整弁１０１により与えられる。すなわち、ｐ１
は、噴射口４１の噴射弁２５の各部の圧力で予圧状態を
示し、ｐ２はインジェクタ１４の噴射弁２５の開弁圧を
示し、ｐ３は燃料蒸気圧を示す。

【００４６】左方向に示す圧力波形は時間の経過ととも
に、衝撃的伸長素子本体１７ａによるプランジャ１７ｂ
に接する燃料がどのように圧力変動を示すものであり、
この圧力変動の周期Ｔは予圧Ｐ１に関連し、予圧Ｐ１が
高い程短くなる。時間の経過とともに、この圧力波形を
右方向に移動させれば、各部の圧力状態が分かり、移動
速度は音速となる。

【００４７】この実施の形態では図４のような伸長速度
であり、第１の衝撃圧（ｐｗ１）は大きいが、第１の疎
圧（ｎｗ１）が燃料蒸気圧ｐ３より低くなることがな
く、すなわち、気泡の発生がない。

【００４８】ここで、衝撃的伸長素子本体１７ａが圧電
素子の場合には電界の強さ即ち印加電圧、磁歪素子の場
合には磁界の強さすなわちフィールドコイル電流が大き
い程、伸長値Ｌが大きくなる。伸長速度は伸長値Ｌを、
圧電素子の場合には印加充電するまでの時間ｔ４、ある
いは磁歪素子の場合にはフィールドコイル電流が最大に
なるまでの時間ｔ４で割ったものになり、この伸長速度
が大きい程第１の衝撃圧（ｐｗ１）がより大きくなると
ともに、第１の疎圧（ｎｗ１）が小さくなる。このた
め、圧電素子の場合には印加電圧が大きいか印加充電す
るまでの時間ｔ４が短く、伸長速度が大きくなると、気
泡の発生が有る。

【００４９】特に、予圧ｐ１が小さい場合には気泡が発
生しやすい。しかし、プランジャ１７ｂの衝撃的加圧面
１７ｂ２近傍の燃料に気泡が発生しても、この気泡すな
わち第１の疎圧（ｎｗ１）が加圧室５０内を伝播してい
く途中において、燃料入口４６аから燃料が供給されて
気泡が直ちに消減する。さらに加圧室５０の出口となる
燃料吐出ポート３３の逆止弁３３аにより、例え気泡が
発生しても気泡が逆止弁３３ａより下流の噴射通路１５
ヘ進入することはない。すなわち、逆止弁３３ａの開弁
圧は少なくとも燃料蒸気圧ｐ３よりは高く設定される。
噴射弁２５の開弁圧は予圧ｐ１より高く設定されるが、
逆止弁３３ａの開弁圧も予圧ｐ１より高く設定しても良
い。

【００５０】なお、衝撃的伸長素子本体１７ａが伸長し
て停止する時、端部１７ａ１の非圧縮性流体側表面に第
１の衝撃圧が発生し、この第１の衝撃圧がプランジャ１
７ｂに伝えられるとともに、その後端部１７ａ１の非圧
縮性流体側表面に第１の疎圧が発生するが、非圧縮性流
体は蒸気圧力ｐ３が低く気化しにくい。すなわち、非圧
縮性流体はプランジヤ１７ｂに衝撃力を伝播してプラン
ジャ１７ｂを移動させるが、第１の疎圧が伝播しプラン
ジャ１７ｂに到達しても、プランジャ１７ｂは逆方向に
戻ることはなく、プランジャ１７ｂの燃料加圧機能を低
下させることがない。

【００５１】図５は衝撃的伸長素子を収縮させた時の圧
力変動の経過を示す図である。図５においてｐ０は絶対
圧０気圧を示し、ｐ１は伸長動作に入る寸前におけるも
ので調整弁１０１により与えられる。すなわち、ｐ１
は、燃料吐出ポート３３、噴射口４１の噴射弁２５の各
部の圧力で予圧状態を示し、ｐ２はインジェクタ１４の
噴射弁２５の開弁圧を示し、ｐ３は燃料蒸気圧を示す。

【００５２】左方向に示す圧力波形は時間の経過ととも
に、衝撃的伸長素子によるプランジャ１７ｂがどのよう
に圧力変動を示すものであり、この圧力変動の周期Ｔは
予圧Ｐ１に関連し、予圧Ｐ１が高い程短くなる。

【００５３】時間の経過とともに、この圧力波形を右方
向に移動させれば、各部の圧力状態が分かり、移動速度
は音速である。ここで、衝撃的伸長素子本体１７ａが圧
電素子の場合には電界の強さ即ち印加電圧最大の状態か
ら放電により印加電圧０状態に時間ｔ４で変化させる
時、衝撃的伸長素子本体１７ａがＬだけ速度Ｌ／ｔ４で
収縮する。同様に、衝撃的伸長素子本体１７ａが磁歪素
子の場合には磁界の強さすなわちフィールドコイル電流
が最大の状態から電流を時間ｔ４で０とする時衝撃的伸
長素子本体１７ａがＬだけ速度Ｌ／ｔ４で収縮する。

【００５４】図５に示すように、収縮速度はＬ／ｔ４が
大きくても、衝撃的伸長素子本体１７ａと端部１７ａ１
が遊離可能であり、さらに非圧縮性流体を介してプラン
ジャ１７ｂが端部１７ａ１から遊離可能であり、プラン
シャ１７ｂが急激に移動することはない。プランジャ１
７ｂは付勢手段２２１であるリターンスプリングの付勢
力により移動するのみであり、衝撃的加圧面１７ｂ２近
傍の燃科に燃料蒸気圧力より小さな第１の疎圧ｎｗ１を
発生させないので、燃料に気泡を発生させない。

【００５５】このように圧力波のプランジャ１７ｂから
加圧室５０の燃料吐出ポート３３、インジェクタ１４の
各部への圧力伝播は、伸長時は第１の衝撃圧ｐｗ１、第
１の疎圧ｎｗ１、第２の衝撃圧ｐｗ２、第２の負圧ｎｗ
２の順に順々に伝播する。

【００５６】噴射弁２５に第１の衝撃圧ｐｗ１が到達す
ると噴射が開始され、燃料圧が噴射弁２５の開弁圧より
低下した時点で噴射は終了する。その直ぐ後に第１の疎
圧ｎｗｌが到達して、この第１の疎圧ｎｗ１は閉じた噴
射弁２５にて反射し、逆方向に伝播していく。

【００５７】同様に、各部への圧力伝播は、収縮時は第
１の疎圧ｎｗ１、第１の衝撃圧ｐｗ１、第２の疎圧ｎｗ
２、第２の衝撃圧ｐｗ２の順に順々に伝播する。噴射弁
２５に第１の疎圧ｎｗ１が到達して、この第１の疎圧ｎ
ｗ１は閉じた噴射弁２５にて反射し、逆方向に伝播して
いく。この噴射弁２５方向に伝播する第１の衝撃圧ｐｗ
１が干渉して減衰し、噴射弁２５に到達前に小さくな
り、噴射弁２５の開弁圧ｐ２より小さいと、噴射不能と
なる。

【００５８】このように、衝撃的伸長素子本体１７ａを
伸長させて非圧縮性流体１７ｃを介してプランジャ１７
ｂにより加圧室５０内の端部に接する燃料を衝撃的に高
圧にすることで、燃料が加圧室５０から噴射通路１５を
介して噴射口４１に導かれて燃料圧力で弁手段である噴
射弁２５が開いて燃料を噴射するが、衝撃的伸長素子本
体１７ａが短時間で伸長しても非圧縮性流体１７ｃによ
りプランジャ１７ｂの移動が遅くなり大きな第１の衝撃
圧が発生せず、続いて極めて小さな第１の疎圧は発生せ
ず、燃料に気泡の発生するのを軽減することができ、燃
料を衝撃的高圧で噴射でき噴霧の微粒化を可能にするこ
とができる。

【００５９】また、伸長した衝撃的伸長素子本体１７ａ
が収縮するとき、衝撃的伸長素子本体１７ａの端部１７
ａ１が非圧縮性流体１７ｃによりプランジャ１７ｂから
遊離して移動し、プランジャ１７ｂは衝撃的伸長素子本
体１７ａの収縮より遅れて付勢手段２２１により移動す
るため、燃料に気泡が発生するのを防止することがで
き、気泡が原因で高速での出力不足を生じることがない
ようにし、低速から高速あるいは低負荷から高負荷にわ
たって十分なエンジン出力を発揮できる。

【００６０】また、衝撃的伸長素子本体１７ａの非圧縮
性流体１７ｃを加圧する断面積Ｓ１が、図３に示すよう
に、プランジャ１７ｂの非圧縮性流体１７ｃにより加圧
される断面積Ｓ２より大きくしており、プランジャ１７
ｂの移動量が大きくて燃料の加圧力が大きく、しかも応
答性が向上する。

【００６１】図６は燃料噴射装置の他の実施の形態の燃
料噴射ユニットの断面図である。この実施の形態の燃料
噴射ユニット４４は、高圧発生装置１６とインジェクタ
１４が一体化され、高圧発生装置１６の密閉ケース７１
には衝撃的伸長素子１７が収納されている。インジェク
タ１４は図２及び図３の実施の形態と同様に形成される
ので図面及び説明を省略する。

【００６２】衝撃的伸長素子１７は、密閉ケース７１内
に設けた衝撃的伸長素子を構成する複数枚の圧電素子７
３を有し、各圧電素子７３間には、第１極板１５１ａと
第２極板１５１ｂが交互に配設される。これらの圧電素
子７３、第１極板１５１ａ及び第２極板１５１ｂは、積
層された状態で、保持具７４及びハンマー１５４の間に
挟持され、ボルト７２により相互に固定保持される。

【００６３】ハンマー１５４には受皿１５５が設けら
れ、受皿１５５には液室１７ｄを構成するダイヤフラム
１０３が設けられている。液室１７ｄには、非圧縮性流
体１７ｃが注入されている。受皿１５５は第１受皿１５
５ａ、第２受皿１５５ｂ及びこの両者を締付けてダイヤ
フラム１０３を挟持するスクリュー１５５ｃからなる。

【００６４】ボルト７２で一体的に固定保持された圧電
素子７３は、その保持具７４を介して、ねじ部材７５に
より、密閉ケース７１内に取付けられる。各第１極板１
５１ａ同士及び第２極板１５１ｂ同士は、それぞれ導電
板７６で連結され、第１電荷供給線３０３及び第２電荷
供給線３０４を介して電圧調整器３０２に接続される。
密閉ケース７１からの各電荷供給線３０３、３０４の取
り出し部には、シール用グロメット７７が装着され、ケ
ース内の密封性が保持される。シール用グロメット７７
は更に燃料洩れ防止に寄与する。電圧調整器３０２はＥ
ＣＵ９５に接続され、後述のように駆動制御される。３
００は交流電源、３０１は交直変換回路である。

【００６５】ここで、圧電素子とは、いわゆる圧電効果
を有する素子からなる公知の圧電アクチュエータであ
る。なお、圧電効果を有する材料には、水晶から高分子
まで各種のものがあるが、圧電アクチュエータの材料と
しては圧電セラミックスの一種であるチタン酸ジルコン
酸鉛（ＰＺＴ）が代表的である。

【００６６】複数枚（この例では７枚）の圧電素子（圧
電セラミックス）７３及びこれらを挟み込むように配置
され、一体化された第１極板１５１ａと第２極板１５１
ｂとにより電歪素子が形成される。交流電源３００から
の交流電流は交直変換回路３０１を経て直流電圧に変換
され、電圧調整器３０２に入力される。電圧調整器３０
２は、ＥＣＵ９５により制御され、第１電荷供給線３０
３あるいは第２電荷供給線３０４とそれぞれ接続される
２つのアウトプットの内、第１電荷供給線３０３側を所
定の電圧の正電圧に調整する一方、第２電荷供給線３０
４側をアースする。あるいは、第１電荷供給線３０３側
をアースする一方、第２電荷供給線３０４側を所定の正
電圧に調整したり、第１電荷供給線３０３側及び第２電
荷供給線３０４側の両方をアースしたりする。

【００６７】このように、燃料噴射ユニット４４は、少
なくとも一つの圧電体の両側の一方に第１の電極と他方
に第２の電極を配置した圧電素子７３からなり、この圧
電素子７３は複数配置されるが、第１電荷供給線３０３
側の端子ＴＡ１と第２電荷供給線３０４側の端子ＴＡ２
に、端子ＴＡ１が所定の正電圧値になり、端子ＴＡ２が
アースするように電圧印加すると、第１極板１５１ａか
ら第２極板１５１ｂの方向すなわち実線矢印方向に電界
が発生し、第１極板１５１ａと第２極板１５１ｂの間の
圧電セラミックは、電界の大きさに略比例して伸長す
る。一方、第１電荷供給線３０３側をアースし、第２電
荷供給線３０４側を所定の正電圧にすると、第２極板１
５１ｂから第１極板１５１ａの方向すなわち破線矢印方
向に電界が発生し、第１極板１５１ａと第２極板１５１
ｂの間の圧電セラミックは、電界の大きさに略比例して
収縮する。

【００６８】図６において、第１極板１５１ａと第２極
板１５１ｂは交互に配置されるため、各圧電セラミック
に作用する電界の方向は、圧電セラミックの配列の順に
１８０度ずつ反転する。このため、この実施の形態にお
いては、同一板状の圧電セラミックを配列の順に表裏を
１８０度ずつ反転して配置しており、第１電荷供給線３
０３側及び第２電荷供給線３０４側への電圧の負荷に応
じて全ての圧電セラミックを同時に伸長あるいは同時に
収縮させることが可能となる。各圧電セラミックの変位
は集積されて（図６のものでは７つの変位が集積され
て）大きな変位となる。

【００６９】なお、誤った組み立てを防ぐため、同一の
圧電素子７３の側面外周に２種の色を塗布し、且つ一方
の色の圧電素子７３に伸長する時の電界の方向と同じ方
向の矢印を側面外周に付け、他方の色の圧電素子７３に
収縮する時の電界の方向と同じ方向の矢印を側面外周に
付け、これらを端部の第１極板１５１ａにまず指定色の
ものを配置し、その後は順に色の違うものを交互に並
べ、且つ矢印が所定の一定方向を向くように組み立てる
ことにより、確実に各圧電素子７３を配列順に１８０度
ずつ反転させて並べていることが可能となる。

【００７０】この実施の形態では、圧電素子７３の伸長
によりハンマー１５４が、受皿１５５及び液室１７ｄに
注入された非圧縮性流体１７ｃを介してプランジャを叩
き、プランジャが付勢手段に抗して移動し、加圧室内の
燃料に衝撃力を与え、衝撃的高圧波を発生させ燃料を衝
撃的高圧で噴射でき噴霧の微粒化を可能にすることがで
きる。また、伸長した圧電素子７３が収縮するとき、ハ
ンマー１５４の端部が非圧縮性流体１７ｃによりプラン
ジャから遊離しあるいは受皿１５５から遊離して収縮
し、プランジャは圧電素子７３の収縮より遅く付勢手段
により遅れて移動する。このときプランジャの移動速度
が遅くなり燃料に気泡が発生するのを防止することがで
き、気泡が原因で高速での出力不足を生じることがない
ようにし、低速から高速あるいは低負荷から高負荷にわ
たって十分なエンジン出力を発揮できる。

【００７１】図７は燃料噴射装置のさらに他の実施の形
態の燃料噴射ユニットの断面図である。この実施の形態
の燃料噴射ユニット４４は、高圧発生装置１６とインジ
ェクタ１４が一体化され、高圧発生装置１６の密閉ケー
ス７１には衝撃的伸長素子１７が収納されている。イン
ジェクタ１４は図２及び図３の実施の形態と同様に形成
されるので図面及び説明を省略する。

【００７２】衝撃的高圧発生源である衝撃的伸長素子１
７は、衝撃的伸長素子本体１７ａを備え、衝撃的伸長素
子本体１７ａは、磁歪素子を用いた構成である。この磁
歪素子とは、磁界発生コイル８０と、その中心部に配置
され磁場の中で磁力に対して伸び縮みする磁気歪部材７
９（例えばテルビウム、ジスプロシウム、鉛の三元系合
金からなるもの）とからなるものである。磁界発生コイ
ル８０への通電量（例えば電圧、電流）を制御すること
により磁気歪部材７９が伸縮する。

【００７３】磁気歪部材７９の周囲に磁界発生コイル８
０が巻回され、その周囲に円筒状の鉄心８４が装着され
る。磁気歪部材７９は、鉄心８４とともに、保持具７４
にボルト３１０により取り付けられ、この保持具７４は
ボルト４０１により密閉ケース７１に取り付けられてい
る。また、磁気歪部材７９には、ハンマー１５４がボル
ト２１１により取り付けられ、このハンマー１５４には
受皿１５５が設けられ、受皿１５５には液室１７ｄを構
成するダイヤフラム１０３が挟持せられている。液室１
７ｄには、非圧縮性流体１７ｃが注入されている。

【００７４】鉄心８４、保持具７４及びハンマー１５４
はケイ素剛板製であり、磁気歪部材７９とともに磁気回
路を構成する。これにより、密閉ケース７１より外部へ
の洩れ磁束をなくし、磁界発生コイル８０の中心部に大
きな磁界を発生させることができる。

【００７５】磁界発生コイル８０は第１及び第２の端子
ＴＡ１，ＴＡ２を介して供給エネルギー制御手段に接続
され、第１及び第２の端子ＴＡ１，ＴＡ２はシール用グ
ロメット６７７によりシールされ、燃料が外部に洩れる
ことを防止できる。

【００７６】この衝撃的伸長素子本体１７ａは、磁界発
生コイル８０の芯部空間に配置され一端がユニットケー
シングである密閉ケース７１に固着され、他端がハンマ
１５４に固着された磁気歪部材７９からなり、この磁界
発生コイル８０の両端の内、第２の端子ＴＡ２に対して
第１の端子ＴＡ１を正電位とする電力供給を受けて芯部
空間に磁界を発生させ、短時間で磁気歪部材７９を伸長
させ、ハンマ１５４から受皿１５５及び非圧縮性流体１
７ｃを介してプランジャの衝撃的加圧面に衝撃的高圧波
を発生させ、燃料を噴射させるように構成されている。

【００７７】この実施の形態では磁気歪部材７９の伸長
により非圧縮性流体１７ｃを介してプランジャが押圧さ
れ、プランジャが付勢手段に抗して移動し、燃料に衝撃
力を与え、燃料を衝撃的高圧で噴射でき噴霧の微粒化を
可能にすることができる。そして、伸長した磁気歪部材
７９が収縮するとき、磁気歪部材７９の端部であるハン
マ１５４が受皿１５５から遊離するか、非圧縮性流体１
７ｃによりプランジャから遊離して収縮し、プランジャ
は磁気歪部材７９の収縮より遅く付勢手段により移動す
る。このときプランジャの移動速度が遅くなり燃料に気
泡が発生するのを防止することができ、気泡が原因で高
速での出力不足を生じることがないようにし、低速から
高速あるいは低負荷から高負荷にわたって十分なエンジ
ン出力を発揮できる。

【００７８】図８は燃料噴射装置に備えられる電力供給
装置の実施の形態を示す概略構成図である。制御装置５
００には、パルサーコイル５０１あるいはクランク角セ
ンサからクランク角情報が、スロットル開度センサ５０
２からスロットル開度情報が、エンジン回転数センサ５
０３からエンジン回転数情報がそれぞれ入力される。こ
れらの情報に基づき制御装置５００は、メモリ５１０に
予め記憶されている点火制御マップにより点火制御回路
５４０に制御指令を送り、エンジンの運転状態に応じた
点火タイミングで点火プラグをスパークさせる。

【００７９】また、制御装置５００は、メモリ５１０に
予め記憶されている衝撃的伸長素子制御マップにより衝
撃的伸長素子本体１７ａが図６の圧電素子の場合、充電
スイッチ５２０及び放電スイッチ５２１を制御する。衝
撃的伸長素子本体１７ａの端子ＴＡ１及び端子ＴＡ２に
は、電源回路５３０から所定の電源電圧が与えられてお
り、所定のタイミングで充電スイッチ５２０及び放電ス
イッチ５２１をオン・オフ制御することで衝撃的伸長素
子本体１７ａの端子ＴＡ１及び端子ＴＡ２の電圧を制御
して所定のタイミングで衝撃的伸長素子本体１７ａを伸
長させて噴射口４１からエンジン１の燃焼室４０に燃料
を噴射させる。

【００８０】衝撃的伸長素子本体１７ａが図７の磁歪素
子の場合、端子ＴＡ１から端子ＴＡ２への電流量を所定
値にすることで、衝撃的伸長素子本体１７ａを伸長させ
て噴射口４１からエンジン１の燃焼室４０に燃料を噴射
させる。そして、次の噴射に備えて前記電流量を０とし
て衝撃的伸長素子本体１７ａを元の長さに収縮させる。

【００８１】前記実施の形態においては、非圧縮性流体
を燃料より所定圧力における沸点が高く、すなわち、同
一温度における蒸発圧力が燃料より低い潤滑油、さらに
は、粘度が高いグリース等とするのが望ましい。しか
し、非圧縮性流体を燃料より所定圧力における沸点が低
く、粘度が低いものであっても、プランジャ１７ｂと端
部１７ａ１との間に充填するだけでプランジャ１７ｂを
境として燃料側において気泡を発生しにくくでき、本願
目的を達成することができる。また、加圧室５０の断面
積を小さくし、側面に燃料入口４６ａを設け予圧するこ
とにより、例え気泡が加圧室５０内に発生しても、予圧
により気泡を消滅することができるので、同様に本願目
的を達成することができる。燃料入口４６ａの断面積は
加圧室５０の断面積と同様か、小さくても１０分の１よ
りは大きくすると良い。

【００８２】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明では、衝撃的伸長素子を伸長させて非圧縮性流体を介
してプランジャにより加圧室内の端部に接する燃料を衝
撃的に高圧にすることで、燃料が加圧室から噴射通路を
介して噴射口に導かれて燃料圧力で弁手段が開いて燃料
を噴射するが、衝撃的伸長素子が短時間で伸長しても非
圧縮性流体によりプランジャの移動が遅くなり大きな第
１の衝撃圧が発生せず、続いて極めて小さな第１の疎圧
の発生を防止し、燃料に気泡が発生するのを軽減するこ
とができ、気泡が原因で高速での出力不足を生じること
がないようにできるので、低速から高速あるいは低負荷
から高負荷にわたって十分なエンジン出力を発揮でき
る。

【００８３】請求項２記載の発明では、衝撃的伸長素子
本体の非圧縮性流体を加圧する断面積が、プランジャの
燃料に接する断面積より大きいため、プランジャの移動
量が大きくて燃料の加圧力が大きく、しかも応答性が向
上する。

【００８４】請求項３記載の発明では、伸長した衝撃的
伸長素子が収縮するとき、衝撃的伸長素子の本体がプラ
ンジャから遊離して収縮し、プランジャは衝撃的伸長素
子の収縮より遅く付勢手段により移動し、このときプラ
ンジャの移動速度が遅くなり燃料に気泡が発生するのを
軽減することができ、気泡が原因で高速での出力不足を
生じることがないようにし、低速から高速あるいは低負
荷から高負荷にわたって十分なエンジン出力を発揮でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】燃料噴射装置を適用した４サイクル内燃機関の
構成図である。

【図２】前記実施の形態における燃料噴射ユニットの詳
細構成図である。

【図３】燃料噴射ユニットの要部の拡大断面図である。

【図４】衝撃的伸長素子を伸長させた時の圧力変動の経
過を示す図である。

【図５】衝撃的伸長素子を収縮させた時の圧力変動の経
過を示す図である。

【図６】燃料噴射装置の他の実施の形態の燃料噴射ユニ
ットの断面図である。

【図７】燃料噴射装置のさらに他の実施の形態の燃料噴
射ユニットの断面図である。

【図８】燃料噴射装置に備えられる電力供給装置の実施
の形態を示す概略構成図である。

【図９】衝撃的伸長素子を短時間で伸長させた時の圧力
変動の経過を示す図である。

【図１０】衝撃的伸長素子を長時間で伸長させた時の圧
力変動の経過を示す図である。

【図１１】衝撃的伸長素子を短時間で収縮させた時の圧
力変動の経過を示す図である。

【符号の説明】

１５ 噴射通路 １６ 高圧発生装置 １７ 衝撃的伸長素子 １７ａ 衝撃的伸長素子本体 １７ｂ プランジャ １７ｃ 非圧縮性流体 ４１ 噴射口 ５０ 加圧室

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料を収容する加圧室と、伸長させること
   によ前記加圧室内の燃料を衝撃的に加圧する衝撃的伸長
   素子とからなる高圧ポンプと、燃料を噴射するための噴
   射口と、この噴射口に前記加圧室から燃料を導く噴射通
   路と、前記噴射口近傍に設けられ、高圧ポンプの作動に
   対応して開となる弁手段を有する燃料噴射装置におい
   て、前記衝撃的伸長素子を、伸縮する衝撃的伸長素子本
   体と、この衝撃的伸長素子本体を収納するとともに前記
   加圧室を構成する収納室内を、衝撃的伸長素子本体側と
   前記加圧室とに区画するとともに、前記収納室内に摺動
   可能に保持されるプランジャと、このプランジャと前記
   衝撃的伸長素子本体の端部の間に充填される非圧縮性流
   体とで構成したことを特徴とする燃料噴射装置。
2. 【請求項２】前記衝撃的伸長素子本体の端部の前記非圧
   縮性流体を加圧する断面積を、前記プランジャの前記非
   圧縮性流体により加圧される断面積より大きくしたこと
   を特徴とする請求項１記載の燃料噴射装置。
3. 【請求項３】前記プランジャを常に前記非圧縮性流体方
   向へ付勢する付勢手段を備えることを特徴とする請求項
   １または請求項２記載の燃料噴射装置。