JPH10184498A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】衝撃的伸長素子を用い衝撃的高圧で燃料を噴射
し噴霧の微粒化を可能にし、しかも簡単な構成でより大
きな衝撃的圧力を得て燃料の供給を可能にする。 【解決手段】燃料供給源と連通する加圧室３２と、燃料
供給源から加圧室３２までの間の燃料供給経路上に設け
た低圧ポンプと、燃料を噴射するための噴射孔４１と、
この噴射孔４１に加圧室３２から燃料を導く噴射通路
と、燃料に接する先端部にプランジャ１７ｂを配した衝
撃的伸長素子１７ａを伸長させることにより加圧室３２
内の燃料を衝撃力で加圧する高圧ポンプと、噴射孔近傍
に設けられ、高圧ポンプの作動に対応して開となる弁手
段とを有し、プランジャ１７ｂの衝撃的加圧面を衝撃的
伸長素子１７ａの断面より大きくしている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、衝撃的高圧によ
り燃料を噴射する燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】出願人は燃料噴射装置として、特願平８
−２１９６７２号において内燃機関の燃焼室に高圧で燃
料を噴射する燃料噴射装置を提案した。この燃料噴射は
衝撃的な高圧で噴射でき噴霧の微粒化の面で有利であ
る。このような燃料噴射装置で振動（圧力）源部分に圧
電素子あるいは磁歪素子などの衝撃的伸長素子を用いる
と、比較的簡単な構造で燃料を衝撃的に高圧にでき噴霧
の微粒化を得ることができる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、 このよう
な衝撃的伸長素子を用いた構成では、衝撃的伸長素子に
より燃料に衝撃力を与えるプランジャの衝撃的加圧面
が、衝撃的伸長素子の断面と同じ大きさであり、プラン
ジャの作動ではより大きな衝撃的圧力を形成しにくい等
の問題がある。

【０００４】この発明は、かかる点に鑑みてなされたも
ので、衝撃的伸長素子を用い衝撃的高圧で燃料を噴射し
噴霧の微粒化を可能にし、しかも簡単な構成でより大き
な衝撃的圧力を得て燃料の供給を可能にする燃料噴射装
置を提供することを目的としている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決し、かつ
目的を達成するため、請求項１記載の発明の燃料噴射装
置は、燃料供給源と連通する加圧室と、燃料供給源から
前記加圧室までの間の燃料供給経路上に設けた低圧ポン
プと、燃料を噴射するための噴射孔と、この噴射孔に前
記加圧室から燃料を導く噴射通路と、燃料に接する先端
部にプランジャを配した衝撃的伸長素子を伸長させるこ
とにより前記加圧室内の燃料を衝撃力で加圧する高圧ポ
ンプと、前記噴射孔近傍に設けられ、高圧ポンプの作動
に対応して開となる弁手段とを有し、前記プランジャの
衝撃的加圧面を前記衝撃的伸長素子の断面より大きくし
たことを特徴としている。

【０００６】高圧ポンプに衝撃的伸長素子を用いること
で、燃料を衝撃的高圧で噴射でき噴霧の微粒化を可能に
することができる。また、衝撃的伸長素子の断面より大
きい衝撃的加圧面を有するプランジャを用いることで、
簡単な構成でより大きな衝撃的圧力を効率よく得て燃料
を供給することができる。

【０００７】請求項２記載の発明の燃料燃料噴射装置
は、前記プランジャに、前記衝撃的伸長素子側と加圧室
とを区画するシール部材を備えることを特徴としてい
る。シール部材の位置は、例えばプランジャの途中部、
プランジャと圧電素子あるいは磁歪素子の燃料側端部と
の結合部等に設けられる。シール部材を用いることで、
燃料が外部に漏れるのを防止することができる。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、この発明の燃料噴射装置に
ついて説明する。図１はこの発明に係る燃料噴射装置を
適用した４サイクル内燃機関の構成図である。エンジン
１は、燃焼室４３の上部を構成するシリンダヘッド２
と、燃焼室４３の筒体を構成するシリンダブロック３
と、クランク室を形成するクランクケース４とにより構
成される。クランク室内のクランク軸５は、クランクピ
ン６及びピストンピン７に連結されたコンロッド１００
を介してピストン８に連結される。シリンダヘッド２に
は吸気管９が設けられ、その端部に燃焼室に臨んで吸気
弁１０が装着され、吸気管９の開口部を開閉する。ま
た、シリンダヘッド２には、排気管１１が設けられ、そ
の端部に燃焼室に臨んで排気弁１２が装着され、排気管
１１の開口部を開閉する。シリンダヘッド２の中央部に
は点火プラグ１３が装着される。

【０００９】この実施例では、燃焼室内に直接燃料を噴
射するためのインジェクタ１４がシリンダヘッド２の上
面から燃焼室内に臨んで設けられる。このインジェクタ
１４は、燃料パイプ１５を介して、この発明に係る高圧
ポンプとなる高圧発生装置１６に連通している。この高
圧発生装置１６は、後述の衝撃的伸長素子の圧電素子、
磁歪素子、圧電素子と磁歪素子を直列に連結したもの等
とプランジャを含むもので構成される衝撃的高圧発生源
１７を備えている。この衝撃的高圧発生源１７は制御回
路１８に連結され所定のタイミングで駆動制御される。
高圧発生装置１６には、燃料供給パイプ２１を介して低
圧ポンプである燃料ポンプ１９により、燃料タンク２２
から燃料が導入される。燃料タンク２２内の燃料供給パ
イプ２１の吸入口には、フィルター２０が設けられてい
る。インジェクタ１４には圧力逃がしパイプ兼エア抜き
パイプ２３が接続され、エア抜きパイプ２３には圧力を
調整する調圧弁１０１が設けられている。エアが存在す
ると、正確な噴射ができないため、エア抜きパイプ２３
を設けてエアを抜いているが、エア抜きパイプ２３があ
るため、高圧発生装置１６を含めてその下流部に安定し
た余圧を負荷することができないため、調圧弁１０１を
設けて圧力を調整し正確な燃料噴射を行うようにしてい
る。

【００１０】低圧ポンプの吐出圧力は、常時あるいはイ
ンジェクタ１４が締め切り状態において、調圧弁１０１
の締め切り圧より高いので燃料パイプ１５及びインジェ
クタ内部のエアおよび気化燃料等の気泡は燃料とともに
調圧弁１０１を通過して不図示のエアベント孔を上部に
持つ燃料タンク側の上部に戻される。燃料タンク２２で
気泡が分離され、再び燃料供給パイプ２１へ気泡が流れ
ることはない。これにより燃料パイプ１５及びインジエ
クタ１４内部は燃料で満たされるので、衝撃的高圧波が
確実に伝播するとともに、衝撃的高圧波がインジェクタ
１４内の噴射孔直前部に衝突してさらに圧力上昇するの
を可能とする。また、衝撃的高圧波の一部が調圧弁１０
１に到達する時にも気泡は調圧弁１０１を通過する。

【００１１】図２は前記実施例における高圧発生装置１
６とインジェクタ１４の詳細構成図である。インジェク
タ１４は、先端に噴射孔４１を有するケ−ス本体２４か
らなり、この噴射孔４１に弁２５が装着される。弁２５
はスプリング２６により常に閉方向に付勢される。この
インジェクタ１４には、袋ナット２７を介して燃料パイ
プ１５が接続される。また、ケ−ス本体２４には側壁に
エア抜きポート２８が形成され、このエア抜きポート２
８にエア抜きパイプ２３が接続される。エア抜きポート
２８は衝撃的高圧波の進行方向に対向する位置ではな
く、進行方向の側面に設けられており、衝撃的高圧波の
エネルギーはエア抜きポート２８から飛散することな
く、確実に噴射孔方向に伝播する。エア抜きポート２８
がケ−ス本体２４に形成されており、高圧発生装置１６
の加圧室３２までの広い範囲の気泡を排出することがで
きる。

【００１２】このインジェクタ１４に、後述のように、
衝撃的高圧波が伝播してくると、弁２５の内側面に衝突
しさらに昇圧する。そのエネルギーにより、スプリング
２６に抗して弁２５が押し開かれ、燃料が噴射される。
即ち、燃料噴射すべき燃焼室側とケース本体２４の内部
の圧力差がスプリング２６に応じた所定値より小さいと
きには、弁２５は閉じた状態に保たれる。一方、衝撃的
高圧波が到達して、この弁内外の圧力差が所定値より大
きくなると弁２５が開かれ燃料が噴射される。また、ス
プリング２６は、燃料ポンプ１９の吐出圧に対抗するの
で、燃料ポンプ１９作動中、気泡をエア抜きパイプ２３
の方へ排出することができる。

【００１３】高圧発生装置１６は、例えば筒状の本体３
１からなり、その内部に加圧室３２が形成される。この
加圧室３２の一方の端部側に、衝撃的伸長素子１７ａ及
びプランジャ１７ｂ等を含むもので構成される衝撃的高
圧発生源１７が装着される。この衝撃的高圧発生源１７
は加圧室３２内に衝撃的高圧波を発生させ加圧室３２内
の燃料に衝撃的圧力を付与するものである。

【００１４】プランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１７
ａの断面より大きい衝撃的加圧面１７ｂ１を有し、プラ
ンジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１７ａと別部品であ
り、衝撃的伸長素子１７ａの燃料側端部等に設けられ
る。衝撃的伸長素子１７ａは、例えば圧電素子、あるい
は磁歪素子、あるいは圧電素子と磁歪素子を直列あるい
は並列に連結したもの等で構成される。高圧ポンプとし
ての高圧発生装置１６に衝撃的伸長素子１７ａを用いる
ことで衝撃的高圧を発生でき、燃料の噴霧の微粒化を可
能にすることができる。また、衝撃的伸長素子１７ａの
断面より大きい衝撃的加圧面１７ｂ１を有するプランジ
ャ１７ｂを用いることで、簡単な構成でより大きな衝撃
的圧力を得て燃料を供給することができる。また圧電素
子、磁歪素子等により衝撃的伸長素子１７ａを形成した
ので、印加する電圧波形、電流波形を制御して燃料の計
量精度、ダイナミックレンジを向上することができる。

【００１５】また、プランジャ１７ｂには環状の凹部１
７ｂ２が形成され、この凹部１７ｂ２に衝撃的伸長素子
１７ａ側と加圧室３２とを区画するシール部材１０２を
備えている。シール部材１０２は、Ｏリングまたはメカ
ニカルシールで構成され、このシール部材１０２の位置
は、プランジャ１７ｂの途中部に設けられる。

【００１６】シール部材１０２としてＯリングまたはメ
カニカルシールを用いることで、プランジャ１７ｂのス
トローク長は、衝撃的伸長素子１７ａのストロークや変
形量に対して十分確保でき、反力は燃料圧と摩擦力によ
るもので余分な力は掛からない。また、ケースである筒
状の本体３１が熱変形を起こした場合でも作動ストロー
クの変位量は衝撃的伸長素子１７ａの変位だけとなるた
め計量精度には影響しない。また、加圧室３２の形状の
自由度が高く、しかも空気が溜りにくい。

【００１７】この加圧室内燃料に対する衝撃高圧波を付
与する衝撃的加圧面１７ｂ１に対向する側の筒状本体３
１の端部に加圧室３２に臨んで燃料吐出ポート３３が開
口する。この吐出ポート３３には、袋ナット３４を介し
て、前述のインジェクタ１４に連通する燃料パイプ１５
が接続される。この燃料パイプ１５の内部通路及びその
端部の吐出ポート３３部分により高圧燃料の噴射通路１
５ａが構成される。衝撃的高圧発生源１７は、シール材
２９を介してリード線３０により制御回路１８（図１）
に連結される。衝撃的高圧発生源１７の衝撃的加圧面１
７ｂ１に直交する筒状の本体３１の側面、即ち、高圧波
が伝播する進行方向に対する直角な側面には、燃料導入
ポート３５が加圧室３２に臨んで開口する。この燃料導
入ポート３５には袋ナット３６を介して前述の燃料ポン
プ１９（図１）に連通する燃料供給パイプ２１が接続さ
れる。

【００１８】このような構成の燃料噴射装置において、
加圧室３２内に燃料を充填した状態で、衝撃的高圧発生
源１７の衝撃的伸長素子１７ａに駆動電圧を印加する
と、衝撃的伸長素子１７ａが形状変化する瞬間に衝撃的
高圧波が発生する。この高圧波の発生作用は以下のとお
りである。まず、圧電素子では電圧印加あるいは磁歪素
子では電流供給開始の各瞬間に衝撃的伸長素子１７ａが
形状変化し、プランジャ１７ｂの衝撃的加圧面１７ｂ１
が加圧室側に移動する。この瞬時の移動により、加圧室
３２内の燃料粒子を押圧するが、燃料粒子は慣性で静止
状態を保とうとするため、加圧室３２内の燃料に対し大
きな圧力が衝撃的に発生する。したがって、この衝撃的
高圧波は、衝撃的加圧面１７ｂ１側からその衝撃的加圧
面１７ｂ１に対し直角方向に、加圧室３２の反対面側の
対向する位置の燃料吐出ポート３３に向かって瞬時に伝
播する。この圧力波が加圧室３２内を進行中に加圧室の
側面に開口する燃料導入ポート３５を通過するが、この
ポート３５の開口方向は高圧波の進行方向に対し直角方
向であるため、これを瞬時に通過し高圧波の圧力は、燃
料導入ポート３５内の燃料及びこれに連通する燃料供給
パイプ２１内の燃料に対し実質上何等作用せず、高圧波
のエネルギーは全く消費されない。したがって、この燃
料導入ポート３５に逆止弁等の開口遮断手段を設けても
よいが、設けなくてもそれ程衝撃的高圧が 散失するこ
とはない。燃料導入ポート３５は衝撃的加圧面１７ｂ１
前方でなければ良く、衝撃的高圧発生源１７と並列に加
圧室３２内を臨むように配置してもよい。

【００１９】衝撃的高圧発生源１７の衝撃的加圧面１７
ｂ１から筒状の本体３１の対向する端面に到達した衝撃
的高圧波は、この面に唯一形成された燃料吐出ポート３
３内に進入し、噴射通路１５ａ内の燃料を媒介としてイ
ンジェクタ１４に向かって伝播する。このとき、燃料吐
出ポート３３には、逆止弁等の通路閉塞部材が介在しな
いため、高圧波のエネルギーは消費されずに燃料の噴射
通路１５ａ内に進入する。インジェクタ１４に到達した
衝撃的高圧波は、前述のように、スプリング２６に抗し
て弁２５を開き噴射孔４１から高圧燃料を噴射させる。

【００２０】この実施例では、インジェクタ１４の位置
は、図示したように、シリンダヘッド２の上面に設けて
筒内噴射構造としているが、これに代えて、一点鎖線で
示したインジェクタ１４ａのように、吸気管９の途中に
設けてもよい。あるいは、同じく一点鎖線で示したイン
ジェクタ１４ｂのように、シリンダブロック３の側壁に
設けて筒内直接噴射を行ってもよい。また、エア抜きパ
イプ２３は、前述の実施例ではインジエク夕１４と気液
分離手段である燃料タンク２２を連通させているが、こ
の構造に代えて、図１の一点鎖線２３ａで示したよう
に、インジェクタ１４と高圧発生装置１６とを連通させ
るように配設してもよい。これにより、燃料パイプ１５
及びインジェクタ１４内の空気および燃料蒸気を、燃料
の噴射とともに燃焼室内に排出する。そして、複数回の
噴射により空気を噴射排出した後も、燃焼室からの熱伝
播により気化発生する燃料蒸気は、燃焼室内への排出に
加え、弁２５が閉じた後なおインジェクタ１４内に残留
する残圧により、燃料蒸気を燃焼室から遠く温度の低い
加圧室３２内に戻して凝縮させることが可能となる。こ
の場合、図示のエア抜きパイプ２３の代わりに加圧室３
２と燃料タンク２２を結ぶ戻りパイプを設け、この戻り
パイプの途中に調圧弁を設ける。

【００２１】図３は衝撃的高圧発生源の別の実施例の構
成図である。この実施例は、加圧室３２の内面に反射面
Ｒを形成し、衝撃的高圧発生源１７からの高圧波を反射
面Ｒで反射させて方向変更し、燃料吐出ポート３３に導
入するものである。したがって、この加圧室３２内での
衝撃的加圧面１７ｂ１からの高圧波進行経路は、図３の
Ｌで示すように、反射面Ｒで屈曲した折れ線状の経路に
なる。反射面Ｒの角度や位置あるいは数によって、折れ
線状の経路が変り、衝撃的高圧発生源１７と燃料吐出ポ
ート３３の相対位置を変えて所望のレイアウトにするこ
とができる。インジェクタ１４を含むその他の構成及び
作用効果は、前述の図２の実施例と同様である。

【００２２】図４（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、それぞれ
この発明の別の実施例の基本構成図である。各実施例と
も、燃料供給装置５５０から燃料供給パイプ２１及び燃
料導入ポート３５を介して加圧室３２に燃料が供給され
る。燃料供給装置５５０は、燃料タンクやこの燃料を圧
送するポンプ及びフィルタを含み、気泡等を除去するた
めのエアブリード等を含む気液分離手段を備えている。
この燃料供給装置５５０が、例えばエアブリードを備え
た燃料タンク及び燃料ポンプからなる場合には、燃料タ
ンクが気液分離手段を構成する。エア抜きパイプ２３
は、燃料タンクの上部に連結され、エア抜きパイプ２３
を帰還する燃料中に混入する気泡は、燃料タンク内で分
離される。

【００２３】あるいは別の例として、燃料供給装置５５
０は、燃料タンクと燃料ポンプを結ぶ燃料供給管に設け
たフロート室を含む。このフロート室は、フロート及び
これに設けたニードル弁により、燃料が減少すると、フ
ロートが下がってニードル弁を開いて燃料を導入し、フ
ロート室の液面を一定に保つように構成したものであ
る。このフロート室にはエアブリード孔が設けられ蒸気
や空気を逃している。燃料供給源が、このようなフロー
ト室を有する場合には、このフロート室が気液分離手段
を構成する。この場合には、エア抜きパイプ２３はフロ
ート室の上部に連結されるか、あるいは燃料タンクとフ
ロート室の間の燃料供給管に連結される。これにより、
エア抜きパイプ２３を帰還する燃料中に混入する気泡が
フロート室で分離され、燃料のみがフロート室から燃料
ポンプヘ流れることになる。この加圧室３２には、前述
の実施例のように、燃料吐出ポート３３および噴射通路
１５ａを介してインジェクタ１４が連通する。この場
合、インジェクタ１４を前述のように、燃料パイプを介
して連結した分離型としてもよいし、あるいは、後述の
ように、インジェクタと同様の弁手段を高圧発生装置側
に一体的に設けてｌつのユニットを構成した一体型とし
てもよい。

【００２４】この図４において、（Ａ）は、エア抜きポ
ート２８を、加圧室３２と弁手段であるインジェクタ１
４との間の噴射通路１５ａの途中に設け、このエア抜き
ポート２８に接続されたエア抜きパイプ２３を燃料供給
装置５５０の気液分離手段に連通させ、エア抜きパイプ
２３の途中に調整弁１０１を設けたものである。（Ｂ）
は、エア抜きポート２８を、加圧室３２の上部に設けこ
れを気液分離手段に連通させ、燃料供給装置５５０側に
調圧弁１０１を設けた構成である。また（Ｃ）は、エア
抜きポート２８を、弁手段であるインジェクタ１４に設
けこれを気液分離手段に連通させ、インジェクタ１４側
に調圧弁１０１を設けた構成である。なお、（Ａ）、
（Ｂ）に示すように調圧弁１０１上流のエア抜きパイプ
２３の容積を大きくすることにより、調圧弁１０１の上
流のエア抜きパイプ２３内に、加圧室３２からのエアを
より多く導くことができるので、加圧室３２内にエアが
滞留しにくくし、伝播途中のエアに起因する衝撃的圧力
の緩和を低減できる。また、（Ｂ）、（Ｃ）のように調
圧弁１０１を直接燃料供給装置５５０か、高圧発生装置
１６に取り付けることにより、エア抜きパイプ２３を１
本と最少にすることができる。

【００２５】図５は調整弁の詳細な構成図である。図１
及び図４に示す調圧弁１０１は、図５に示すように構成
される。調圧弁１０１は、例えば金属製のハウジング１
０１ａ，１０１ｂからなり、その内部はゴム製のダイヤ
フラム１０１ｃによって、スプリング室１０１ｄと燃料
室１０１ｅに分けられている。燃料は入口１０１ｆより
入り、燃料室１０１ｅに充満してダイヤフラム１０１ｃ
を介してバルブ１０１ｇをスプリング１０１ｈを押し、
設定圧力でスプリング力とつり合う。燃料は出口１０１
ｉを経て燃料供給側ヘ戻される。また、調整弁１０１の
スプリング室１０１ｄは、外気と連通され常に大気圧に
対して一定の設定圧力を保持するようにしている。

【００２６】図６はインジェクタの別の構成例を示す。
この図６（Ａ）のインジェクタ１４は、前述の図２及び
図３と同様にインジェクタが外側に開く外開弁型であ
る。ケ−ス本体２４の先端に形成した噴射孔４１の内側
に、弁２５を駆動するための電磁ソレノイド６０を備え
ている。このような構成において、高圧発生装置１６か
ら衝撃的高圧波が到達するタイミングで、この電磁ソレ
ノイドに通電して弁２５を開とし、燃料を噴射孔４１か
ら噴射させる。この開弁のタイミングは、予め実験等に
より、高圧発生装置の衝撃的高圧発生源１７に駆動電圧
を印加してから高圧波がインジェクタ１４に到達するま
での時間を求めておき、このタイミングで電磁ソレノイ
ド６０に通電するように、制御回路を構成しておく。こ
のような構成により、高圧波のエネルギーが弁開放のた
めに消費されないため、さらに大きな噴射エネルギーで
燃料燃料を噴射させることができる。なお、電磁ソレノ
イド６０には外周の一部に上方と下方を連通する長手方
向の切欠が設けられており、衝撃的高圧波が噴射孔４１
方向に円滑に伝播するようにされている。また、電磁ソ
レノイド６０の外周のケース本体２４側に長手方向に凹
みを設けてもよい。

【００２７】図６（Ｂ）のインジェクタ１４は、図６
（Ａ）の例と異なり、弁が内側に開く内開弁型の構成で
あり、内開型の弁４を駆動するための電磁ソレノイド６
０を備えている。ケ−ス本体２４の先端に形成した噴射
孔４１の内側に、弁４０がガイドスリーブ３７内に沿っ
て摺動可能に配設される。弁４０はスプリング３９によ
り噴射孔４１側に押圧され閉じた状態に付勢される。ガ
イドスリーブ３７の根元部には導通孔３８が開口し、燃
料パイプ１５内の燃料噴射通路１５ａとケ−ス本体２４
内の燃焼通路室２４ａとを連通させる。スプリング３９
は、このガイドスリーブ３７内に配設され、スリーブ３
７に固着される上側のシール部材９１と下端部のシール
リング（図示しない）により燃料の浸入が防止された密
閉空間内に装着される。ケ−ス本体２４にはエア抜きポ
ート２８が開口し、エア抜きパイプ２３を介して前述の
燃料タンク２２（図１）に連通する。このような構成に
おいて、高圧発生装置１６側から、噴射通路１５ａ内の
燃料を介して衝撃的高圧波が伝播され、インジェクタ１
４に達すると、導通孔３８を通して高圧エネルギーがケ
−ス本体２４の内部に導入され、弁４０をスプリング３
９に抗して押し上げ、噴射孔４１を開いて燃料を噴射さ
せる。衝撃的高圧波はシール部材９１の上部の円錐部に
より減衰することなく導通孔３８に導かれ、導通孔３８
から円筒形状の燃料通路室２４ａ内に入る。衝撃的高圧
波は燃料通路室２４ａの壁に衝突して燃料通路室２４ａ
上部の圧力を高める。この昇圧部から第２の衝撃的高圧
波が燃料通路室２４ａ内下部の噴射孔４１方向に伝播す
る。エア抜きポート２８は燃料通路室２４ａの中間部側
壁に設けられており、第２の衝撃的高圧波のエネルギー
が散逸することはない。

【００２８】この電磁ソレノイド６０の構成及び作用は
図６（Ａ）の例と同様であり、この例においても、高圧
波のエネルギーが弁開放のために消費されないため、大
きな噴射エネルギーで燃料燃料を噴射させることができ
る。導通孔３８の燃料通路室２４ａ側出口と対向して電
磁ソレノイド６０に、外周の一部に上方と下方を連通す
る長手方向の切欠が導通孔３８の数と一致した数設けら
れている。そして、電磁ソレノイド６０より噴射孔４１
側にエア抜きポート２８が設けられるので、より噴射孔
４１に近い部分までエア抜きすることができる。なお、
電磁ソレノイド６０は、衝撃的高圧波が燃料通路１５の
内を脈動することにより計量が不正確になるのを防止す
るため、所定のタイミングで弁４０を強制的に閉じるの
に使用してもよい。

【００２９】図７は圧電素子を用いた衝撃的高圧発生源
の詳細構成図である。この衝撃的高圧発生源１７は、密
閉ケース７１内に設けた複数枚の圧電素子７３を有し、
各圧電素子７３間には、正極板１５ｌａと負極板１５１
ｂが交互に配設される。これらの圧電素子７３、正極板
１５ｌａ及び負極板１５ｌｂは、積層された状態で、保
持具７４及びプランジャ１５２間に挟持され、ボルト７
２により相互に固定保持される。このようにボルト７２
で一体的に固定保持された圧電素子７３は、その保持具
７４を介して、ねじ部材７５により、密閉ケース７１内
に取付けられる。各正極板１５ｌａ同士及び負極板１５
ｌｂ同士は、それぞれ導電板７６で連結され、正電荷供
給線３０３及び負電荷供給線３０４を介して電圧調整器
３０２に接続される。密閉ケース７１からの各電荷供給
線３０３、３０４の取り出し部には、シール用グロメッ
ト７７が装着され、ケース内の密封性が保持される。電
圧調整器３０２はＥＣＵ９５に接続され、後述のように
駆動制御される。３００は交流電源、３０１は交直変換
回路である。

【００３０】ここで、圧電素子とは、いわゆる圧電効果
を有する素子からなる公知の圧電アクチュェータであ
る。なお、圧電効果を有する材料には、水晶から高分子
まで各種のものがあるが、圧電アクチュエータの材料と
しては圧電セラミックスの一種であるチタン酸ジルコン
酸鉛（ＰＺＴ）が代表的である。

【００３１】プランジャ１５２は、衝撃的伸長素子を構
成する圧電素子７３の断面より大きい衝撃的加圧面１５
２ａを有し、プランジャ１５２は、圧電素子７３と別部
品であり、圧電素子７３の燃料側端部に設けられる。圧
電素子７３の断面より大きい衝撃的加圧面１５２ａを有
するプランジャ１７ｂを用いることで、簡単な構成でよ
り大きな衝撃的圧力を得て燃料を効率よく供給すること
ができる。

【００３２】また、プランジャ１５２外周には環状の凹
部１５２ｂが形成され、この凹部１５２ｂに圧電素子７
３側と加圧室３２とを区画するシール部材１５３を備え
ている。シール部材１５３の位置は、プランジャ１５２
の途中部に設けられる。シール部材１５３を用いること
で、プランジャ１５２のストローク長は、圧電素子７３
のストロークや変形量に対して十分確保でき、反力は燃
料圧と摩擦力によるもので余分な力は掛からない。ま
た、密閉ケース７１が熱変形を起こした場合でも作動ス
トロークの変位量は圧電素子７３の変位だけとなるため
計量精度には影響しない。また、シ−ル部材１５３は高
圧発生装置１６から燃料を外部に漏れないようにするこ
とができる。シ−ル用グロメット７７はさらに燃料洩れ
防止に寄与する。シ−ル部材１５３は、圧電素子７３を
燃料より隔離し、燃料タンク２２内において結露等によ
り燃料中に混入する水分により、圧電素子７３が腐食す
るのを防止する。

【００３３】図７において、複数枚（この例では７枚）
の圧電素子（圧電セラミックス）７３及びこれらを挟み
込むように配置され、一体化された正極板１５１ａと負
極板１５ｌｂとにより電歪素子が形成される。交流電源
３００からの交流電流は交直変換回路３０１を経て直流
電圧に変換され、電圧調整器３０２に入力される。電圧
調整器３０２は、ＥＣＵ９５により制御され、正電荷供
給線３０３あるいは負電荷供給線３０４とそれぞれ接続
される２つのアウトプットの内、正電荷供給線３０３側
を所定の電圧の正電圧に調整する一方、負電荷供給線３
０４側をアースする。また正極板１５ｌａの電圧を下げ
る場合には、正極板１５ｌａの電荷の一部をアースさせ
る。正極板１５ｌａと負極板１５ｌｂの間の圧電セラミ
ックスは、２つの極板による電界の大きさに略比例し
て、極板方向に変位する。この変位が図７のものでは７
つ集積されて大きな変位となる。

【００３４】図８は、衝撃的高圧発生源の別の実施例の
構成図である。この実施例は、前述の圧電素子に代え
て、磁歪素子を用いた構成である。この磁歪素子とは、
磁場の中で伸び縮みする磁電材料、例えばテルビウム、
ジスプロシウム、鉛の三元系合金を使った磁心と、この
磁心の外周に巻かれたコイルからなるものである。コイ
ルヘの通電量（例えば電圧、電流）を制御することによ
り磁心が伸縮する。図８において、磁歪素子７９の周囲
にコイル８０が巻回され、その周囲に永久磁石８４が装
着される。磁歪素子７９の端部にはプランジヤ１５２が
固定される。このプランジヤ１５２はスプリング８２の
作用により常に加圧室３２から引込む方向に付勢され
る。コイル８０はリード線７８を介して電圧調整器に接
続される。

【００３５】プランジャ１５２は、衝撃的伸長素子を構
成する磁歪素子７９の断面より大きい衝撃的加圧面１５
２ａを有し、プランジャ１５２は、磁歪素子７９と別部
品であり、磁歪素子７９の燃料側端部に設けられる。磁
歪素子７９の断面より大きい衝撃的加圧面１５２ａを有
するプランジャ１７ｂを用いることで、簡単な構成で大
きな衝撃的圧力を得て燃料を効率よく供給することがで
きる。

【００３６】また、プランジャ１５２には凹部１５２ｂ
が形成され、この凹部１５２ｂに圧電素子７３側と加圧
室３２とを区画するシール部材１５３を備えている。シ
ール部材１５３の位置は、プランジャ１５２の途中部に
設けられる。シール部材１５３を用いることで、プラン
ジャ１５２のストローク長は、磁歪素子７９のストロー
クや変形量に対して十分確保でき、反力は燃料圧と摩擦
力によるもので余分な力は掛からない。また、密閉ケー
ス７１が熱変形を起こした場合でも作動ストロークの変
位量は磁歪素子７９の変位だけとなるため計量精度には
影響しない。なお、磁歪素子７９の燃料側端部の断面積
を他の部分より大きくし、燃料側端部の端面で衝撃的圧
力を発生させるようにＬても良い。すなわち、磁歪素子
７９の端部がプランジャを兼ね、端面が衝撃的加圧面と
なる。この場合、シ−ル部材１５３は地歪素子７９の端
部の腐食防止には寄与できないが、磁歪素子７９の内部
の腐食を防止し、且つシール用グロメット７７の劣化が
あっても、燃料が外部に洩れることを防止できる。

【００３７】電圧調整器は前述の例と同様にＥＣＵに接
続され、コイル８０への駆動電流を制御して磁歪素子７
９への印加電圧を調整する。コイル８０の駆動電圧を大
きくするとコイル８０を流れる駆動電流も大きくなりコ
イルが発生する磁界の大きさも大きくなり、磁歪素子７
９への印加電圧が大きくなって、大きな衝撃的高圧波が
発生する。その他の構成及び作用効果は前述の圧電素子
を用いた実施例と同様である。磁歪素子７９の駆動にお
いては、電圧調整器の替わりに電流調整器を配置し、定
電圧ながら大電流をステップ的にコイル８０に加えるよ
うにしてもよい。さらに、磁歪素子７９の一方の端部を
密閉ケース７１の鏡板部にボルト等により固定するよう
にし、スプリング８２を廃止するようにしてもよい。

【００３８】図９はこの発明に係る高圧発生装置で発生
する衝撃的高圧とその駆動信号との関係を示すグラフで
ある。グラフａは圧力波形、グラフｂは駆動信号を示
す。グラフａにおいて、Ｐ１は外開式弁あるいは内開式
弁を持つインジェクタの開弁圧を示し、Ｐ０は加圧前の
加圧室内圧力を示す。図示したように、駆動信号をオン
にした直後に、開弁圧を大きく超える高圧が衝撃的に発
生し、その後急激に減衰振動する。前述の各実施例は、
この駆動信号入力直後の衝撃的高圧を燃料中で有効に伝
播して利用するものである。また、図示したように、駆
動信号をオフにした直後に、一旦圧力波形が低下すると
ともにその振動の反作用で圧力が上昇し、開弁圧Ｐ１を
超える圧力波が発生する。このような駆動信号オフ時の
圧力ピークをオン時と同様に衝撃的圧力として噴射孔ま
で伝播し燃料噴射に利用することも可能である。なお、
高圧発生装置に図７に示すように圧電素子を使用するも
のでは、駆動信号は所定以上の電圧値を持つパルス電圧
信号であり、図８に示す磁歪素子においては、駆動信号
は所定以上の電流値を持つパルス電流信号、あるいは所
定以上の電圧値を持つパルス電圧信号である。

【００３９】図１０はこの発明に係る燃料噴射装置を２
サイクル内燃機関に適用した例を示す。このエンジン１
は、前述の図１のエンジンと同様に、シリンダ内を摺動
するピストン８を有し、クランク室に連通する吸気管９
及びシリンダ内の燃焼室４３に連通する排気管１１を備
えている。また、クランク室と燃焼室４３とを、掃気通
路４２で連通している。吸気管９内にはスロットル弁４
８及びリード弁４７が設けられる。シリンダヘッド２に
は、燃焼室４３に臨んで、燃料噴射ユニット４４が設け
られる。この燃料噴射ユニット４４は、前述の実施例に
おける高圧発生装置１６とインジェクタ１４とを一体に
構成したものであり、前述の実施例と同様に、衝撃的高
圧波を利用して燃料を噴射する。

【００４０】この燃料噴射ユニット４４は、燃料供給パ
イプ２１を介して、燃料噴射ユニット４４より高い位置
に設けた上部に不図示のブリーザ穴を設けた気液分離フ
ロート室４６に連通する。この気液分離フロート室４６
は、液面を一定とするためのフロート式弁４６ａ、燃料
ポンプ１９Ａ及びフィルタ２０を介して、燃料タンク２
２に連通する。燃料噴射ユニット４４は、前述の実施例
と同様に、制御回路１８に連結され、さらに交流電源及
び交直変換回路からなる電源回路４５に接続される。な
お、この燃料噴射ユニット４４は、図１０の一点鎖線で
示したように、シリンダブロック３の側壁面あるいは吸
気管９に設けてもよい。

【００４１】この構成により、燃料噴射ユニット４４内
の不図示の加圧室、噴射通路、弁手段の気泡は、エンジ
ン１停止中にエア抜きパイプ２３へ入り、フロート室４
６方向に浮力により移動する。気泡が加圧室に入るの
は、弁手段より噴射通路が上位にあり、噴射通路より加
圧室が上位にあるからである。また、気泡が加圧室から
エア抜きパイブ２３へ入るのは、エア抜きパイプ２３の
加圧室側開口が、加圧室の上部にあるからである。エア
抜きパイプ２３の加圧室側開口が、燃料供給パイプ２１
端部の不図示の導入ポートより上位にあると、確実にエ
ア抜きパイプ２３内へ気泡を導くことができる。一方、
燃料供給パイプ２１中の気泡は、エンジン１停止中に浮
力によりフロート室４６内に移動する。

【００４２】エンジン１運転中は、燃料噴射ユニット４
４が作動し、衝撃的高圧波発生による噴射、噴射により
加圧室に発生する負圧とフロート室４６の燃料油面によ
るヘッド（正圧）とによる加圧室への燃料移動とが交互
に連続して発生する。加圧室への燃料移動時、エア抜き
パイプ２３内の加圧室寄り部分に気泡があると、気泡が
再び加圧室内に戻ることになるので、エア抜きパイプ２
３内にフロート室４６方向のみに流れを許容する逆止弁
を配置すると、エンジン１運転中にも確実にエア抜きが
できる。衝撃的高圧波は、発生面の法線方向に強い指向
性があるので、燃料噴射時のエア抜きパイプ２３内への
燃料押し出し量（噴射洩れ量）は僅かである。この僅か
なエア抜きパイプ２３内への燃料押し出し作用により、
エア抜きパイプ２３内の気泡は確実にフロート室４６へ
移動し分離される。なお、燃料噴射時の燃料供給パイプ
２１内への燃料押し戻し量（燃料洩れ量）は僅かではあ
るが、燃料供給パイプ２１内に加圧室方向のみに流れを
許容する逆止弁を配置すると、噴射洩れ量を少なくでき
る。

【００４３】また、燃料供給パイプ２１に燃料ポンプ１
９Ｂを設けることができ、エア抜きパイプ２３に調圧弁
１０１を設ける。この場合には気液分離フロート室４６
は、液面を一定とするためのフロート式弁４６ａが不要
となるが、上限レベル検知センサＳ１と下限レベル検知
センサＳ２から構成される燃料レベルメータを設ける。
気液分離フロート室４６の燃料レベルが下限レベル検知
センサＳ２の位置より下がると、燃料ポンプ１９Ａを駆
動してフィルタ２０を介して燃料を燃料タンク２２から
供給し、上限レベル検知センサＳ１が燃料を検知すると
燃料の供給を停止する。

【００４４】この実施例のエンジン１ではさらに、オイ
ルを供給するために燃料噴射装置を用いている。４９は
オイル噴射ユニットであり、前述の実施例の高圧発生装
置１６が用いられる。このオイル噴射ユニット４９から
オイル配管５３、５４を介してインジェクタ５５からク
ランク室及びシリンダ内にオイルが噴射される。オイル
噴射ユニット４９にはストレーナ５２を介してオイルタ
ンク５１からオイルポンプ５０によりオイルが供給され
る。このオイル噴射ユニット４９は、前述の各実施例と
同様に、高圧発生源を有し、衝撃的高圧によりインジェ
クタ５５からオイルを噴射するものであり、その構成や
衝撃的高圧波の発生原理や作用及び噴射動作は前記各実
施例と同じである。なお、加圧室には一つの衝撃的高圧
発生部に対向した位置にオイル配管５３に各々連通する
複数の潤滑油吐出ボートが設けられる。この燃料噴射装
置にも、上記したようなエア抜き手段を配置することに
より、簡単にエア抜きが可能となる。

【００４５】図１１は燃料噴射ユニットの詳細構成図で
ある。 図１１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の実施例は、燃
料噴射ユニット４４は、高圧発生装置１６とインジェク
タ１４が、一体にユニットに形成され、燃料噴射の応答
性がよく、かつコンパクトな構造になっている。 図１
１（Ａ）の実施例のインジェクタ１４は、先端に噴射孔
４１が形成されたケ−ス本体２４を有し、この噴射孔４
１に弁２５が装着される。弁２５はスプリング２６によ
り常に閉方向に付勢される。このインジェクタ１４に
は、ケース２００を介して高圧発生装置１６の本体３１
に接続され一体になっている。このインジェクタ１４
に、衝撃的高圧波が伝播してくると、弁２５の内側面に
衝突しさらに昇圧する。そして、そのエネルギーによ
り、スプリング２６に抗して弁２５が押し開かれ、燃料
が噴射される。

【００４６】高圧発生装置１６は、本体３１の内部に加
圧室３２が形成される。この加圧室３２の一方の端部側
に、衝撃的伸長素子１７ａ及びプランジャ１７ｂ等を含
むもので構成される高圧発生源１７が装着され、加圧室
３２内に衝撃的高圧波を発生させ加圧室３２内の燃料に
衝撃的圧力を付与する。プランジャ１７ｂは、衝撃的伸
長素子１７ａの断面より大きい衝撃的加圧面１７ｂ１を
有し、プランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１７ａと別
部品であり、衝撃的伸長素子１７ａの燃料側端部に圧入
固定して設けられる。衝撃的伸長素子１７ａは、例えば
圧電素子、磁歪素子、圧電素子と磁歪素子を直列にある
いは並列に連結したもの等で構成される。

【００４７】また、プランジャ１７ｂの外周には環状の
凹部１７ｂ２が形成され、この凹部１７ｂ２に衝撃的伸
長素子１７ａ側と加圧室３２とを区画するシール部材１
０２を備えている。シール部材１０２はＯリングやメカ
ニカルシールで構成され、シール部材１０２の位置は、
プランジャ１７ｂの途中部に設けられる。シール部材１
０２としてＯリングやメカニカルシールを用いること
で、前記したようにプランジャ１７ｂのストローク長
は、衝撃的伸長素子１７ａのストロークや変形量に対し
て十分確保でき、反力は燃料圧と摩擦力によるもので余
分な力は掛からない。また、ケースである筒状の本体３
１が熱変形を起こした場合でも作動ストロークの変位量
は衝撃的伸長素子１７ａの変位だけとなるため計量精度
には影響しない。また、加圧室３２の形状の自由度が高
く、しかもエアが溜りにくい。なお、この実施の形態に
おいては、加圧室内壁３２ａを漏斗状にしている。

【００４８】この加圧室内燃料に対する衝撃高圧波を付
与する衝撃的加圧面１７ｂ１に対向する側の加圧室内壁
３２ａの端部に加圧室３２に臨んで燃料吐出ポート３３
が開口する。この燃料吐出ポート３３は、インジェクタ
１４に連通する。

【００４９】衝撃的高圧発生源１７の衝撃的伸長素子１
７ａは、端部を締め上げるナット４０３によりケース４
００に固定されている。４０１はナット締め上げ時の衝
撃的伸長素子１７ａの回り止めである。衝撃的高圧発生
源１７は、ケース４００を介して高圧発生装置１６の本
体３１に接続され一体になっている。衝撃的伸長素子１
７ａは、リード線３０により制御回路１８（図１）に連
結される。衝撃的高圧発生源１７の衝撃的加圧面１７ｂ
１に直交する筒状の本体３１の側面、即ち、高圧波が伝
播する進行方向に対する直角な側面には、燃料導入ポー
ト３５が加圧室３２に臨んで開口する。この燃料導入ポ
ート３５には前述の燃料ポンプ１９（図１）に連通する
燃料供給パイプ２１が接続される。燃料導入ポート３５
の近傍上流部にはスプリングでバックアップされた逆止
弁２１ａが配置され、エア技きバイプ２３の上流側端部
には、調圧弁２３ａが配置されている。

【００５０】このような構成の燃料噴射装置において、
加圧室３２内に燃料を充填した状態で、衝撃的高圧発生
源１７の衝撃的伸長素子１７ａに駆動電圧を印加するあ
るいは駆動電流を供給し始めると、衝撃的伸長素子１７
ａが形状変化する瞬間に衝撃的高圧波が発生する。この
衝撃的高圧波は、衝撃的加圧面１７ｂ１側からその衝撃
的加圧面１７ｂ１に対し直角方向に、加圧室３２の反対
面側の対向する位置の燃料吐出ポート３３に向かって瞬
時に伝播する。この圧力波が加圧室３２内を進行中に加
圧室の側面に開口する燃料導入ポート３５を通過する
が、このポート３５の開口方向は高圧波の進行方向に対
し直角方向であるため、これを瞬時に通過し高圧波の圧
力は、燃料導入ポート３５内の燃料及びこれに連通する
燃料供給パイプ２１内の燃料に対し実質上何等作用せ
ず、高圧波のエネルギーは全く消費されない。衝撃的高
圧発生源１７の衝撃的加圧面１７ｂ１から発せられ、漏
斗状の加圧室内壁３２ａにより集められ、さらに昇圧し
た衝撃的高圧波は、この面に唯一形成された燃料吐出ポ
ート３３内に進入し、インジェクタ１４に向かって伝播
する。インジェクタ１４に到達した衝撃的高圧波は、ス
プリング２６に抗して弁２５を開き噴射孔４１から高圧
燃料を噴射させる。エア抜きパイプ２３は、高圧発生装
置１６の加圧室３２と気液分離手段である燃料タンク２
２を連通させ、加圧室３２までの広い範囲の気泡を排出
することができる。

【００５１】図１１（Ｂ）の実施例は、図１１（Ａ）の
実施例と同様にプランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１
７ａの断面より大きい衝撃的加圧面１７ｂ１を有してい
るが、プランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１７ａの燃
料側端部にビス４０２により締め付け固定して設けられ
る。また、プランジャ１７ｂには衝撃的伸長素子１７ａ
側と加圧室３２とを区画するシール部材１０２が設けら
れ、シール部材１０２はダイヤフラムで構成されてい
る。シール部材１０２を構成する金属板からなるダイヤ
フラムは、プランジャ１７ｂと共に衝撃的伸長素子１７
ａの燃料側端部にビス４０２により共も締めされ、プラ
ンジャ１７ｂと衝撃的伸長素子１７ａの間に設けられ、
ダイヤフラムの外周部１０２ａはケースである筒状の本
体３１の内壁に固定されている。

【００５２】図１１（Ｃ）の実施例は、図１１（Ａ）の
実施例と同様にプランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１
７ａの断面より大きい衝撃的加圧面１７ｂ１を有してい
るが、プランジャ１７ｂは、衝撃的伸長素子１７ａの燃
料側端部に接合固定して設けられる。また、プランジャ
１７ｂには衝撃的伸長素子１７ａ側と加圧室３２とを区
画するシール部材１０２が設けられ、シール部材１０２
はゴム材からなるベローズで構成されている。シール部
材１０２を構成するベローズは、一端部１０２ｂがプラ
ンジャ１７ｂに固定され、他端部１０２ｃはケースであ
る筒状の本体３１に固定されている。

【００５３】図１１（Ｂ）におけるダイヤフラムからな
るシール部材１０２も、図１１（Ｃ）におけるベロ−ズ
からなるシール部材１０２も、ともにプランジャ１７ｂ
の衝撃的加圧面１７ｂ１の反対側に配置しており、それ
ぞれ弾性的に変形可能であっても、図１１（Ｃ）の高圧
発生装置１６より噴射性能の低下を防ぐことができる。

【００５４】図１２は、図１０のエンジンにおける燃料
噴射ユニットのさらに別の構成例を示す。この燃料噴射
ユニット４４は、図１１と同様に、高圧発生装置１６と
インジェクタ１４とを一体化したものである。この例で
は、図示したように、衝撃的高圧発生源１７の衝撃的伸
長素子１７ａ及びプランジャ１７ｂを有する加圧室３２
に、燃料パイプを介することなく、反射面Ｒとなる内面
３２ａを有する加圧室３２の直後に噴射通路９６を介し
て噴射孔４１を設けたものである。この噴射孔４１に
は、スプリング２６を介して外開式の弁２５が装着され
る。反射面Ｒの位置や角度に応じて高圧発生源１７と吐
出ポート３３の相対位置が定まる。この例では、反射面
Ｒは１つであり、高圧波は１回だけ反射して吐出ポート
３３に導入される。また、加圧室３２の上部にエア抜き
ポート２８が形成され、加圧室内エアを有効に排出す
る。衝撃的高圧発生源１７の構成および作用効果、なら
びに噴射通路９６を介する高圧波の伝播作用や燃料噴射
動作やエア抜き作用等は前記実施例と同様である。

【００５５】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明の燃料噴射装置では、高圧ポンプに衝撃的伸長素子を
用いることで、衝撃的圧力を発生させ燃料の噴霧の微粒
化を可能にすることができる。また、衝撃的伸長素子の
断面より大きい衝撃的加圧面を有するプランジャを用い
ることで、簡単な構成でより大きな衝撃的圧力を得て燃
料を供給することができる。

【００５６】請求項２記載の発明の燃料噴射装置では、
プランジャに、衝撃的伸長素子側と加圧室とを区画する
シール部材を用いることで、燃料が外部に漏れるのを防
止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係る燃料噴射装置を適用した４サイ
クル内燃機関の構成図である。

【図２】高圧発生装置とインジェクタの詳細構成図であ
る。

【図３】高圧発生源の別の実施例の構成図である。

【図４】この発明の別の実施例の基本構成図である。

【図５】調整弁の詳細な構成図である。

【図６】インジェクタの別の例の構成図である。

【図７】圧電素子を用いた高圧発生源の詳細構成図であ
る。

【図８】別の衝撃的高圧発生源の構成図である。

【図９】衝撃的高圧波と駆動信号のグラフである。

【図１０】この発明に係る燃料噴射装置を適用した２サ
イクルエンジンの構成図である。

【図１１】燃料噴射ユニットの詳細構成図である。

【図１２】燃料噴射ユニットのさらに別の実施例の構成
図である。

【符号の説明】

１６ 高圧発生装置 １７ 衝撃的高圧発生源 １７ａ 衝撃的伸長素子 １７ｂ プランジャ １７ｂ１ 衝撃的加圧面 ３２ 加圧室 ４１ 噴射孔

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料供給源と連通する加圧室と、燃料供給
   源から前記加圧室までの間の燃料供給経路上に設けた低
   圧ポンプと、燃料を噴射するための噴射孔と、この噴射
   孔に前記加圧室から燃料を導く噴射通路と、燃料に接す
   る先端部にプランジャを配した衝撃的伸長素子を伸長さ
   せることにより前記加圧室内の燃料を衝撃力で加圧する
   高圧ポンプと、前記噴射孔近傍に設けられ、高圧ポンプ
   の作動に対応して開となる弁手段とを有し、前記プラン
   ジャの衝撃的加圧面を前記衝撃的伸長素子の断面より大
   きくしたことを特徴とする燃料噴射装置。
2. 【請求項２】前記プランジャに、前記衝撃的伸長素子側
   と加圧室とを区画するシール部材を備えることを特徴と
   する請求項１記載の燃料噴射装置。