JPH1133603A - 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 - Google Patents
熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法Info
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- JPH1133603A JPH1133603A JP19575497A JP19575497A JPH1133603A JP H1133603 A JPH1133603 A JP H1133603A JP 19575497 A JP19575497 A JP 19575497A JP 19575497 A JP19575497 A JP 19575497A JP H1133603 A JPH1133603 A JP H1133603A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】加熱直後の粗バーからの放射による熱損失を抑
制することができる熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延
方法を提供する。 【解決手段】スラブを粗圧延して粗バー２とする粗圧延
機１と、粗バー２を仕上圧延して熱延鋼帯とする仕上圧
延機６とを備えた熱間圧延設備列において、粗圧延機１
と仕上圧延機６の間に、粗バー２加熱用の加熱装置３、
加熱装置３出側に粗バー２からの熱の散逸を防止する保
熱装置４を順に設置してなることを特徴とする熱間圧延
設備列。
制することができる熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延
方法を提供する。 【解決手段】スラブを粗圧延して粗バー２とする粗圧延
機１と、粗バー２を仕上圧延して熱延鋼帯とする仕上圧
延機６とを備えた熱間圧延設備列において、粗圧延機１
と仕上圧延機６の間に、粗バー２加熱用の加熱装置３、
加熱装置３出側に粗バー２からの熱の散逸を防止する保
熱装置４を順に設置してなることを特徴とする熱間圧延
設備列。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スラブを熱間圧延
して熱延鋼帯を製造するための熱間圧延設備列及びそれ
を用いた圧延方法に関する。
して熱延鋼帯を製造するための熱間圧延設備列及びそれ
を用いた圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼帯の圧延においては、温度管理が
重要である。圧延仕上温度は熱延鋼帯の材質と密接な関
係があり、均一な材質の熱延鋼帯を製造するには、圧延
仕上温度の制御が必要である。また、被圧延材の温度が
低下するにつれて、圧延荷重やトルクが増大し、形状不
良やミスロールを誘発しやすくなる。極端に温度が低い
場合には圧延不能となってしまう。
重要である。圧延仕上温度は熱延鋼帯の材質と密接な関
係があり、均一な材質の熱延鋼帯を製造するには、圧延
仕上温度の制御が必要である。また、被圧延材の温度が
低下するにつれて、圧延荷重やトルクが増大し、形状不
良やミスロールを誘発しやすくなる。極端に温度が低い
場合には圧延不能となってしまう。
【０００３】そこで、圧延ライン内に加熱装置を設け
て、被圧延材を加熱する技術が開示されている。特開平
７−１５５８２２号公報は、粗圧延機と仕上圧延機の間
で粗バーを通電加熱して、粗バーに所定の温度分布を付
与する技術である。実開平６−５０８号公報に開示され
ている熱間圧延装置は、粗圧延機と仕上圧延機の間に、
エッジヒーターやソレノイド型誘導加熱装置を備え、粗
バーを加熱することができる。
て、被圧延材を加熱する技術が開示されている。特開平
７−１５５８２２号公報は、粗圧延機と仕上圧延機の間
で粗バーを通電加熱して、粗バーに所定の温度分布を付
与する技術である。実開平６−５０８号公報に開示され
ている熱間圧延装置は、粗圧延機と仕上圧延機の間に、
エッジヒーターやソレノイド型誘導加熱装置を備え、粗
バーを加熱することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術では、粗バーを加熱してから仕上圧延機に入
るまでに放射で失われる熱量が大きく、エネルギー原単
位が悪化してしまう。特に、加熱装置として粗バーの表
面が集中的に加熱されるソレノイド型誘導加熱装置を用
いた場合には、表層から板厚中心に向かって熱が拡散す
る間に表面から放射で奪われる熱量が大きく問題であ
る。本発明の目的は、加熱直後の粗バーからの放射によ
る熱損失を抑制することができる熱間圧延設備列及び熱
延鋼帯の圧延方法を提供することにある。
た従来技術では、粗バーを加熱してから仕上圧延機に入
るまでに放射で失われる熱量が大きく、エネルギー原単
位が悪化してしまう。特に、加熱装置として粗バーの表
面が集中的に加熱されるソレノイド型誘導加熱装置を用
いた場合には、表層から板厚中心に向かって熱が拡散す
る間に表面から放射で奪われる熱量が大きく問題であ
る。本発明の目的は、加熱直後の粗バーからの放射によ
る熱損失を抑制することができる熱間圧延設備列及び熱
延鋼帯の圧延方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の設備列は、スラブを粗圧延して粗バーと
する粗圧延機と、粗バーを仕上圧延して熱延鋼帯とする
仕上圧延機とを備えた熱間圧延設備列において、粗圧延
機と仕上圧延機の間に、粗バー加熱用の加熱装置、加熱
装置出側に粗バーからの熱の散逸を防止する保熱装置を
順に設置してなることを特徴とする熱間圧延設備列であ
る。 （２）本発明の設備列は、前記加熱装置が、ソレノイド
型誘導加熱装置であることを特徴とする、上記（１）に
記載の熱間圧延設備列である。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の設備列は、スラブを粗圧延して粗バーと
する粗圧延機と、粗バーを仕上圧延して熱延鋼帯とする
仕上圧延機とを備えた熱間圧延設備列において、粗圧延
機と仕上圧延機の間に、粗バー加熱用の加熱装置、加熱
装置出側に粗バーからの熱の散逸を防止する保熱装置を
順に設置してなることを特徴とする熱間圧延設備列であ
る。 （２）本発明の設備列は、前記加熱装置が、ソレノイド
型誘導加熱装置であることを特徴とする、上記（１）に
記載の熱間圧延設備列である。
【０００６】（３）本発明の設備列は、前記保熱装置
を、少なくとも下記（１）式に従って設定される時間、
粗バーが保熱されるように設置してなることを特徴とす
る、上記（２）に記載の熱間圧延設備列である。
を、少なくとも下記（１）式に従って設定される時間、
粗バーが保熱されるように設置してなることを特徴とす
る、上記（２）に記載の熱間圧延設備列である。
【０００７】 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 （４）本発明の方法は、スラブを粗圧延して粗バーとし
た後、粗バーを加熱し所定時間保温し、しかる後、仕上
圧延して熱延鋼帯とすることを特徴とする、熱延鋼帯の
圧延方法である。 （５）本発明の方法は、粗バーを誘導加熱することを特
徴とする、上記（４）に記載の熱延鋼帯の圧延方法であ
る。
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 （４）本発明の方法は、スラブを粗圧延して粗バーとし
た後、粗バーを加熱し所定時間保温し、しかる後、仕上
圧延して熱延鋼帯とすることを特徴とする、熱延鋼帯の
圧延方法である。 （５）本発明の方法は、粗バーを誘導加熱することを特
徴とする、上記（４）に記載の熱延鋼帯の圧延方法であ
る。
【０００８】（６）本発明の方法は、粗バーを下記
（１）式に従って設定される時間保熱することを特徴と
する、上記（５）に記載の熱延鋼帯の圧延方法である。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚
（１）式に従って設定される時間保熱することを特徴と
する、上記（５）に記載の熱延鋼帯の圧延方法である。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者は、加熱直後の粗バーか
らの放射による熱損失を抑制することができる熱間圧延
設備列及び熱延鋼帯の圧延方法を得るために、鋭意研究
を重ね、以下の知見を得た。本発明の熱間圧延設備列
は、加熱装置の出側に粗バー表面からの放射による熱の
散逸を抑制するための保熱装置を備える。
らの放射による熱損失を抑制することができる熱間圧延
設備列及び熱延鋼帯の圧延方法を得るために、鋭意研究
を重ね、以下の知見を得た。本発明の熱間圧延設備列
は、加熱装置の出側に粗バー表面からの放射による熱の
散逸を抑制するための保熱装置を備える。
【００１０】加熱装置としてソレノイド型誘導加熱装置
を用いた場合には、次の（１）式で与えられる熱拡散時
間以上保熱することにより、表層に集中的に発生したジ
ュール発熱を板厚中心まで拡散させることができる。
を用いた場合には、次の（１）式で与えられる熱拡散時
間以上保熱することにより、表層に集中的に発生したジ
ュール発熱を板厚中心まで拡散させることができる。
【００１１】 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 以上の知見に基づき、本発明者は、粗圧延機と仕上圧延
機の間に設置した加熱装置出側に保熱装置を設け、粗バ
ーを加熱後さらに一定時間保熱した後、仕上圧延するよ
うにして、加熱直後の粗バーからの放射による熱損失を
抑制することができる熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧
延方法を見出し、本発明を完成させた。
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 以上の知見に基づき、本発明者は、粗圧延機と仕上圧延
機の間に設置した加熱装置出側に保熱装置を設け、粗バ
ーを加熱後さらに一定時間保熱した後、仕上圧延するよ
うにして、加熱直後の粗バーからの放射による熱損失を
抑制することができる熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧
延方法を見出し、本発明を完成させた。
【００１２】以下に本発明の実施の形態について、説明
する。図１は本発明の熱間圧延設備列を示す概略側面図
である。所定温度のスラブは、粗圧延機１で粗圧延され
て粗バー２となる。粗バー２は加熱装置３で所定温度に
加熱された後、保熱装置４で保熱されつつ仕上圧延機６
に送られ、仕上圧延により熱延鋼帯となる。保熱装置４
の構造について説明する。図２は保熱装置４のＡＡ’矢
視方向の横断面図である。粗バー２の上方は断熱材８で
内張りされた保熱装置４で覆われている。図３は保熱装
置４のＢＢ’矢視方向の縦断面図である。搬送ロール９
の間には、粗バー２の先後端がもぐり込まないようにす
るためのエプロン１０が設置されている。粗バー２下面
からの熱の放射を抑制するために、エプロン１０の上面
には断熱材８が貼られている。断熱材８としては、粗バ
ー２からの熱を反射しやすく、熱拡散率の低いものが望
ましい。具体的には、金属箔やセラミックスボードを用
いる。粗バー２表面の単位面積から、単位時間に放射で
失われる熱量は次の（２）式で与えられることが知られ
ている。
する。図１は本発明の熱間圧延設備列を示す概略側面図
である。所定温度のスラブは、粗圧延機１で粗圧延され
て粗バー２となる。粗バー２は加熱装置３で所定温度に
加熱された後、保熱装置４で保熱されつつ仕上圧延機６
に送られ、仕上圧延により熱延鋼帯となる。保熱装置４
の構造について説明する。図２は保熱装置４のＡＡ’矢
視方向の横断面図である。粗バー２の上方は断熱材８で
内張りされた保熱装置４で覆われている。図３は保熱装
置４のＢＢ’矢視方向の縦断面図である。搬送ロール９
の間には、粗バー２の先後端がもぐり込まないようにす
るためのエプロン１０が設置されている。粗バー２下面
からの熱の放射を抑制するために、エプロン１０の上面
には断熱材８が貼られている。断熱材８としては、粗バ
ー２からの熱を反射しやすく、熱拡散率の低いものが望
ましい。具体的には、金属箔やセラミックスボードを用
いる。粗バー２表面の単位面積から、単位時間に放射で
失われる熱量は次の（２）式で与えられることが知られ
ている。
【００１３】 Ｑ＝ε×σ×（ＴS 4 −ＴR 4 ） …（２） Ｑ：単位時間に単位面積から放射で失われる熱量、ε：
放射率、σ：シュテファン・ボルツマン定数、ＴS ：粗
バー表面温度、ＴR ：室温 （２）式から明らかなように、粗バー２の表面温度が高
いほど、放射によって失われる熱量は大きくなる。
（２）式で計算される放射熱量は、放射率εを０．７と
すると、粗バー２の表面温度が１０００℃のとき８９，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 であるのに対し、１１００
℃のときには１２１，０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 にな
る。保熱装置４を使用すると、放射率εを小さくするこ
とができる。放射率εを０．５として放射熱量を計算す
ると、粗バー２の表面温度が１０００℃のとき、６４，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 、１１００℃のとき８６，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 となる。保熱装置４によっ
て減少した放射熱量は、１０００℃で２５，０００ｋｃ
ａｌ／ｈｒ・ｍ2 、１１００℃では３５，０００ｋｃａ
ｌ／ｈｒ・ｍ2 である。このことから、保熱装置４は粗
バー２の温度が高い場所で使った方が効果が大きいこと
がわかる。本発明のように、加熱装置３で粗バー２を加
熱した直後は、放射による熱の損失が大きく、保熱装置
４を設置してそれを防止すべきである。
放射率、σ：シュテファン・ボルツマン定数、ＴS ：粗
バー表面温度、ＴR ：室温 （２）式から明らかなように、粗バー２の表面温度が高
いほど、放射によって失われる熱量は大きくなる。
（２）式で計算される放射熱量は、放射率εを０．７と
すると、粗バー２の表面温度が１０００℃のとき８９，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 であるのに対し、１１００
℃のときには１２１，０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 にな
る。保熱装置４を使用すると、放射率εを小さくするこ
とができる。放射率εを０．５として放射熱量を計算す
ると、粗バー２の表面温度が１０００℃のとき、６４，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 、１１００℃のとき８６，
０００ｋｃａｌ／ｈｒ・ｍ2 となる。保熱装置４によっ
て減少した放射熱量は、１０００℃で２５，０００ｋｃ
ａｌ／ｈｒ・ｍ2 、１１００℃では３５，０００ｋｃａ
ｌ／ｈｒ・ｍ2 である。このことから、保熱装置４は粗
バー２の温度が高い場所で使った方が効果が大きいこと
がわかる。本発明のように、加熱装置３で粗バー２を加
熱した直後は、放射による熱の損失が大きく、保熱装置
４を設置してそれを防止すべきである。
【００１４】特に、加熱装置３としてソレノイド型誘導
加熱装置を用いる場合には、保熱装置４の役割が重要で
ある。ソレノイド型誘導加熱装置によって、粗バー２の
内部に発生する渦電流は、表皮効果によってそのほとん
どが粗バー２の表層部を流れ、表面付近が集中的に加熱
されることになる。ソレノイド型誘導加熱装置による加
熱前後の、粗バー２板厚方向温度分布を図４に示す。点
線で示される誘導加熱前の温度分布は、板厚中心で最も
高く、表面に近いほど低くなっているが、実線で示され
る誘導加熱後の温度分布は、粗バー２の表層が集中的に
加熱された結果、表面で最も高くなっている。表面から
の熱の散逸を抑制し、エネルギー原単位を改善するため
には、表面からの熱の放射を極力抑制し、表層部に発生
したジュール熱を板厚中心に向かって拡散させる必要が
ある。
加熱装置を用いる場合には、保熱装置４の役割が重要で
ある。ソレノイド型誘導加熱装置によって、粗バー２の
内部に発生する渦電流は、表皮効果によってそのほとん
どが粗バー２の表層部を流れ、表面付近が集中的に加熱
されることになる。ソレノイド型誘導加熱装置による加
熱前後の、粗バー２板厚方向温度分布を図４に示す。点
線で示される誘導加熱前の温度分布は、板厚中心で最も
高く、表面に近いほど低くなっているが、実線で示され
る誘導加熱後の温度分布は、粗バー２の表層が集中的に
加熱された結果、表面で最も高くなっている。表面から
の熱の散逸を抑制し、エネルギー原単位を改善するため
には、表面からの熱の放射を極力抑制し、表層部に発生
したジュール熱を板厚中心に向かって拡散させる必要が
ある。
【００１５】熱拡散時間は粗バー２の材質や板厚に依存
するが、次の（１）式によって求めることができる。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 加熱終了後に放射冷却しながら粗バー２内部へ熱が拡散
する状況を、断熱条件の熱伝導方程式と近似したとき
の、フーリエ級数解を（３）式に示す。
するが、次の（１）式によって求めることができる。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 加熱終了後に放射冷却しながら粗バー２内部へ熱が拡散
する状況を、断熱条件の熱伝導方程式と近似したとき
の、フーリエ級数解を（３）式に示す。
【００１６】
【数１】
【００１７】（１）式は、（３）式のフーリエ級数項の
うち、最も大きい減衰の時定数（ρ×Ｃｐ／λ）×（Ｈ
／２π）2 から得たものである。（３）式の時定数は一
般的な値であり、個々の設備に固有の定数αを決定する
ことで、粗バー２の材質及び板厚に応じた熱拡散時間を
求めることができる。保熱装置４の全長は、（１）式で
計算される熱拡散時間以上、粗バー２が保熱されるのに
十分な長さにする必要がある。
うち、最も大きい減衰の時定数（ρ×Ｃｐ／λ）×（Ｈ
／２π）2 から得たものである。（３）式の時定数は一
般的な値であり、個々の設備に固有の定数αを決定する
ことで、粗バー２の材質及び板厚に応じた熱拡散時間を
求めることができる。保熱装置４の全長は、（１）式で
計算される熱拡散時間以上、粗バー２が保熱されるのに
十分な長さにする必要がある。
【００１８】本発明の熱間圧延設備列を用いて、粗バー
２を加熱装置３で所定温度に加熱した後、仕上圧延機６
で仕上圧延して熱延鋼帯を製造すれば、材質や形状のば
らつきの少ない熱延鋼帯を歩留良く製造することができ
る。粗バー２の加熱後、保熱装置４で一定時間保熱する
ことにより、エネルギー原単位を改善することができ
る。加熱装置３をソレノイド型誘導加熱装置とした場合
には、上記（１）式で与えられる熱拡散時間以上、保熱
することが望ましい。以下に本発明の実施例を挙げ、本
発明の効果を立証する。
２を加熱装置３で所定温度に加熱した後、仕上圧延機６
で仕上圧延して熱延鋼帯を製造すれば、材質や形状のば
らつきの少ない熱延鋼帯を歩留良く製造することができ
る。粗バー２の加熱後、保熱装置４で一定時間保熱する
ことにより、エネルギー原単位を改善することができ
る。加熱装置３をソレノイド型誘導加熱装置とした場合
には、上記（１）式で与えられる熱拡散時間以上、保熱
することが望ましい。以下に本発明の実施例を挙げ、本
発明の効果を立証する。
【００１９】
【実施例】実施例の熱間圧延設備列は、１段目の仕上圧
延機より２０ｍ離れた位置から、仕上圧延機に向かって
４．２ｍの間に、５０００ｋＷ級のソレノイド型誘導加
熱装置を４台備える。各ソレノイド型誘導加熱装置の
間、及び４台目のソレノイド型誘導加熱装置の出側に
は、保熱装置が設置されている。４台目のソレノイド型
誘導加熱装置出側に設置された、保熱装置の全長は６ｍ
である。現行の操業条件で、前記（１）式で計算される
熱拡散時間が、十分に確保できる長さになっている。
延機より２０ｍ離れた位置から、仕上圧延機に向かって
４．２ｍの間に、５０００ｋＷ級のソレノイド型誘導加
熱装置を４台備える。各ソレノイド型誘導加熱装置の
間、及び４台目のソレノイド型誘導加熱装置の出側に
は、保熱装置が設置されている。４台目のソレノイド型
誘導加熱装置出側に設置された、保熱装置の全長は６ｍ
である。現行の操業条件で、前記（１）式で計算される
熱拡散時間が、十分に確保できる長さになっている。
【００２０】加熱炉にて１２２０℃に加熱した厚さ２３
０ｍｍ、幅１２００ｍｍ、長さ８９００ｍｍの鋼スラブ
を、粗圧延機で粗圧延して厚さ３４ｍｍの粗バーとした
後、仕上圧延して厚さ２．８ｍｍ、幅１２００ｍｍの熱
延鋼帯を製造した。途中、粗バーをソレノイド型誘導加
熱装置で加熱した。加熱は最大出力で行われ、粗バーの
搬送速度の変化によって５０〜８０℃の昇温量となって
いる。
０ｍｍ、幅１２００ｍｍ、長さ８９００ｍｍの鋼スラブ
を、粗圧延機で粗圧延して厚さ３４ｍｍの粗バーとした
後、仕上圧延して厚さ２．８ｍｍ、幅１２００ｍｍの熱
延鋼帯を製造した。途中、粗バーをソレノイド型誘導加
熱装置で加熱した。加熱は最大出力で行われ、粗バーの
搬送速度の変化によって５０〜８０℃の昇温量となって
いる。
【００２１】仕上圧延機に最も近い位置にある保熱装置
の出側に設置された、仕上圧延機入側温度計によって測
定された仕上圧延機入側温度の変化を、保熱装置の使用
（本発明例）、不使用（従来例）で比較したのが図５で
ある。保熱装置の使用によって仕上圧延機入側温度は、
約１０℃上昇している。昇温量から考えて、１３〜２０
％のエネルギーが保熱装置によって節約されていること
がわかる。
の出側に設置された、仕上圧延機入側温度計によって測
定された仕上圧延機入側温度の変化を、保熱装置の使用
（本発明例）、不使用（従来例）で比較したのが図５で
ある。保熱装置の使用によって仕上圧延機入側温度は、
約１０℃上昇している。昇温量から考えて、１３〜２０
％のエネルギーが保熱装置によって節約されていること
がわかる。
【００２２】図６に、仕上圧延機出側温度計で測定した
圧延仕上温度を示す。保熱装置の使用（本発明例）によ
り、不使用（従来例）の場合に比べて３〜４℃の上昇が
認められる。
圧延仕上温度を示す。保熱装置の使用（本発明例）によ
り、不使用（従来例）の場合に比べて３〜４℃の上昇が
認められる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、製造設備及び製造条件
を特定することにより、加熱直後の粗バーからの放射に
よる熱損失が抑制される。その結果、必要とされるエネ
ルギーが低減して、エネルギー原単位が向上する。
を特定することにより、加熱直後の粗バーからの放射に
よる熱損失が抑制される。その結果、必要とされるエネ
ルギーが低減して、エネルギー原単位が向上する。
【図１】本発明の実施の形態に係る熱間圧延設備列の各
装置の構成を示す概略側面図。
装置の構成を示す概略側面図。
【図２】本発明の実施の形態に係る保熱装置のＡＡ’矢
視方向の横断面図。
視方向の横断面図。
【図３】本発明の実施の形態に係る保熱装置のＢＢ’矢
視方向の縦断面図。
視方向の縦断面図。
【図４】本発明の実施の形態に係る誘導加熱前後の粗バ
ー板厚方向温度分布を示す図。
ー板厚方向温度分布を示す図。
【図５】本発明の実施例に係る仕上圧延機入側温度を保
熱装置の有無で比較した図。
熱装置の有無で比較した図。
【図６】本発明の実施例に係る圧延仕上温度を保熱装置
の有無で比較した図。
の有無で比較した図。
１…粗圧延機、２…粗バー、３…加熱装置、４…保熱装
置、５…仕上圧延機入側温度計、６…仕上圧延機、７…
仕上圧延機出側温度計、８…断熱材、９…搬送ロール、
１０…エプロン。
置、５…仕上圧延機入側温度計、６…仕上圧延機、７…
仕上圧延機出側温度計、８…断熱材、９…搬送ロール、
１０…エプロン。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 雅明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 江田 尚智 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 スラブを粗圧延して粗バーとする粗圧延
機と、粗バーを仕上圧延して熱延鋼帯とする仕上圧延機
とを備えた熱間圧延設備列において、 粗圧延機と仕上圧延機の間に、粗バー加熱用の加熱装
置、加熱装置出側に粗バーからの熱の散逸を防止する保
熱装置を順に設置してなることを特徴とする熱間圧延設
備列。 - 【請求項２】 前記加熱装置が、ソレノイド型誘導加熱
装置であることを特徴とする、請求項１に記載の熱間圧
延設備列。 - 【請求項３】 前記保熱装置を、少なくとも下記（１）
式に従って設定される時間、粗バーが保熱されるように
設置してなることを特徴とする、請求項２に記載の熱間
圧延設備列。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚 - 【請求項４】 スラブを粗圧延して粗バーとした後、粗
バーを加熱し所定時間保温し、しかる後、仕上圧延して
熱延鋼帯とすることを特徴とする、熱延鋼帯の圧延方
法。 - 【請求項５】 粗バーを誘導加熱することを特徴とす
る、請求項４に記載の熱延鋼帯の圧延方法。 - 【請求項６】 粗バーを下記（１）式に従って設定され
る時間保熱することを特徴とする、請求項５に記載の熱
延鋼帯の圧延方法。 Ｔ＝α×（ρ×Ｃｐ／λ）×Ｈ2 …（１） Ｔ：熱拡散時間、α：設備列に固有の定数、ρ：粗バー
の密度、Ｃｐ：粗バーの比熱、λ：粗バーの熱伝導率、
Ｈ：粗バーの板厚
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19575497A JP3312581B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19575497A JP3312581B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1133603A true JPH1133603A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3312581B2 JP3312581B2 (ja) | 2002-08-12 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP19575497A Expired - Fee Related JP3312581B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3312581B2 (ja) |
-
1997
- 1997-07-22 JP JP19575497A patent/JP3312581B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3312581B2 (ja) | 2002-08-12 |
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