JPH1134251A - 食品容器材料及びその製造方法 - Google Patents
食品容器材料及びその製造方法Info
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- JPH1134251A JPH1134251A JP20246697A JP20246697A JPH1134251A JP H1134251 A JPH1134251 A JP H1134251A JP 20246697 A JP20246697 A JP 20246697A JP 20246697 A JP20246697 A JP 20246697A JP H1134251 A JPH1134251 A JP H1134251A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 電子レンジでも使える耐熱と、断熱特性に優
れた食品容器材料及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン７０〜９０重量％と高密
度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニアロ
ーデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からなるポ
リオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解型発
泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発泡成
形により１．５から３倍に発泡して得た厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シートの片面または両面に、厚み０．０３ｍ
ｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸フィルム
（Ｄ）を貼合またはラミネートして得た複合シートによ
り構成した。
れた食品容器材料及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン７０〜９０重量％と高密
度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニアロ
ーデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からなるポ
リオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解型発
泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発泡成
形により１．５から３倍に発泡して得た厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シートの片面または両面に、厚み０．０３ｍ
ｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸フィルム
（Ｄ）を貼合またはラミネートして得た複合シートによ
り構成した。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、レトルト処理や電
子レンジ調理等の耐熱・断熱食品分野に使用されるトレ
ー等の食品容器材料及びその製造方法に関するものであ
る。
子レンジ調理等の耐熱・断熱食品分野に使用されるトレ
ー等の食品容器材料及びその製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、簡易食品容器用トレー、カップの
材料には、タルク等のフィラーを充填したポリプロピレ
ン（ＰＰ）シート（０．３〜０．４ｍｍ厚み）や発泡ポ
リスチレンが広く利用されていた。
材料には、タルク等のフィラーを充填したポリプロピレ
ン（ＰＰ）シート（０．３〜０．４ｍｍ厚み）や発泡ポ
リスチレンが広く利用されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前者の
ポリプロピレンシートを用いて熱成形したトレー、カッ
プは、熱伝導率が大きいため、内容物の温度を伝え易
く、手に持ったときに熱いという欠点があった。
ポリプロピレンシートを用いて熱成形したトレー、カッ
プは、熱伝導率が大きいため、内容物の温度を伝え易
く、手に持ったときに熱いという欠点があった。
【０００４】また、後者の発泡ポリスチレンを材料とす
る容器は、断熱性に優れているが、耐熱性が不足し、１
１０°Ｃで容器が変形してしまうため、電子レンジでも
短時間加熱用にしか使えないという問題があった。
る容器は、断熱性に優れているが、耐熱性が不足し、１
１０°Ｃで容器が変形してしまうため、電子レンジでも
短時間加熱用にしか使えないという問題があった。
【０００５】さらに、最近では、ポリプロピレンの発泡
体（発泡倍率が１．５倍以下のものしかない）の成形品
も容器材料として使用されるようになっているが、発泡
倍率が低いため耐熱性能が劣るばかりでなく、コスト
（材料費）が嵩むという欠点があった。
体（発泡倍率が１．５倍以下のものしかない）の成形品
も容器材料として使用されるようになっているが、発泡
倍率が低いため耐熱性能が劣るばかりでなく、コスト
（材料費）が嵩むという欠点があった。
【０００６】本発明は上記の種々の課題を解決するため
のものであり、特に、耐熱と断熱特性に優れた食品容器
材料及びその製造方法を提供することを目的としてい
る。
のものであり、特に、耐熱と断熱特性に優れた食品容器
材料及びその製造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、ＭＦＲ（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０
ｇ／１０分、融点が１６０°Ｃ以上であるポリプロピレ
ン７０〜９０重量％とＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１
〜２ｇ／１０分である高密度ポリエチレンまたは融点が
１１８°Ｃ以上のリニアローデンシティポリエチレン１
０〜３０重量％からなるポリオレフィン混合物１００重
量部（Ａ）に、熱分解型発泡剤または易揮発性発泡剤
（Ｂ）を添加し、押出発泡成形により１．５から３倍に
発泡して得た厚み１．３ｍｍ以上の発泡シートの片面ま
たは両面に、厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの
未発泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネート
して得た複合シートを食品容器材料として構成した。
め、本発明は、ＭＦＲ（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０
ｇ／１０分、融点が１６０°Ｃ以上であるポリプロピレ
ン７０〜９０重量％とＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１
〜２ｇ／１０分である高密度ポリエチレンまたは融点が
１１８°Ｃ以上のリニアローデンシティポリエチレン１
０〜３０重量％からなるポリオレフィン混合物１００重
量部（Ａ）に、熱分解型発泡剤または易揮発性発泡剤
（Ｂ）を添加し、押出発泡成形により１．５から３倍に
発泡して得た厚み１．３ｍｍ以上の発泡シートの片面ま
たは両面に、厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの
未発泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネート
して得た複合シートを食品容器材料として構成した。
【０００８】また、請求項２に記載の発明は、ＭＦＲ
（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１
６０°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％と
ＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である
高密度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニ
アローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からな
るポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解
型発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発
泡成形により１．５から３倍に発泡して厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シート（Ｃ）を得、該発泡シートの片面また
は両面に厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発
泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネートして
複合シートを得る食品容器材料の製造方法として構成し
た。
（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１
６０°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％と
ＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である
高密度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニ
アローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からな
るポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解
型発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発
泡成形により１．５から３倍に発泡して厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シート（Ｃ）を得、該発泡シートの片面また
は両面に厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発
泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネートして
複合シートを得る食品容器材料の製造方法として構成し
た。
【０００９】
【発明の実施の態様】次に、本発明の実施の態様につい
て図面を参照して説明する。原料としてポリプロピレン
Ａ1 とポリエチレンＡ2 を混合してなるポリオレフィン
混合物Ａを使用する。
て図面を参照して説明する。原料としてポリプロピレン
Ａ1 とポリエチレンＡ2 を混合してなるポリオレフィン
混合物Ａを使用する。
【００１０】前記ポリプロピレンＡ1 は、ホモポリマー
またはブロックコポリマーであり、２３０°Ｃ、２．１
６ｋｇ荷重におけるメルトフロレート（ＭＦＲ；ＡＳＴ
ＭＤ１２３８−６５Ｔ）が０．１〜１０ｇ／１０分であ
る。真空成形時のドローダウン性の観点からは０．１〜
５．０が好ましい。ドローダウンが大きいと容器の肉厚
に偏肉を生じることから好ましくない。
またはブロックコポリマーであり、２３０°Ｃ、２．１
６ｋｇ荷重におけるメルトフロレート（ＭＦＲ；ＡＳＴ
ＭＤ１２３８−６５Ｔ）が０．１〜１０ｇ／１０分であ
る。真空成形時のドローダウン性の観点からは０．１〜
５．０が好ましい。ドローダウンが大きいと容器の肉厚
に偏肉を生じることから好ましくない。
【００１１】また、前記ポリプロピレンＡ1 は耐熱性を
要求する以上、融点「ＤＳＣ（示差熱分析）により測
定」が１６０°Ｃ以上を必要とする。前記ホモポリマー
またはブロックコポリマーは通常１６３〜１６７°Ｃの
融点を有している。
要求する以上、融点「ＤＳＣ（示差熱分析）により測
定」が１６０°Ｃ以上を必要とする。前記ホモポリマー
またはブロックコポリマーは通常１６３〜１６７°Ｃの
融点を有している。
【００１２】前記ポリエチレンＡ2 は、低圧法重合によ
る高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）または中，低圧法に
より重合されるリニアローデンシティポリエチレン（Ｌ
ＬＤＰＥ）からなる。
る高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）または中，低圧法に
より重合されるリニアローデンシティポリエチレン（Ｌ
ＬＤＰＥ）からなる。
【００１３】前記ＨＤＰＥは１９０°Ｃ，２．１６ｋｇ
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８−６５Ｔ）が０．０１〜２ｇ／１０分であ
る。密度は０．９４５〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 がよく、
融点は１２５から１３５°Ｃが好ましい。前記ＬＬＤＰ
Ｅの融点は１１８°Ｃ以上であればよい。密度が高いほ
ど融点が高く剛性も高いものである。
荷重におけるメルトフローレート（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８−６５Ｔ）が０．０１〜２ｇ／１０分であ
る。密度は０．９４５〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 がよく、
融点は１２５から１３５°Ｃが好ましい。前記ＬＬＤＰ
Ｅの融点は１１８°Ｃ以上であればよい。密度が高いほ
ど融点が高く剛性も高いものである。
【００１４】前記ポリオレフィン混合物Ａを構成する前
記ポリプロピレンＡ1 とポリエチレンＡ2 との混合比率
は、Ａ1 ／Ａ2 ＝９０〜７０／１０〜３０重量％が必要
である。即ち、ポリプロピレン単独では発泡性能が悪
く、発泡倍率が上がらないためである。一方、ＨＤＰＥ
の添加量が増えると、発泡シートを真空形成するときの
ドローダウン性（シートの垂れ下がり）が改良される
が、逆に、耐熱性が悪くなること、及び後記する未発泡
・未延伸フィルム（ＣＰＰ）との接着性も悪くなること
は避けられない。
記ポリプロピレンＡ1 とポリエチレンＡ2 との混合比率
は、Ａ1 ／Ａ2 ＝９０〜７０／１０〜３０重量％が必要
である。即ち、ポリプロピレン単独では発泡性能が悪
く、発泡倍率が上がらないためである。一方、ＨＤＰＥ
の添加量が増えると、発泡シートを真空形成するときの
ドローダウン性（シートの垂れ下がり）が改良される
が、逆に、耐熱性が悪くなること、及び後記する未発泡
・未延伸フィルム（ＣＰＰ）との接着性も悪くなること
は避けられない。
【００１５】前記ポリオレフィン混合物Ａに、熱分解型
発泡剤または易揮発性発泡剤Ｂを添加したものを、押出
機Ｐにより押出発泡成形により１．５から３倍に発泡し
て厚みＫ＝１．３ｍｍ以上の発泡シートＣを得る。ここ
に発泡倍率を１．５から３倍に限定した理由は、１．５
倍未満であると、断熱性能が悪くなること及びコストア
ップになることを避けるためである。
発泡剤または易揮発性発泡剤Ｂを添加したものを、押出
機Ｐにより押出発泡成形により１．５から３倍に発泡し
て厚みＫ＝１．３ｍｍ以上の発泡シートＣを得る。ここ
に発泡倍率を１．５から３倍に限定した理由は、１．５
倍未満であると、断熱性能が悪くなること及びコストア
ップになることを避けるためである。
【００１６】前記発泡シートＣの厚みＫを１．３ｍｍ以
上を必要とする理由は、厚みがこれより薄いと断熱性
（容器内外の温度差が小さい）が悪くなり、手に持つこ
とが出来なくなるという問題がある。しかし、あまりに
厚くなるとコストアップに繋がるため、３ｍｍ厚以下が
好ましい。
上を必要とする理由は、厚みがこれより薄いと断熱性
（容器内外の温度差が小さい）が悪くなり、手に持つこ
とが出来なくなるという問題がある。しかし、あまりに
厚くなるとコストアップに繋がるため、３ｍｍ厚以下が
好ましい。
【００１７】前記発泡シートＣの片面または両面に、厚
み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸
フィルムＤを貼合またはラミネートさせて複合シートＥ
を形成する。このフィルムＤとして、延伸したポリプロ
ピレンフィルム（ＯＰＰ）を避けたのは真空成形時にフ
ィルムに伸びがなく破断するため使用できないからであ
る。
み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸
フィルムＤを貼合またはラミネートさせて複合シートＥ
を形成する。このフィルムＤとして、延伸したポリプロ
ピレンフィルム（ＯＰＰ）を避けたのは真空成形時にフ
ィルムに伸びがなく破断するため使用できないからであ
る。
【００１８】前記フィルムＤを貼ることは、容器に印刷
を施すこと、艶を出して意匠性を向上させること、及び
真空形成性を向上させるために有効である。また、フィ
ルムＤの複合化は後記する真空形成時に発泡体の気泡が
潰れやすいという問題を解消させるためにも有効であ
る。
を施すこと、艶を出して意匠性を向上させること、及び
真空形成性を向上させるために有効である。また、フィ
ルムＤの複合化は後記する真空形成時に発泡体の気泡が
潰れやすいという問題を解消させるためにも有効であ
る。
【００１９】前記発泡シートＣに対してフィルムＤを貼
る方法として、押出ラミネーション法、熱融着法、又は
ホットメルト法等が用いられる。なお、フィルムＤの厚
みを０．０３ｍｍ以上としたのは、この厚さ未満である
と発泡シートＣへの貼合わせに難点が生じるためであ
る。
る方法として、押出ラミネーション法、熱融着法、又は
ホットメルト法等が用いられる。なお、フィルムＤの厚
みを０．０３ｍｍ以上としたのは、この厚さ未満である
と発泡シートＣへの貼合わせに難点が生じるためであ
る。
【００２０】一方、フィルムＤの厚みの上限を定めなか
ったのは性能上は問題ないからである。勿論、厚くなれ
ばなる程、コストアップに繋がり不経済であったりラミ
ネートが難しくなることから、０．０３ｍｍ以上、０．
１ｍｍ以下で選択することが好ましい。
ったのは性能上は問題ないからである。勿論、厚くなれ
ばなる程、コストアップに繋がり不経済であったりラミ
ネートが難しくなることから、０．０３ｍｍ以上、０．
１ｍｍ以下で選択することが好ましい。
【００２１】前記複合シートＥは真空成形機（図示せ
ず）のヒーターにて両面加熱し、表面温度１６０〜１８
０°Ｃに軟化させた後、容器金型（図示せず）にて真空
成形され、容器Ｆが成形される。この時、一般的には、
図示の如く、発泡シートＣの片面にフィルムＤが貼られ
ているときは、フィルムＤ面が容器Ｆの内側面となるよ
うにするが、場合によっては外側面となるようにするこ
ともある。
ず）のヒーターにて両面加熱し、表面温度１６０〜１８
０°Ｃに軟化させた後、容器金型（図示せず）にて真空
成形され、容器Ｆが成形される。この時、一般的には、
図示の如く、発泡シートＣの片面にフィルムＤが貼られ
ているときは、フィルムＤ面が容器Ｆの内側面となるよ
うにするが、場合によっては外側面となるようにするこ
ともある。
【００２２】前記容器Ｆの耐熱温度を見る一つの方法と
して、容器Ｆの中にサラダオイルを入れ、電子レンジに
より加熱し、サラダオイル温度が１２０°Ｃに達した時
に容器Ｆが変形等異常を発生するか否かを確認する方法
がある。容器Ｆの耐熱温度の安全性をみるならば、１３
０°Ｃ以上の耐熱変形温度をもつことが好ましいことは
勿論である。
して、容器Ｆの中にサラダオイルを入れ、電子レンジに
より加熱し、サラダオイル温度が１２０°Ｃに達した時
に容器Ｆが変形等異常を発生するか否かを確認する方法
がある。容器Ｆの耐熱温度の安全性をみるならば、１３
０°Ｃ以上の耐熱変形温度をもつことが好ましいことは
勿論である。
【００２３】前記容器Ｆの断熱性能を調べる一つの方法
として、容器Ｆの中にサラダオイルを入れ、電子レンジ
により加熱し、サラダオイル温度が１２０°Ｃとなった
時、容器外壁温度との差が２０°Ｃ以上であることが目
安となる。容器Ｆの断熱性能からは内外温度差は３０°
Ｃ以上あることが好ましいものである。
として、容器Ｆの中にサラダオイルを入れ、電子レンジ
により加熱し、サラダオイル温度が１２０°Ｃとなった
時、容器外壁温度との差が２０°Ｃ以上であることが目
安となる。容器Ｆの断熱性能からは内外温度差は３０°
Ｃ以上あることが好ましいものである。
【００２４】
【実施例１】ポリプロピレンブロックコポリマー（ＭＦ
Ｒ＝５．０ｇ／１０分、密度＝０．９１ｇ／ｃｍ3 、融
点＝１６５°Ｃ）８０重量部と高密度ポリエチレン（Ｍ
ＦＲ＝１．１ｇ／１０分、密度＝０．９５３ｇ／ｃ
ｍ3 、融点１３１°Ｃ）２０重量部とを混合し、これに
熱分解型発泡剤Ｐ−１９４１（ヘキスト社製）を５重量
部を添加し、６５ｍｍ押出機（池貝鉄工製）にて１９０
°Ｃで溶融可塑化した後、リップ開度１．２ｍｍ、温度
１８０°Ｃのダイスから押出して発泡させた。
Ｒ＝５．０ｇ／１０分、密度＝０．９１ｇ／ｃｍ3 、融
点＝１６５°Ｃ）８０重量部と高密度ポリエチレン（Ｍ
ＦＲ＝１．１ｇ／１０分、密度＝０．９５３ｇ／ｃ
ｍ3 、融点１３１°Ｃ）２０重量部とを混合し、これに
熱分解型発泡剤Ｐ−１９４１（ヘキスト社製）を５重量
部を添加し、６５ｍｍ押出機（池貝鉄工製）にて１９０
°Ｃで溶融可塑化した後、リップ開度１．２ｍｍ、温度
１８０°Ｃのダイスから押出して発泡させた。
【００２５】このようにして得た発泡シートは、ロール
により圧着して１．５ｍｍ厚みとした。発泡体の比重は
０．４６で発泡倍率は約２倍であり、発泡セル径は微少
で均一であった。
により圧着して１．５ｍｍ厚みとした。発泡体の比重は
０．４６で発泡倍率は約２倍であり、発泡セル径は微少
で均一であった。
【００２６】しかる後、該発泡シートの片面に、５０μ
厚の未延伸ポリプロピレンフィルム（ＣＰＰフィルム）
と４０μ厚みの溶融ポリプロピレンを接着剤とした押出
ラミネート法で貼合わせて、複合シートを得た。
厚の未延伸ポリプロピレンフィルム（ＣＰＰフィルム）
と４０μ厚みの溶融ポリプロピレンを接着剤とした押出
ラミネート法で貼合わせて、複合シートを得た。
【００２７】前記複合シートを真空成形機のヒーターに
て両面を加熱し、表面温度１６０〜１８０°Ｃに軟化さ
せた後、容器金型にて真空成形した。この時、フィルム
面は容器の内側面とした。該複合シートは加熱時のドロ
ーダウンが少なく、真空成形による絞り部分の厚み変化
が少ないものであった。なお、容器金型には１４５×２
３０、深さ３５ｍｍを用いた。
て両面を加熱し、表面温度１６０〜１８０°Ｃに軟化さ
せた後、容器金型にて真空成形した。この時、フィルム
面は容器の内側面とした。該複合シートは加熱時のドロ
ーダウンが少なく、真空成形による絞り部分の厚み変化
が少ないものであった。なお、容器金型には１４５×２
３０、深さ３５ｍｍを用いた。
【００２８】しかして得た容器に１５０ｃｃの内容液
（サラダオイル）を入れ、５００ｗ電子レンジに入れて
加熱し、その加熱時間とサラダオイルが昇温する度合い
を予め調べてたところ、１２０°Ｃに達する時間は３．
５分であった。電子レンジから取り出した容器の中のサ
ラダオイルに棒温度計を入れ、外壁面は赤外線温度計に
より計測した。
（サラダオイル）を入れ、５００ｗ電子レンジに入れて
加熱し、その加熱時間とサラダオイルが昇温する度合い
を予め調べてたところ、１２０°Ｃに達する時間は３．
５分であった。電子レンジから取り出した容器の中のサ
ラダオイルに棒温度計を入れ、外壁面は赤外線温度計に
より計測した。
【００２９】いま、前記容器の耐熱性を見るために、該
容器が変形するまで継続加熱した結果、１４２°Ｃで変
形した。そしてサラダオイルが１３６°Ｃの時の外壁面
の温度は１０６°Ｃで、その内外の温度差は３０°Ｃで
あった。また、サラダオイルの温度が１２０°Ｃの時の
外壁面の温度は９１°Ｃで、その温度差は２９°Ｃであ
った。
容器が変形するまで継続加熱した結果、１４２°Ｃで変
形した。そしてサラダオイルが１３６°Ｃの時の外壁面
の温度は１０６°Ｃで、その内外の温度差は３０°Ｃで
あった。また、サラダオイルの温度が１２０°Ｃの時の
外壁面の温度は９１°Ｃで、その温度差は２９°Ｃであ
った。
【００３０】
【実施例２】上記実施例１の高密度ポリエチレン（ＨＤ
ＰＥ）として、ＭＦＲ＝０．０４ｇ／１０分、密度＝
０．９５６ｇ／ｃｍ3 、融点＝１３１°Ｃのものに替え
た。発泡倍率は１．９倍であったが、発泡シートの真空
成形時におけるドローダウン性は改良されていた。
ＰＥ）として、ＭＦＲ＝０．０４ｇ／１０分、密度＝
０．９５６ｇ／ｃｍ3 、融点＝１３１°Ｃのものに替え
た。発泡倍率は１．９倍であったが、発泡シートの真空
成形時におけるドローダウン性は改良されていた。
【００３１】
【実施例３】実施例１のブロックポリプロピレンの混合
量を７０重量部とし、ＨＤＰＥの混合量を３０重量部と
し、その時の発泡倍率は２．１倍であり、発泡シートの
厚みは１．６ｍｍとした。これにより真空成形容器の耐
熱温度を測定した結果、サラダオイルの温度が１３６°
Ｃの時の外壁面の温度は１０２°Ｃで、内外の温度差は
３４°Ｃであった。
量を７０重量部とし、ＨＤＰＥの混合量を３０重量部と
し、その時の発泡倍率は２．１倍であり、発泡シートの
厚みは１．６ｍｍとした。これにより真空成形容器の耐
熱温度を測定した結果、サラダオイルの温度が１３６°
Ｃの時の外壁面の温度は１０２°Ｃで、内外の温度差は
３４°Ｃであった。
【００３２】
【実施例４】実施例１のＨＤＰＥの代わりにＬＬＤＰＥ
（ＭＦＲ＝２．１ｇ／１０分、密度＝０．９３０ｇ／ｃ
ｍ3 、融点１２２°Ｃ）を用いた。耐熱試験の結果、変
形温度は１３８°Ｃであり電子レンジの使用に耐えるも
のであった。
（ＭＦＲ＝２．１ｇ／１０分、密度＝０．９３０ｇ／ｃ
ｍ3 、融点１２２°Ｃ）を用いた。耐熱試験の結果、変
形温度は１３８°Ｃであり電子レンジの使用に耐えるも
のであった。
【００３３】
【実施例５】実施例１において発泡シートを圧着して発
泡厚みを１．３ｍｍとしたときのサラダオイルの温度が
１３２°Ｃのとき外部温度は１１２°Ｃで温度差は２０
°Ｃと限界であった。
泡厚みを１．３ｍｍとしたときのサラダオイルの温度が
１３２°Ｃのとき外部温度は１１２°Ｃで温度差は２０
°Ｃと限界であった。
【００３４】
【比較例１】実施例１において、ポリプロピレンとＨＤ
ＰＥの比率を６０：４０としたところ、シートの発泡倍
率は１．９倍で、発泡シート厚みは１．４ｍｍであっ
た。容器の耐熱変形温度は１２５°Ｃであり、１３０°
Ｃに達しないものであった。
ＰＥの比率を６０：４０としたところ、シートの発泡倍
率は１．９倍で、発泡シート厚みは１．４ｍｍであっ
た。容器の耐熱変形温度は１２５°Ｃであり、１３０°
Ｃに達しないものであった。
【００３５】
【比較例２】実施例１において、ポリプロピレンを１０
０％とした場合、発泡シートの比重は０．６５で、発泡
倍率は１．４倍であった。発泡シートの厚みは１．１ｍ
ｍであり、真空成形時のドローダウンが大きく、偏肉の
大きな容器となった。断熱試験の結果、内容液の温度が
１２０°Ｃのとき、外壁面の温度は１０５°Ｃで内外温
度は１５°Ｃしかなく、手に持てないものであった。
０％とした場合、発泡シートの比重は０．６５で、発泡
倍率は１．４倍であった。発泡シートの厚みは１．１ｍ
ｍであり、真空成形時のドローダウンが大きく、偏肉の
大きな容器となった。断熱試験の結果、内容液の温度が
１２０°Ｃのとき、外壁面の温度は１０５°Ｃで内外温
度は１５°Ｃしかなく、手に持てないものであった。
【００３６】
【比較例３】実施例１において、ＨＤＰＥの代わりＬＤ
ＰＥ（ＭＦＲ＝７．２ｇ／１０分、密度＝０．９１２ｇ
／ｃｍ3 、融点１０６°Ｃ）を用いた。発泡倍率は２．
２倍と良好だが、発泡体の剛性が低く、耐熱試験の結果
１２６°Ｃで変形した。
ＰＥ（ＭＦＲ＝７．２ｇ／１０分、密度＝０．９１２ｇ
／ｃｍ3 、融点１０６°Ｃ）を用いた。発泡倍率は２．
２倍と良好だが、発泡体の剛性が低く、耐熱試験の結果
１２６°Ｃで変形した。
【００３７】
【比較例４】実施例１において、ポリプロピレンをラン
ダムポリプロピレン（ＭＦＲ＝６．５，密度＝０．９１
ｇ／ｃｍ3 、融点＝１４０°Ｃ）とした。発泡倍率は
２．７倍と良好だが、剛性が低く、耐熱温度も１２８°
Ｃで、１３０°Ｃには達しなかった。また、真空成形時
のドローダウンが大きく偏肉の大きな容器となった。
ダムポリプロピレン（ＭＦＲ＝６．５，密度＝０．９１
ｇ／ｃｍ3 、融点＝１４０°Ｃ）とした。発泡倍率は
２．７倍と良好だが、剛性が低く、耐熱温度も１２８°
Ｃで、１３０°Ｃには達しなかった。また、真空成形時
のドローダウンが大きく偏肉の大きな容器となった。
【００３８】
【比較例５】実施例１の発泡体の厚みを１．２ｍｍとし
た場合において、容器内部温度が、１２９°Ｃのとき、
外部の温度は１１２°Ｃであって、内外温度差は１７°
Ｃにしかならず、目標の２０°Ｃに達しないものであっ
た。
た場合において、容器内部温度が、１２９°Ｃのとき、
外部の温度は１１２°Ｃであって、内外温度差は１７°
Ｃにしかならず、目標の２０°Ｃに達しないものであっ
た。
【００３９】
【比較例６】実施例１の発泡体の厚みを１．０ｍｍとし
た場合において、容器内部温度が、１２９°Ｃのとき、
外部の温度は１１６°Ｃであって、内外温度差は１３°
Ｃにしかならず、目標の２０°Ｃに達しないものであっ
た。
た場合において、容器内部温度が、１２９°Ｃのとき、
外部の温度は１１６°Ｃであって、内外温度差は１３°
Ｃにしかならず、目標の２０°Ｃに達しないものであっ
た。
【００４０】
【比較例７】実施例１において、ブロックポリプロピレ
ン１００重量％とし、発泡剤の添加なしで未発泡のシー
ト０．３ｍｍ厚を成形し、ポリプロピレンフィルムを貼
ることなく、耐熱・断熱試験を行った。変形温度は１３
７°Ｃで、容器内部温度が、１２５°Ｃのとき、外部の
温度は１２０°Ｃであって、その差はわずか５°Ｃにし
かならなかった。
ン１００重量％とし、発泡剤の添加なしで未発泡のシー
ト０．３ｍｍ厚を成形し、ポリプロピレンフィルムを貼
ることなく、耐熱・断熱試験を行った。変形温度は１３
７°Ｃで、容器内部温度が、１２５°Ｃのとき、外部の
温度は１２０°Ｃであって、その差はわずか５°Ｃにし
かならなかった。
【００４１】上記実施例１〜５、及び比較例１〜７をま
とめると、次の通りである。 材料組成 シート 発泡 熱変形 内容液 容器外 容器内外 重量部 厚み 倍率 温度 温度 部温度 温度差 ＰＰ／ＰＥ （ｍｍ）（倍） （°Ｃ）（°Ｃ）（°Ｃ）（°Ｃ） 実施例１ ８０／２０ １．５ ２．０ １４２ １３６ １０６ ３０ 実施例２ ８０／２０ １．４ １．９ １４２ １３８ １１０ ２８ 実施例３ ７０／３０ １．６ ２．１ １３８ １３６ １０２ ３４ 実施例４ ８０／２０ １．５ ２．０ １３８ １３６ １０６ ３０ 実施例５ ８０／２０ １．３ １．８ １３７ １３２ １１２ ２０ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 比較例１ ６０／４０ １．４ １．９ １２５ １２０ ９８ ２２ 比較例２ １００／０ １．１ １．４ １４５ １２０ １０５ １５ 比較例３ ８０／２０ １．７ ２．２ １２６ １２２ ８９ ３３ 比較例４ ８０／２０ ２．０ ２．７ １２８ １２５ ８５ ４０ 比較例５ ８０／２０ １．２ １．６ １３６ １２９ １１２ １７ 比較例６ ８０／２０ １．０ １．３ １３０ １２９ １１６ １３ 比較例７ １００／０ ０．３ １．０ １３７ １２５ １２０ ５
とめると、次の通りである。 材料組成 シート 発泡 熱変形 内容液 容器外 容器内外 重量部 厚み 倍率 温度 温度 部温度 温度差 ＰＰ／ＰＥ （ｍｍ）（倍） （°Ｃ）（°Ｃ）（°Ｃ）（°Ｃ） 実施例１ ８０／２０ １．５ ２．０ １４２ １３６ １０６ ３０ 実施例２ ８０／２０ １．４ １．９ １４２ １３８ １１０ ２８ 実施例３ ７０／３０ １．６ ２．１ １３８ １３６ １０２ ３４ 実施例４ ８０／２０ １．５ ２．０ １３８ １３６ １０６ ３０ 実施例５ ８０／２０ １．３ １．８ １３７ １３２ １１２ ２０ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 比較例１ ６０／４０ １．４ １．９ １２５ １２０ ９８ ２２ 比較例２ １００／０ １．１ １．４ １４５ １２０ １０５ １５ 比較例３ ８０／２０ １．７ ２．２ １２６ １２２ ８９ ３３ 比較例４ ８０／２０ ２．０ ２．７ １２８ １２５ ８５ ４０ 比較例５ ８０／２０ １．２ １．６ １３６ １２９ １１２ １７ 比較例６ ８０／２０ １．０ １．３ １３０ １２９ １１６ １３ 比較例７ １００／０ ０．３ １．０ １３７ １２５ １２０ ５
【００４２】
【発明の効果】以上説明した如く、本発明はＭＦＲ（２
３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１６０
°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％とＭＦ
Ｒ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である高密
度ポリエチレン、または融点が１１８°Ｃ以上のリニア
ローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からなる
ポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解型
発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発泡
成形により１．５から３倍に発泡して得た厚み１．３ｍ
ｍ以上の発泡シートの片面または両面に、厚み０．０３
ｍｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸フィルム
（Ｄ）を貼合またはラミネートして複合化したことを特
徴としているから、耐熱と断熱特性に優れた食品容器材
料を提供できるという優れた効果を奏するものである。
３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１６０
°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％とＭＦ
Ｒ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である高密
度ポリエチレン、または融点が１１８°Ｃ以上のリニア
ローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からなる
ポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解型
発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発泡
成形により１．５から３倍に発泡して得た厚み１．３ｍ
ｍ以上の発泡シートの片面または両面に、厚み０．０３
ｍｍ以上のポリプロピレンの未発泡・未延伸フィルム
（Ｄ）を貼合またはラミネートして複合化したことを特
徴としているから、耐熱と断熱特性に優れた食品容器材
料を提供できるという優れた効果を奏するものである。
【００４３】また、請求項２に記載の発明は、ＭＦＲ
（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１
６０°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％と
ＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である
高密度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニ
アローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からな
るポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解
型発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発
泡成形により１．５から３倍に発泡して厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シート（Ｃ）を得、該発泡シートの片面また
は両面に厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発
泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネートして
複合化することを特徴としているから、耐熱と断熱特性
に優れた食品容器材料を簡易かつ低コストで製造できる
という優れた効果を奏するものである。
（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０ｇ／１０分、融点が１
６０°Ｃ以上であるポリプロピレン７０〜９０重量％と
ＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１〜２ｇ／１０分である
高密度ポリエチレンまたは融点が１１８°Ｃ以上のリニ
アローデンシティポリエチレン１０〜３０重量％からな
るポリオレフィン混合物１００重量部（Ａ）に、熱分解
型発泡剤または易揮発性発泡剤（Ｂ）を添加し、押出発
泡成形により１．５から３倍に発泡して厚み１．３ｍｍ
以上の発泡シート（Ｃ）を得、該発泡シートの片面また
は両面に厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの未発
泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネートして
複合化することを特徴としているから、耐熱と断熱特性
に優れた食品容器材料を簡易かつ低コストで製造できる
という優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明の概要を示す説明図である。
Ａ ポリオレフィン混合物 Ａ1 ポリプロピレン Ａ2 ポリエチレン Ｂ 熱分解型発泡剤または易揮発性発泡剤 Ｃ 発泡シート Ｄ 未発泡・未延伸フィルム Ｅ 複合シート Ｆ 容器 Ｐ 押出機 Ｋ 発泡シートの厚み
Claims (2)
- 【請求項１】 ＭＦＲ（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０
ｇ／１０分、融点が１６０°Ｃ以上であるポリプロピレ
ン７０〜９０重量％とＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１
〜２ｇ／１０分である高密度ポリエチレン又は融点が１
１８°Ｃ以上のリニアローデンシティポリエチレン１０
〜３０重量％からなるポリオレフィン樹脂混合物１００
重量部（Ａ）に、熱分解型発泡剤または易揮発性発泡剤
（Ｂ）を添加し、押出発泡成形により１．５から３倍に
発泡して得た厚み１．３ｍｍ以上の発泡シートの片面ま
たは両面に、厚み０．０３ｍｍ以上のポリプロピレンの
未発泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼合またはラミネート
して複合化したことを特徴とする食品容器材料。 - 【請求項２】 ＭＦＲ（２３０°Ｃ）が、０．１〜１０
ｇ／１０分、融点が１６０°Ｃ以上であるポリプロピレ
ン７０〜９０重量％とＭＦＲ（１９０°Ｃ）が０．０１
〜２ｇ／１０分である高密度ポリエチレン又は融点が１
１８°Ｃ以上のリニアローデンシティポリエチレン１０
〜３０重量％からなるポリオレフィン樹脂混合物１００
重量部（Ａ）に、熱分解型発泡剤または易揮発性発泡剤
（Ｂ）を添加し、押出発泡成形により１．５から３倍に
発泡して厚み１．３ｍｍ以上の発泡シート（Ｃ）を得、
該発泡シートの片面または両面に厚み０．０３ｍｍ以上
のポリプロピレンの未発泡・未延伸フィルム（Ｄ）を貼
合またはラミネートして複合化することを特徴とする食
品容器材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20246697A JPH1134251A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 食品容器材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20246697A JPH1134251A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 食品容器材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1134251A true JPH1134251A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16458000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20246697A Pending JPH1134251A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 食品容器材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1134251A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1116579A1 (en) * | 2000-01-12 | 2001-07-18 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Foamed polyolefin-based resin container and process for producing the same |
| EP1120359A1 (en) * | 2000-01-27 | 2001-08-01 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Hollow foamed polyolefinic resin container and process for producing the same |
| JP2001260287A (ja) * | 2000-03-17 | 2001-09-25 | Dainippon Printing Co Ltd | 耐汚染性に優れた発泡壁紙及びその製造方法 |
| JP2002331624A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-11-19 | Jsp Corp | 多層ポリプロピレン系樹脂発泡板およびその組立箱 |
-
1997
- 1997-07-11 JP JP20246697A patent/JPH1134251A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1116579A1 (en) * | 2000-01-12 | 2001-07-18 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Foamed polyolefin-based resin container and process for producing the same |
| EP1120359A1 (en) * | 2000-01-27 | 2001-08-01 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Hollow foamed polyolefinic resin container and process for producing the same |
| US6497838B2 (en) | 2000-01-27 | 2002-12-24 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for producing a hollow foamed polyolefinic resin container |
| US6713139B2 (en) | 2000-01-27 | 2004-03-30 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Hollow foamed polyolefinic resin container |
| JP2001260287A (ja) * | 2000-03-17 | 2001-09-25 | Dainippon Printing Co Ltd | 耐汚染性に優れた発泡壁紙及びその製造方法 |
| JP2002331624A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-11-19 | Jsp Corp | 多層ポリプロピレン系樹脂発泡板およびその組立箱 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Effective date: 20040518 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
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Effective date: 20051213 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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Effective date: 20060411 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |