JPH11343155A - 超軽量コンクリート - Google Patents
超軽量コンクリートInfo
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- JPH11343155A JPH11343155A JP10148206A JP14820698A JPH11343155A JP H11343155 A JPH11343155 A JP H11343155A JP 10148206 A JP10148206 A JP 10148206A JP 14820698 A JP14820698 A JP 14820698A JP H11343155 A JPH11343155 A JP H11343155A
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- volume
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- concrete
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
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- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 単位容積質量が小さく、圧縮強度が高
い。 【解決手段】 超軽量コンクリートは、粗骨材、細骨材
としての超軽量骨材、バインダーおよび水道水を主材料
とする。バインダーとしては、ＪＩＳに規格化されたポ
ルトランドセメント（JIS R 5210）を使用することがで
きる。超軽量骨材としては、セラミックス系焼成物、膨
張性頁岩焼成物などの人工粗骨材や、セラミックス系焼
成物からなる人工細骨材を使用する。好ましいスランプ
値は、９．５ｃｍ〜１４．５ｃｍである。９．５ｃｍ未
満では型枠打設が困難であり、充填性が悪くなる。一
方、１４．５ｃｍを越えると、骨材とセメントペースト
が分離し易く、施工不良の虞が生じてくる。
い。 【解決手段】 超軽量コンクリートは、粗骨材、細骨材
としての超軽量骨材、バインダーおよび水道水を主材料
とする。バインダーとしては、ＪＩＳに規格化されたポ
ルトランドセメント（JIS R 5210）を使用することがで
きる。超軽量骨材としては、セラミックス系焼成物、膨
張性頁岩焼成物などの人工粗骨材や、セラミックス系焼
成物からなる人工細骨材を使用する。好ましいスランプ
値は、９．５ｃｍ〜１４．５ｃｍである。９．５ｃｍ未
満では型枠打設が困難であり、充填性が悪くなる。一
方、１４．５ｃｍを越えると、骨材とセメントペースト
が分離し易く、施工不良の虞が生じてくる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、単位容積質量を軽
量化し、かつ、圧縮強度を向上させた超軽量コンクリー
トに関するものである。
量化し、かつ、圧縮強度を向上させた超軽量コンクリー
トに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】軽量コンクリートの骨材としては、従来
より、真珠岩、粘土、頁岩、粘板岩等の天然材料や、ガ
ラス、フライアッシュ、膨張スラグ等の工業副産物及び
工業製品が使用されている。
より、真珠岩、粘土、頁岩、粘板岩等の天然材料や、ガ
ラス、フライアッシュ、膨張スラグ等の工業副産物及び
工業製品が使用されている。
【０００３】しかしながら、上記骨材を使用した軽量コ
ンクリートでは、骨材自体の圧縮強度が低いため、十分
な圧縮強度（例えば、３５Ｎ／ｍｍ2 以上）を有し、な
おかつ、比重が１．３以下である超軽量コンクリートを
得ることは困難であった。また、ガラス等を主原料とし
た骨材については、アルカリ骨材反応による耐久性の低
下という問題点も指摘されている。
ンクリートでは、骨材自体の圧縮強度が低いため、十分
な圧縮強度（例えば、３５Ｎ／ｍｍ2 以上）を有し、な
おかつ、比重が１．３以下である超軽量コンクリートを
得ることは困難であった。また、ガラス等を主原料とし
た骨材については、アルカリ骨材反応による耐久性の低
下という問題点も指摘されている。
【０００４】日本建築学会大会学術講演梗概集１９９７
年９月、第３３３〜３３６頁「超軽量高強度コンクリー
トの建築構造物への適用」には、目標単位容積質量を１
２００ｋｇ／ｍ3 とした超軽量コンクリートの配合と、
そのフレッシュ性状および硬化性状が記載されている
が、これら超軽量コンクリートの材齢２８日における圧
縮強度は何れも３１Ｎ／ｍｍ2 程度に止まっている。
年９月、第３３３〜３３６頁「超軽量高強度コンクリー
トの建築構造物への適用」には、目標単位容積質量を１
２００ｋｇ／ｍ3 とした超軽量コンクリートの配合と、
そのフレッシュ性状および硬化性状が記載されている
が、これら超軽量コンクリートの材齢２８日における圧
縮強度は何れも３１Ｎ／ｍｍ2 程度に止まっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記課題を解
決するものであり、超軽量コンクリートの配合を調整す
ることにより、単位容積質量が小さく圧縮強度の高い超
軽量コンクリートを提供することを発明の目的とするも
のである。
決するものであり、超軽量コンクリートの配合を調整す
ることにより、単位容積質量が小さく圧縮強度の高い超
軽量コンクリートを提供することを発明の目的とするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、骨材の一部ま
たは全部をセラミックス系骨材とし、比重が１．３以下
で、かつ、圧縮強度が３５Ｎ／ｍｍ2 以上である超軽量
コンクリートを以て課題を解決するための手段とするも
のである。
たは全部をセラミックス系骨材とし、比重が１．３以下
で、かつ、圧縮強度が３５Ｎ／ｍｍ2 以上である超軽量
コンクリートを以て課題を解決するための手段とするも
のである。
【０００７】前記超軽量コンクリートは、（１）水セメ
ント比：２５％〜３５％、（２）超軽量コンクリート１
００容積部当りの粗骨材の配合量：２８〜３３容積部、
および、（３）超軽量コンクリート１００容積部当りの
細骨材容積部（Ｓｖ）／モルタル容積部（Ｍｖ）：５０
〜５５％、であることが好ましい。前記超軽量コンクリ
ートは、前記超軽量コンクリート１００容積部に対し
て、最大０．２容積部の短繊維、特に、ビニロン製の短
繊維を含有することが好ましい。
ント比：２５％〜３５％、（２）超軽量コンクリート１
００容積部当りの粗骨材の配合量：２８〜３３容積部、
および、（３）超軽量コンクリート１００容積部当りの
細骨材容積部（Ｓｖ）／モルタル容積部（Ｍｖ）：５０
〜５５％、であることが好ましい。前記超軽量コンクリ
ートは、前記超軽量コンクリート１００容積部に対し
て、最大０．２容積部の短繊維、特に、ビニロン製の短
繊維を含有することが好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施形態を
説明する。
説明する。
【０００９】本発明に係る超軽量コンクリートは、粗骨
材、細骨材としての超軽量骨材、バインダーおよび水道
水を主材料とする。バインダーとしては、ＪＩＳに規格
化されたポルトランドセメント（JIS R 5210）を使用す
ることができる。また、超軽量骨材としては、セラミッ
クス系焼成物、膨張性頁岩焼成物などの人工粗骨材や、
セラミックス系焼成物からなる人工細骨材を使用する。
材、細骨材としての超軽量骨材、バインダーおよび水道
水を主材料とする。バインダーとしては、ＪＩＳに規格
化されたポルトランドセメント（JIS R 5210）を使用す
ることができる。また、超軽量骨材としては、セラミッ
クス系焼成物、膨張性頁岩焼成物などの人工粗骨材や、
セラミックス系焼成物からなる人工細骨材を使用する。
【００１０】超軽量コンクリートの水セメント比は、２
５〜３５％が好ましい。圧縮強度を高めるためには水セ
メント比をできるだけ小さくするのがよいが、２５％未
満での圧縮強度の増進は認められない。一方、３５％を
越えると、所要の圧縮強度が得られない。水セメント比
の最適範囲は、２５〜３２．５％である。
５〜３５％が好ましい。圧縮強度を高めるためには水セ
メント比をできるだけ小さくするのがよいが、２５％未
満での圧縮強度の増進は認められない。一方、３５％を
越えると、所要の圧縮強度が得られない。水セメント比
の最適範囲は、２５〜３２．５％である。
【００１１】粗骨材の使用量は、超軽量コンクリート１
００容積部当り、２８〜３５容積部とすることが好まし
い。３３容積部を大きく越えると骨材容積部に対するペ
ーストの量が相対的に少なくなり、水セメント比を低く
して高性能ＡＥ減水剤で調整しても、骨材とセメントペ
ーストとが分離し易くなる。他方、２８容積部未満で
は、セメントや高性能ＡＥ減水剤等の使用量が増加し、
不経済となる。
００容積部当り、２８〜３５容積部とすることが好まし
い。３３容積部を大きく越えると骨材容積部に対するペ
ーストの量が相対的に少なくなり、水セメント比を低く
して高性能ＡＥ減水剤で調整しても、骨材とセメントペ
ーストとが分離し易くなる。他方、２８容積部未満で
は、セメントや高性能ＡＥ減水剤等の使用量が増加し、
不経済となる。
【００１２】超軽量コンクリートの細骨材モルタル比、
即ち、超軽量コンクリート１００容積部当りの細骨材容
積部（Ｓｖ）／モルタル容積部（Ｍｖ）は、５０〜５５
％とすることが好ましい。５０％未満だと、ペースト分
が相対的に多くなりセメント及び高性能ＡＥ減水剤等の
使用量が増加して、不経済となる。また、５５％を越え
ると、超軽量コンクリートに対するペースト分が相対的
に少なくなり、所要のスランプ値を得ることができず、
ワーカビリティが低下する。
即ち、超軽量コンクリート１００容積部当りの細骨材容
積部（Ｓｖ）／モルタル容積部（Ｍｖ）は、５０〜５５
％とすることが好ましい。５０％未満だと、ペースト分
が相対的に多くなりセメント及び高性能ＡＥ減水剤等の
使用量が増加して、不経済となる。また、５５％を越え
ると、超軽量コンクリートに対するペースト分が相対的
に少なくなり、所要のスランプ値を得ることができず、
ワーカビリティが低下する。
【００１３】本発明に係る超軽量コンクリートのフレッ
シュ時の性状は、コンクリートのスランプ試験法（JIS
A 1101-1975 ）によって管理する。超軽量コンクリート
の好ましいスランプ値は、９．５ｃｍ〜１４．５ｃｍで
ある。９．５ｃｍ未満では型枠打設が困難であり、充填
性が悪くなる。一方、１４．５ｃｍを越えると、骨材と
セメントペーストが分離し易く、施工不良の虞が生じて
くる。
シュ時の性状は、コンクリートのスランプ試験法（JIS
A 1101-1975 ）によって管理する。超軽量コンクリート
の好ましいスランプ値は、９．５ｃｍ〜１４．５ｃｍで
ある。９．５ｃｍ未満では型枠打設が困難であり、充填
性が悪くなる。一方、１４．５ｃｍを越えると、骨材と
セメントペーストが分離し易く、施工不良の虞が生じて
くる。
【００１４】超軽量コンクリートの単位水量及び単位セ
メント量は、上記した水セメント比、細骨材モルタル比
及び粗骨材の使用量により決定される。また、超軽量コ
ンクリートの空気量は、凍結融解抵抗性の観点から軽量
コンクリート１００容積部に対して３．５〜６．５容積
部とすることが望ましい。なお、本発明の超軽量コンク
リートには、長期強度の増大やワーカビリティの向上を
目的としてシリカヒューム混合することも可能である。
但し、コスト的には不利なものとなる。
メント量は、上記した水セメント比、細骨材モルタル比
及び粗骨材の使用量により決定される。また、超軽量コ
ンクリートの空気量は、凍結融解抵抗性の観点から軽量
コンクリート１００容積部に対して３．５〜６．５容積
部とすることが望ましい。なお、本発明の超軽量コンク
リートには、長期強度の増大やワーカビリティの向上を
目的としてシリカヒューム混合することも可能である。
但し、コスト的には不利なものとなる。
【００１５】一般に、軽量コンクリートは脆く、運搬時
等に不測の衝撃を受けて破損したり、また、若材齢にお
いてコンクリート表面に微細なひび割れが発生すること
もある。そこで、本発明に係る超軽量コンクリートで
は、所望により短繊維を混入して、一層の強度の向上と
乾燥圧縮によるひび割れ発生を抑制することができるも
のである。混入に適した短繊維としては、ビニロン繊
維、炭素繊維、ポリエチレン繊維、アクリル繊維、ポリ
プロピレン繊維等を挙げることができる。
等に不測の衝撃を受けて破損したり、また、若材齢にお
いてコンクリート表面に微細なひび割れが発生すること
もある。そこで、本発明に係る超軽量コンクリートで
は、所望により短繊維を混入して、一層の強度の向上と
乾燥圧縮によるひび割れ発生を抑制することができるも
のである。混入に適した短繊維としては、ビニロン繊
維、炭素繊維、ポリエチレン繊維、アクリル繊維、ポリ
プロピレン繊維等を挙げることができる。
【００１６】短繊維の混入量は、超軽量コンクリート１
００容積部に対して、最大０．２容積部とすることが好
ましい。０．２容積部を越えて混入すると、所要のワー
カビリティを得るためには、粗骨材の使用量を軽量コン
クリート１００容積部当り２８容積部未満とし、かつ増
粘剤等の特殊混和剤を使用しなければならず、結局、不
経済となる。ビニロン製短繊維の場合の最適混入量は、
０．１〜０．２容積部である。
００容積部に対して、最大０．２容積部とすることが好
ましい。０．２容積部を越えて混入すると、所要のワー
カビリティを得るためには、粗骨材の使用量を軽量コン
クリート１００容積部当り２８容積部未満とし、かつ増
粘剤等の特殊混和剤を使用しなければならず、結局、不
経済となる。ビニロン製短繊維の場合の最適混入量は、
０．１〜０．２容積部である。
【００１７】本発明の超軽量コンクリートは、通常の練
り混ぜ方法により製造される。例えば、セメント、細骨
材および必要により添加される短繊維を、パン型ミキサ
等に混入し、空練り後、水および必要により高性能ＡＥ
減水剤を加えて練り混ぜる。最後に、粗骨材を加えて更
に練り混ぜる。
り混ぜ方法により製造される。例えば、セメント、細骨
材および必要により添加される短繊維を、パン型ミキサ
等に混入し、空練り後、水および必要により高性能ＡＥ
減水剤を加えて練り混ぜる。最後に、粗骨材を加えて更
に練り混ぜる。
【００１８】従来、軽量コンクリートを製造する場合に
は、骨材を十分吸水させ表乾状態で使用している。しか
し、本発明のように比重１．３以下の超軽量コンクリー
トを製造するときには、比重１．０以下の骨材を使用し
なければならず、細骨材を吸水させかつ表乾状態にする
のは非常に困難である。しかし、上記混練り時に絶乾状
態の細骨材を使用すると、セメントとの水和反応に必要
な水分を吸水してしまう。混練り時から硬化するまでに
吸水する水分量は、細骨材が３０分間に吸水する水分量
に匹敵するので、混練り時、練り混ぜ水に３０分吸水量
を加えて練り混ぜることにより、事前に細骨材の吸水処
理を省略することができる。また、この方法により、骨
材の吸水による微細ひび割れも低減することが可能とな
る。
は、骨材を十分吸水させ表乾状態で使用している。しか
し、本発明のように比重１．３以下の超軽量コンクリー
トを製造するときには、比重１．０以下の骨材を使用し
なければならず、細骨材を吸水させかつ表乾状態にする
のは非常に困難である。しかし、上記混練り時に絶乾状
態の細骨材を使用すると、セメントとの水和反応に必要
な水分を吸水してしまう。混練り時から硬化するまでに
吸水する水分量は、細骨材が３０分間に吸水する水分量
に匹敵するので、混練り時、練り混ぜ水に３０分吸水量
を加えて練り混ぜることにより、事前に細骨材の吸水処
理を省略することができる。また、この方法により、骨
材の吸水による微細ひび割れも低減することが可能とな
る。
【００１９】上記混練材料は、常圧蒸気養生を行うのが
好ましい。常圧蒸気養生は、例えば、前記練り混ぜた配
合材料を型枠等に打設した後、直ちに常圧蒸気養生槽に
入れ、最初の３時間は養生槽温度を２０℃に保ち、その
後２時間かけて５０℃まで徐々に昇温する。この養生槽
温度を５０℃で５時間保持した後、２時間かけて２０℃
まで徐々に降温し、２０℃で１２時間保持する。なお、
この蒸気養生中、養生槽の湿度は９０％程度に保持す
る。蒸気養生によって若材齢期における部材の圧縮強度
が増進する。
好ましい。常圧蒸気養生は、例えば、前記練り混ぜた配
合材料を型枠等に打設した後、直ちに常圧蒸気養生槽に
入れ、最初の３時間は養生槽温度を２０℃に保ち、その
後２時間かけて５０℃まで徐々に昇温する。この養生槽
温度を５０℃で５時間保持した後、２時間かけて２０℃
まで徐々に降温し、２０℃で１２時間保持する。なお、
この蒸気養生中、養生槽の湿度は９０％程度に保持す
る。蒸気養生によって若材齢期における部材の圧縮強度
が増進する。
【００２０】上記配合及び混練、養生方法により超軽量
コンクリートを製造すれば、硬化時の性状として、材齢
２８日におけるコンクリートの圧縮強度試験方法（JIS
A 1108-1993 ）及びコンクリートの静弾性係数試験法
（JSCE-G 502-1988 ）によって、圧縮強度試験値３５Ｎ
／ｍｍ2 以上、静弾性係数試験値１３．０ｋＮ／ｍｍ2
以上のものを得ることができる。
コンクリートを製造すれば、硬化時の性状として、材齢
２８日におけるコンクリートの圧縮強度試験方法（JIS
A 1108-1993 ）及びコンクリートの静弾性係数試験法
（JSCE-G 502-1988 ）によって、圧縮強度試験値３５Ｎ
／ｍｍ2 以上、静弾性係数試験値１３．０ｋＮ／ｍｍ2
以上のものを得ることができる。
【００２１】
【実施例】以下、実施例により本発明の超軽量コンクリ
ートを詳述する。
ートを詳述する。
【００２２】〔超軽量コンクリートの製造〕１．使用材料 （ａ）セメント：早強ポルトランドセメント（秩父小野
田（株）製、JIS R 5210適合品、比重３．１５） （ｂ）水：水道水 （ｃ）粗骨材：「スパーメサライト」（日本メサライト
工業（株）製、膨張性頁岩焼成物、粒径１５ｍｍ〜５ｍ
ｍ、比重０．９１）
田（株）製、JIS R 5210適合品、比重３．１５） （ｂ）水：水道水 （ｃ）粗骨材：「スパーメサライト」（日本メサライト
工業（株）製、膨張性頁岩焼成物、粒径１５ｍｍ〜５ｍ
ｍ、比重０．９１）
【００２３】（ｄ）細骨材：３種類の「Ｎライト」（内
外セラミック（株）製、セラミックス系焼成物）Ｎ1 、
Ｎ2 、Ｎ3 を表１に示す割合で混合したものを使用し
た。
外セラミック（株）製、セラミックス系焼成物）Ｎ1 、
Ｎ2 、Ｎ3 を表１に示す割合で混合したものを使用し
た。
【００２４】
【表１】
【００２５】（ｅ）高性能ＡＥ減水剤：「レオビルドSP
8NX2」（（株）エヌエムビー製、ポリカルボン酸系） （ｆ）ビニロン短繊維：「RF-S602 ×6 」（（株）クラ
レ製、収束糸タイプ、１２００デニール／２００本×６
ｍｍカット、比重１．３０）
8NX2」（（株）エヌエムビー製、ポリカルボン酸系） （ｆ）ビニロン短繊維：「RF-S602 ×6 」（（株）クラ
レ製、収束糸タイプ、１２００デニール／２００本×６
ｍｍカット、比重１．３０）
【００２６】２．配合 超軽量コンクリートの配合を表２に示す。
【００２７】
【表２】配合 W/C S V /M V 水 セメント 粗 骨 材 細 骨 材 短繊維 No. (%) (%) (kg/m 3 )(kg/m3)(l/m3)(kg/m3) (l/m3)(kg/m3) (%) 1 22 52.5 121 549 330 300 326 292 0 2 25 52.5 130 520 330 300 326 292 0 3 30 52.5 143 478 330 300 326 292 0 4 35 52.5 155 442 330 300 326 292 0 5 40 52.5 164 411 330 300 326 292 0 6 30 52.5 159 532 260 237 362 325 0 7 30 52.5 164 516 280 255 352 316 0 8 30 52.5 132 439 380 346 299 269 0 9 30 47.5 158 528 330 300 295 265 0 10 30 50.0 151 503 330 300 310 278 0 11 30 55.0 136 453 330 300 341 306 0 12 30 57.5 128 427 330 300 357 320 0 13 30 52.5 143 477 330 300 325 292 0.1 14 30 52.5 143 476 330 300 324 291 0.2 15 30 52.5 142 474 330 300 323 290 0.4
【００２８】３．混練 容量５０リットルの強制練りパン型ミキサを準備し、上
記セメント、細骨材および必要により添加されるビニロ
ン製短繊維を混入して１５秒間空練りした。細骨材は絶
乾状態で使用し、３０分吸水率分の水分を補正した。次
に、水と高性能ＡＥ減水剤を加えて３０秒間練り混ぜ
た。なお、高性能ＡＥ減水剤は水溶液なので、使用数量
を計量した後、練り混ぜ水計量時に、練り混ぜ水と共に
計量した。
記セメント、細骨材および必要により添加されるビニロ
ン製短繊維を混入して１５秒間空練りした。細骨材は絶
乾状態で使用し、３０分吸水率分の水分を補正した。次
に、水と高性能ＡＥ減水剤を加えて３０秒間練り混ぜ
た。なお、高性能ＡＥ減水剤は水溶液なので、使用数量
を計量した後、練り混ぜ水計量時に、練り混ぜ水と共に
計量した。
【００２９】パン型ミキサの縁等に付着したセメントや
細骨材を掻き出し、更に６０秒間練り混ぜた。その後、
粗骨材を加えて９０秒間練り混ぜ、５分間静置した後、
パン型ミキサから排出した。粗骨材は絶乾状態で使用
し、３０分吸水率分の水分を補正した。
細骨材を掻き出し、更に６０秒間練り混ぜた。その後、
粗骨材を加えて９０秒間練り混ぜ、５分間静置した後、
パン型ミキサから排出した。粗骨材は絶乾状態で使用
し、３０分吸水率分の水分を補正した。
【００３０】〔試験方法〕 （１）フレッシュ性状 スランプ値はJIS A 1101-1975 によって測定した。分離
状況は目視で行い、表３において、練り上がり５分後に
セメントペーストと骨材が分離していなければ「○」、
分離していれば「×」と表記した。
状況は目視で行い、表３において、練り上がり５分後に
セメントペーストと骨材が分離していなければ「○」、
分離していれば「×」と表記した。
【００３１】（２）硬化性状 上記フレッシュ性状の測定後、直ちにφ１００ｍｍ×２
００ｍｍの供試体をJIS A 1132-1993 に準拠した方法で
採取し、２４時間経過後脱型し水中養生を行った。材齢
２８日における圧縮強度試験をJIS A 1108-1993 及び静
弾性係数試験をJSCE-G 502-1988 に準拠して行った。硬
化性状を、前記フレッシュ性状と併せて表３に示す。
００ｍｍの供試体をJIS A 1132-1993 に準拠した方法で
採取し、２４時間経過後脱型し水中養生を行った。材齢
２８日における圧縮強度試験をJIS A 1108-1993 及び静
弾性係数試験をJSCE-G 502-1988 に準拠して行った。硬
化性状を、前記フレッシュ性状と併せて表３に示す。
【００３２】
【表３】配合 フレッシュ性状 硬化性状 No. Slump 空気量 温度 分離 圧縮強度 静弾性係数 (cm) (%) (℃) 状況 (N/mm2) (kN/mm2) 1 14.0 4.0 20.0 ○ 35.3 13.60 2 13.5 4.4 20.0 ○ 35.7 14.45 3 11.0 3.7 21.0 ○ 37.0 13.45 4 11.0 4.5 22.0 ○ 36.2 13.41 5 13.5 4.0 21.5 ○ 33.2 13.25 6 13.5 4.2 19.5 ○ 35.5 13.53 7 10.0 6.0 19.0 ○ 35.0 13.80 8 14.0 4.8 19.0 × 32.3 13.30 9 13.5 5.0 20.0 ○ 36.8 13.75 10 13.0 5.3 20.5 ○ 37.2 13.63 11 10.0 4.2 20.0 ○ 35.1 13.34 12 8.5 5.2 20.0 × 33.5 13.25 13 11.0 4.5 20.5 ○ 35.3 13.57 14 13.0 5.3 20.0 ○ 36.6 13.89 15 12.5 5.0 20.0 × 33.5 12.83
【００３３】〔試験結果〕 上記試験結果から、次のことが判る。
【００３４】（１）圧縮強度 圧縮強度は、水セメント比及び細骨材モルタル比の影響
を受ける。配合No. １〜No. ５において、水セメント比
が大きくなるにつれて圧縮強度が低下し、水セメント比
４０％（配合No. ５）では圧縮強度が３３．２Ｎ／ｍｍ
2 となり、圧縮強度３５Ｎ／ｍｍ2 を満たさない。水セ
メント比２２％（配合No. １）では、圧縮強度が３５．
３Ｎ／ｍｍ2 となり、水セメント比２５％（配合No.
２）の圧縮強度が３５．７Ｎ／ｍｍ2 と大差がなくな
り、強度増進は停止する。また、配合No. １２におい
て、細骨材モルタル比が５７．５％では圧縮強度が３
３．５Ｎ／ｍｍ2 となり、圧縮強度３５Ｎ／ｍｍ2 を満
たさなくなる。
を受ける。配合No. １〜No. ５において、水セメント比
が大きくなるにつれて圧縮強度が低下し、水セメント比
４０％（配合No. ５）では圧縮強度が３３．２Ｎ／ｍｍ
2 となり、圧縮強度３５Ｎ／ｍｍ2 を満たさない。水セ
メント比２２％（配合No. １）では、圧縮強度が３５．
３Ｎ／ｍｍ2 となり、水セメント比２５％（配合No.
２）の圧縮強度が３５．７Ｎ／ｍｍ2 と大差がなくな
り、強度増進は停止する。また、配合No. １２におい
て、細骨材モルタル比が５７．５％では圧縮強度が３
３．５Ｎ／ｍｍ2 となり、圧縮強度３５Ｎ／ｍｍ2 を満
たさなくなる。
【００３５】（２）スランプ値及び材料分離抵抗性 スランプ値及び材料分離抵抗性は粗骨材の容積、細骨材
モルタル比及びビニロン繊維混入量の影響を受ける。配
合No. ６〜No. ８において、粗骨材３８０リットル（配
合No. ８）ではスランプ値１４．０ｃｍであるが、骨材
とセメントペーストが分離している。配合No. １２にお
いて、細骨材モルタル比５７．５％では、スランプ値
８．５ｃｍとなり、スランプ値の好適範囲から外れると
同時に、骨材とセメントペーストが分離した。配合No.
１５において、ビニロン繊維混入量０．４％では、骨材
とセメントペーストが分離した。
モルタル比及びビニロン繊維混入量の影響を受ける。配
合No. ６〜No. ８において、粗骨材３８０リットル（配
合No. ８）ではスランプ値１４．０ｃｍであるが、骨材
とセメントペーストが分離している。配合No. １２にお
いて、細骨材モルタル比５７．５％では、スランプ値
８．５ｃｍとなり、スランプ値の好適範囲から外れると
同時に、骨材とセメントペーストが分離した。配合No.
１５において、ビニロン繊維混入量０．４％では、骨材
とセメントペーストが分離した。
【００３６】
【発明の効果】請求項１および請求項２記載の発明によ
れば、単位容積質量が小さく圧縮強度の高い超軽量コン
クリートを得ることができる。従って、当該超軽量コン
クリートは、建築用プレキャストパネル等に利用するこ
とができ、建築物の高層化や耐震性の向上に寄与するこ
とができるものである。
れば、単位容積質量が小さく圧縮強度の高い超軽量コン
クリートを得ることができる。従って、当該超軽量コン
クリートは、建築用プレキャストパネル等に利用するこ
とができ、建築物の高層化や耐震性の向上に寄与するこ
とができるものである。
【００３７】請求項３記載の発明によれば、前記発明の
効果を享受した上で、更に、超軽量コンクリートにおけ
る強度を一層向上させ、かつ、乾燥圧縮によるひび割れ
発生を可及的に抑制することができるものである。
効果を享受した上で、更に、超軽量コンクリートにおけ
る強度を一層向上させ、かつ、乾燥圧縮によるひび割れ
発生を可及的に抑制することができるものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 骨材の一部または全部をセラミックス系
骨材とし、比重が１．３以下で、かつ、圧縮強度が３５
Ｎ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする超軽量コンクリ
ート。 - 【請求項２】 （１）水セメント比：２５％〜３５％、
（２）超軽量コンクリート１００容積部当りの粗骨材の
配合量：２８〜３３容積部、および、（３）超軽量コン
クリート１００容積部当りの細骨材容積部（Ｓｖ）／モ
ルタル容積部（Ｍｖ）：５０〜５５％、である請求項１
記載の超軽量コンクリート。 - 【請求項３】 前記超軽量コンクリート１００容積部に
対して、最大０．２容積部の短繊維を含有してなること
を特徴とする請求項１または請求項２記載の超軽量コン
クリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10148206A JPH11343155A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 超軽量コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10148206A JPH11343155A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 超軽量コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11343155A true JPH11343155A (ja) | 1999-12-14 |
Family
ID=15447643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10148206A Withdrawn JPH11343155A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 超軽量コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11343155A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009035594A3 (en) * | 2007-09-10 | 2009-07-09 | Thuan H Bui | Lightweight structural concrete provided various wood properties |
| US7736431B2 (en) | 2005-12-02 | 2010-06-15 | Bui Thuan H | Lightweight structural concrete provided with various wood properties |
| JP2022019528A (ja) * | 2020-07-17 | 2022-01-27 | 三井住友建設株式会社 | コンクリート組成物 |
-
1998
- 1998-05-29 JP JP10148206A patent/JPH11343155A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7736431B2 (en) | 2005-12-02 | 2010-06-15 | Bui Thuan H | Lightweight structural concrete provided with various wood properties |
| US7799129B2 (en) | 2005-12-02 | 2010-09-21 | Thuan Bui | Lightweight structural concrete provided with various wood properties |
| US8167996B2 (en) | 2005-12-02 | 2012-05-01 | Thuan Bui | Lightweight structural concrete provided with various wood properties |
| WO2009035594A3 (en) * | 2007-09-10 | 2009-07-09 | Thuan H Bui | Lightweight structural concrete provided various wood properties |
| JP2022019528A (ja) * | 2020-07-17 | 2022-01-27 | 三井住友建設株式会社 | コンクリート組成物 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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