JPH11343531A - 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよび該ブレージングシートを用いるろう付け方法 - Google Patents
強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよび該ブレージングシートを用いるろう付け方法Info
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- JPH11343531A JPH11343531A JP14731698A JP14731698A JPH11343531A JP H11343531 A JPH11343531 A JP H11343531A JP 14731698 A JP14731698 A JP 14731698A JP 14731698 A JP14731698 A JP 14731698A JP H11343531 A JPH11343531 A JP H11343531A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミ
ニウム合金ブレージングシートおよびこのブレージング
シートを用いるろう付け方法がが提供される。当該ブレ
ージングシートは、ドロンカップ型熱交換器の構成部
材、ラジエータ、コンデンサなどのタンク材として好適
に使用できる。 【解決手段】 Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 〜1.2
％、Ｔｉ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆｅ:
0.06 〜0.8 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からな
るアルミニウム合金芯材の一方の面に、Ｓｉ:5〜15％、
Ｚｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物から
なるろう材をクラッドし、他方の面に、Ｓｉ:5〜15％を
含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるろう材をクラッ
ドし、不活性ガス雰囲気ろう付けに適用する。真空ろう
付けに適用する場合には、ろう材にＭｇ:0.3〜3 ％を添
加したものを使用する。
ニウム合金ブレージングシートおよびこのブレージング
シートを用いるろう付け方法がが提供される。当該ブレ
ージングシートは、ドロンカップ型熱交換器の構成部
材、ラジエータ、コンデンサなどのタンク材として好適
に使用できる。 【解決手段】 Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 〜1.2
％、Ｔｉ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆｅ:
0.06 〜0.8 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からな
るアルミニウム合金芯材の一方の面に、Ｓｉ:5〜15％、
Ｚｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物から
なるろう材をクラッドし、他方の面に、Ｓｉ:5〜15％を
含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるろう材をクラッ
ドし、不活性ガス雰囲気ろう付けに適用する。真空ろう
付けに適用する場合には、ろう材にＭｇ:0.3〜3 ％を添
加したものを使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度および耐食性
に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
ト、とくに積層型熱交換器（ドロンカップ型熱交換器）
のように中空構造を有する熱交換器の構成部材、ラジエ
ータ、ヒータコア、コンデンサのタンク材など、フッ化
物系フラックスを用いる不活性雰囲気ろう付けや真空ろ
う付けにより接合される熱交換器用部材として使用され
る強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合
金ブレージングシート、および該ブレージングシートを
用いるろう付け方法に関する。
に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシー
ト、とくに積層型熱交換器（ドロンカップ型熱交換器）
のように中空構造を有する熱交換器の構成部材、ラジエ
ータ、ヒータコア、コンデンサのタンク材など、フッ化
物系フラックスを用いる不活性雰囲気ろう付けや真空ろ
う付けにより接合される熱交換器用部材として使用され
る強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合
金ブレージングシート、および該ブレージングシートを
用いるろう付け方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ドロンカップ型アルミニウム合金製熱交
換器は、自動車用エバポレータ、インタークーラ、空冷
式のオイルクーラに広く搭載されているが、自動車軽量
化の観点からこれらの自動車用熱交換器の軽量化の要請
もますます強くなっている。従来、上記のドロンカップ
型熱交換器においては、軽量化のために、構成部材とし
て使用される両面にろう材をクラッドした３層のアルミ
ニウム合金ブレージングシートの芯材の耐食性を向上さ
せることによって薄肉化を推進してきた。
換器は、自動車用エバポレータ、インタークーラ、空冷
式のオイルクーラに広く搭載されているが、自動車軽量
化の観点からこれらの自動車用熱交換器の軽量化の要請
もますます強くなっている。従来、上記のドロンカップ
型熱交換器においては、軽量化のために、構成部材とし
て使用される両面にろう材をクラッドした３層のアルミ
ニウム合金ブレージングシートの芯材の耐食性を向上さ
せることによって薄肉化を推進してきた。
【０００３】例えば、エバポレータのコアプレートに使
用されるブレージングシートにおいては、Ａｌ−Ｍｎ合
金からなる芯材中のＦｅ、Ｓｉの含有量を低減し、Ｃｕ
およびＭｇの含有範囲を特定し、Ｔｉを添加することに
より耐食性を向上させることが提案されている。（特開
平７−５５３７３号公報）また、芯材にクラッドされる
アルミニウム合金ろう材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎなどの成分
を添加して犠牲陽極効果を与え、ブレージングシートの
耐食性を向上させることも提案されている。（特開昭４
９−５３１４６号公報、特開昭５３−３０４４８号公
報、特開昭５３−５５４４３号公報、特開昭５３−１１
０１５２号公報）
用されるブレージングシートにおいては、Ａｌ−Ｍｎ合
金からなる芯材中のＦｅ、Ｓｉの含有量を低減し、Ｃｕ
およびＭｇの含有範囲を特定し、Ｔｉを添加することに
より耐食性を向上させることが提案されている。（特開
平７−５５３７３号公報）また、芯材にクラッドされる
アルミニウム合金ろう材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎなどの成分
を添加して犠牲陽極効果を与え、ブレージングシートの
耐食性を向上させることも提案されている。（特開昭４
９−５３１４６号公報、特開昭５３−３０４４８号公
報、特開昭５３−５５４４３号公報、特開昭５３−１１
０１５２号公報）
【０００４】しかしながら、自動車、油圧機器あるいは
産業機械の水冷式オイルクーラ、とくに自動車用水冷式
オイルクーラ、その他冷却水が流通する自動車用熱交換
器関連部材においては、厳しい使用環境の下での激しい
腐食が想定されるため、芯材の耐食性向上のみに期待す
るのは無理がある。ろう材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎなどの卑
化元素を添加する手段も、Ｓｉを7.5 〜10％程度含有す
るろう材に対しては効果が小さい。仮に卑化元素を添加
してろう材の自然電位を卑にしても、ろう付けにおいて
ろうが流動すると、材料表層部における犠牲陽極層とし
ての効果が十分でなくなる。
産業機械の水冷式オイルクーラ、とくに自動車用水冷式
オイルクーラ、その他冷却水が流通する自動車用熱交換
器関連部材においては、厳しい使用環境の下での激しい
腐食が想定されるため、芯材の耐食性向上のみに期待す
るのは無理がある。ろう材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎなどの卑
化元素を添加する手段も、Ｓｉを7.5 〜10％程度含有す
るろう材に対しては効果が小さい。仮に卑化元素を添加
してろう材の自然電位を卑にしても、ろう付けにおいて
ろうが流動すると、材料表層部における犠牲陽極層とし
ての効果が十分でなくなる。
【０００５】Ｚｎを添加した場合には、ろう付け加熱中
にＺｎの一部は芯材中に拡散するが、ろう付け後の冷却
が短時間であるため、拡散が十分に行われず、犠牲陽極
効果が十分に得られない。また、この材料表層部のＺｎ
拡散層は、表層部からの腐食に対しては、表層部が芯材
に対して卑であるために犠牲陽極効果を示すが、腐食が
芯材に達し、芯材から反対側へ進行した場合には、反対
側表層部が芯材より卑となっているため、腐食が促進さ
れ貫通腐食を生じることとなる。とくにブレージングシ
ートの板厚が薄い場合には、両面の表層部を犠牲陽極層
とすることは、貫通腐食発生の点から危険である。
にＺｎの一部は芯材中に拡散するが、ろう付け後の冷却
が短時間であるため、拡散が十分に行われず、犠牲陽極
効果が十分に得られない。また、この材料表層部のＺｎ
拡散層は、表層部からの腐食に対しては、表層部が芯材
に対して卑であるために犠牲陽極効果を示すが、腐食が
芯材に達し、芯材から反対側へ進行した場合には、反対
側表層部が芯材より卑となっているため、腐食が促進さ
れ貫通腐食を生じることとなる。とくにブレージングシ
ートの板厚が薄い場合には、両面の表層部を犠牲陽極層
とすることは、貫通腐食発生の点から危険である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、とくに冷却
水と接触する熱交換器用部材における上記従来の問題点
を解消した両面にろう材をクラッドした３層構造のアル
ミニウム合金ブレージングシートを得るために、芯材の
組成、その両面にクラッドするろう材の組成およびそれ
らの組合わせとブレージングシートの強度、耐食性につ
いて、多角的に実験、検討を行った結果としてなされた
ものであり、その目的は、強度および耐食性に優れ、と
くに自動車用のドロンカップ型熱交換器の構成部材、ラ
ジエータ、ヒータ、コンデンサなどのタンク材として好
適に使用することができる熱交換器用アルミニウム合金
ブレージングシートおよび該ブレージングシートを用い
るろう付け方法を提供することにある。
水と接触する熱交換器用部材における上記従来の問題点
を解消した両面にろう材をクラッドした３層構造のアル
ミニウム合金ブレージングシートを得るために、芯材の
組成、その両面にクラッドするろう材の組成およびそれ
らの組合わせとブレージングシートの強度、耐食性につ
いて、多角的に実験、検討を行った結果としてなされた
ものであり、その目的は、強度および耐食性に優れ、と
くに自動車用のドロンカップ型熱交換器の構成部材、ラ
ジエータ、ヒータ、コンデンサなどのタンク材として好
適に使用することができる熱交換器用アルミニウム合金
ブレージングシートおよび該ブレージングシートを用い
るろう付け方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による強度および耐食性に優れた熱交換器用
アルミニウム合金ブレージングシートは、芯材の両面に
ろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシ
ートであって、芯材は、Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05
〜1.2 ％、Ｔｉ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、
Ｆｅ:0.06 〜0.8 ％を含有し、残部アルミニウムおよび
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、芯材の一
方の面にクラッドされるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚ
ｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッ
ドされるろう材は、Ｓｉ:5〜15％を含有し、残部Ａｌお
よび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、不活
性ガス雰囲気ろう付けに適用されることを第１の特徴と
し、上記芯材の一方の面にクラッドされるろう材および
／または芯材の他方の面にクラッドされるろう材のＭｇ
含有量が0.04％以下に制限されることを第２の特徴とす
る。
めの本発明による強度および耐食性に優れた熱交換器用
アルミニウム合金ブレージングシートは、芯材の両面に
ろう材をクラッドしたアルミニウム合金ブレージングシ
ートであって、芯材は、Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05
〜1.2 ％、Ｔｉ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、
Ｆｅ:0.06 〜0.8 ％を含有し、残部アルミニウムおよび
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、芯材の一
方の面にクラッドされるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚ
ｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純
物からなるアルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッ
ドされるろう材は、Ｓｉ:5〜15％を含有し、残部Ａｌお
よび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、不活
性ガス雰囲気ろう付けに適用されることを第１の特徴と
し、上記芯材の一方の面にクラッドされるろう材および
／または芯材の他方の面にクラッドされるろう材のＭｇ
含有量が0.04％以下に制限されることを第２の特徴とす
る。
【０００８】また、芯材の両面にろう材をクラッドした
アルミニウム合金ブレージングシートであって、芯材
は、Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 〜1.2 ％、Ｔｉ:0.0
2 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆｅ:0.06 〜0.8 ％
を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、芯材の一方の面にクラッドさ
れるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％、Ｍ
ｇ:0.3〜2 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物
からなるアルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッド
されるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金で
構成され、真空ろう付けに適用されることを第３の特徴
とする。
アルミニウム合金ブレージングシートであって、芯材
は、Ｍｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 〜1.2 ％、Ｔｉ:0.0
2 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆｅ:0.06 〜0.8 ％
を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアル
ミニウム合金で構成され、芯材の一方の面にクラッドさ
れるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％、Ｍ
ｇ:0.3〜2 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物
からなるアルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッド
されるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有
し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金で
構成され、真空ろう付けに適用されることを第３の特徴
とする。
【０００９】さらに、芯材の一方の面にクラッドされる
ろう材が、さらにＩｎ:0.005〜0.1％、Ｓｎ:0.01 〜 0.
2％のうちの１種または２種を含有すること、芯材がさ
らにＭｇ:0.1〜0.3 ％を含有することを第４、第５の特
徴とする。
ろう材が、さらにＩｎ:0.005〜0.1％、Ｓｎ:0.01 〜 0.
2％のうちの１種または２種を含有すること、芯材がさ
らにＭｇ:0.1〜0.3 ％を含有することを第４、第５の特
徴とする。
【００１０】本発明による上記のブレージングシートを
用いたろう付け方法は、上記のアルミニウム合金ブレー
ジングシートを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けまたは
真空ろう付けを行い、ろう付け後の冷却過程において２
００〜５５０℃の温度域で５分以上保持することを第１
の特徴とし、上記のアルミニウム合金ブレージングシー
トを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けまたは真空ろう付
けを行い、ろう付け後の平均冷却速度を７０℃／分以下
とすることを第２の特徴とする。
用いたろう付け方法は、上記のアルミニウム合金ブレー
ジングシートを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けまたは
真空ろう付けを行い、ろう付け後の冷却過程において２
００〜５５０℃の温度域で５分以上保持することを第１
の特徴とし、上記のアルミニウム合金ブレージングシー
トを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けまたは真空ろう付
けを行い、ろう付け後の平均冷却速度を７０℃／分以下
とすることを第２の特徴とする。
【００１１】本発明における合金成分の意義およびその
限定理由について説明する。 （１）芯材の成分 芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させるとともに、芯
材の電位を貴にして、犠牲陽極層との電位差を大きくし
て耐食性を高めるよう機能する。好ましい含有範囲は0.
5 〜1.8 ％であり、0.5 ％未満ではその効果が小さく、
1.8 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な化合物が生
成し、圧延加工性が害される結果、健全な板材が得難
い。
限定理由について説明する。 （１）芯材の成分 芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させるとともに、芯
材の電位を貴にして、犠牲陽極層との電位差を大きくし
て耐食性を高めるよう機能する。好ましい含有範囲は0.
5 〜1.8 ％であり、0.5 ％未満ではその効果が小さく、
1.8 ％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な化合物が生
成し、圧延加工性が害される結果、健全な板材が得難
い。
【００１２】Ｃｕは、芯材の強度を向上させるととも
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極層との電位差を大き
くして、防食効果を高めるよう機能する。また、芯材中
のＣｕは、ろう付け加熱時にろう材中に拡散して、連続
的な濃度勾配を形成する。その結果、芯材側の電位は貴
となり、ろう材の表面側の電位は卑となって、ろう材中
に連続的な電位勾配が形成され、腐食形態を横拡がりの
全面腐食型にし、外側からの腐食に対して防食作用を付
与する。Ｃｕの好ましい含有量は0.05〜1.2 ％の範囲で
あり、0.05％未満ではその効果が小さく、1.2 ％を越え
ると、芯材の耐食性が低下し、また、融点が低下して、
ろう付け時にろうとの界面で局部的な溶融が生じ、芯材
の自然電極電位より貴となって腐食を促進するおそれが
ある。
に、芯材の電位を貴にし、犠牲陽極層との電位差を大き
くして、防食効果を高めるよう機能する。また、芯材中
のＣｕは、ろう付け加熱時にろう材中に拡散して、連続
的な濃度勾配を形成する。その結果、芯材側の電位は貴
となり、ろう材の表面側の電位は卑となって、ろう材中
に連続的な電位勾配が形成され、腐食形態を横拡がりの
全面腐食型にし、外側からの腐食に対して防食作用を付
与する。Ｃｕの好ましい含有量は0.05〜1.2 ％の範囲で
あり、0.05％未満ではその効果が小さく、1.2 ％を越え
ると、芯材の耐食性が低下し、また、融点が低下して、
ろう付け時にろうとの界面で局部的な溶融が生じ、芯材
の自然電極電位より貴となって腐食を促進するおそれが
ある。
【００１３】Ｔｉは、濃度の高い領域と濃度の低い領域
に分かれて凝固し、それらが圧延されると板厚方向に交
互に層状に分布し、Ｔｉ濃度の低い領域はＴｉ濃度の高
い領域に比べて優先的に腐食するため腐食形態を層状に
する効果があり、芯材の耐食性を一層向上させる。Ｔｉ
の好ましい含有量は0.02〜0.3 ％の範囲であり、0.02％
未満ではその効果が小さく、0.3 ％を越えると鋳造時に
巨大な化合物が生成し易くなり、圧延加工性が阻害され
る。
に分かれて凝固し、それらが圧延されると板厚方向に交
互に層状に分布し、Ｔｉ濃度の低い領域はＴｉ濃度の高
い領域に比べて優先的に腐食するため腐食形態を層状に
する効果があり、芯材の耐食性を一層向上させる。Ｔｉ
の好ましい含有量は0.02〜0.3 ％の範囲であり、0.02％
未満ではその効果が小さく、0.3 ％を越えると鋳造時に
巨大な化合物が生成し易くなり、圧延加工性が阻害され
る。
【００１４】Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物、ま
たはＭｇが添加された場合にはＭｇとともにＭｇ2 Ｓｉ
を生成して芯材の強度を向上させる効果を有する。Ｓｉ
の好ましい含有範囲は0.01〜1.0 ％であり、0.01％未満
ではその効果が十分でなく、1.0 ％を越えると、耐食性
を低下させ、また融点が低下して、ろう付け時にろうと
の界面で局部溶融が生じ易くなる。Ｓｉのさらに好まし
い含有量は0.01〜0.5％の範囲である。
たはＭｇが添加された場合にはＭｇとともにＭｇ2 Ｓｉ
を生成して芯材の強度を向上させる効果を有する。Ｓｉ
の好ましい含有範囲は0.01〜1.0 ％であり、0.01％未満
ではその効果が十分でなく、1.0 ％を越えると、耐食性
を低下させ、また融点が低下して、ろう付け時にろうと
の界面で局部溶融が生じ易くなる。Ｓｉのさらに好まし
い含有量は0.01〜0.5％の範囲である。
【００１５】Ｆｅは、Ｍｎと共存して芯材の強度を向上
させるよう機能する。Ｆｅの好ましい含有量は0.06〜0.
8 ％の範囲であり、0.06％未満ではその効果が十分でな
く、0.8 ％を越えると、結晶粒が微細となって溶融ろう
が芯材中に浸食し易くなり、耐高温サグ性が低下すると
ともに自己腐食性も増加する、Ｆｅのさらに好ましい含
有範囲は0.1 〜0.6 ％である。なお、芯材中に、不純物
として、0.3 ％以下のＺｎ、0.3 ％以下のＣｒ、0.3 ％
以下のＺｒ、0.1 ％以下のＢが含有しても芯材の特性に
影響を与えることはない。
させるよう機能する。Ｆｅの好ましい含有量は0.06〜0.
8 ％の範囲であり、0.06％未満ではその効果が十分でな
く、0.8 ％を越えると、結晶粒が微細となって溶融ろう
が芯材中に浸食し易くなり、耐高温サグ性が低下すると
ともに自己腐食性も増加する、Ｆｅのさらに好ましい含
有範囲は0.1 〜0.6 ％である。なお、芯材中に、不純物
として、0.3 ％以下のＺｎ、0.3 ％以下のＣｒ、0.3 ％
以下のＺｒ、0.1 ％以下のＢが含有しても芯材の特性に
影響を与えることはない。
【００１６】Ｍｇは、ＳｉとともにＭｇ2 Ｓｉを形成し
て芯材の強度を向上させる効果を有する。好ましい含有
範囲は0.1 〜0.3 ％であり、0.3 ％を越えて含有する
と、耐食性を低下させ、またフッ化物系のフラックスを
使用する不活性ガス雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇがフラ
ックスと反応してろう付け性が阻害されるとともに、Ｍ
ｇのフッ化物が生成して、ろう付け部の外観がわるくな
る。真空ろう付けの場合には、溶融ろうが芯材を浸食し
易くなる。
て芯材の強度を向上させる効果を有する。好ましい含有
範囲は0.1 〜0.3 ％であり、0.3 ％を越えて含有する
と、耐食性を低下させ、またフッ化物系のフラックスを
使用する不活性ガス雰囲気ろう付けの場合、Ｍｇがフラ
ックスと反応してろう付け性が阻害されるとともに、Ｍ
ｇのフッ化物が生成して、ろう付け部の外観がわるくな
る。真空ろう付けの場合には、溶融ろうが芯材を浸食し
易くなる。
【００１７】（２）ろう材の成分 ろう付けが不活性ガス雰囲気ろう付けによる場合は、芯
材の一方の面にクラッドされるろう材（Ａ）は、Ｓｉ:5
〜15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部アルミニウム
および不純物からなるアルミニウム合金、芯材の他方の
面にクラッドされるろう材（Ｂ）は、Ｓｉ:5〜15％を含
有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金
で構成される。また、真空ろう付けによる場合は、芯材
の一方の面にクラッドされるろう材（Ａ）は、Ｓｉ:5〜
15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有し、残
部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金、芯材の
他方の面にクラッドされるろう材（Ｂ）は、Ｓｉ:5〜15
％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金で構成される。
材の一方の面にクラッドされるろう材（Ａ）は、Ｓｉ:5
〜15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％を含有し、残部アルミニウム
および不純物からなるアルミニウム合金、芯材の他方の
面にクラッドされるろう材（Ｂ）は、Ｓｉ:5〜15％を含
有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金
で構成される。また、真空ろう付けによる場合は、芯材
の一方の面にクラッドされるろう材（Ａ）は、Ｓｉ:5〜
15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有し、残
部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金、芯材の
他方の面にクラッドされるろう材（Ｂ）は、Ｓｉ:5〜15
％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金で構成される。
【００１８】ろう材Ａ、Ｂの成分において、Ｓｉは、ア
ルミニウム合金ろう材の融点を低下させ、溶融ろうの流
動性高めるよう作用する。Ｓｉの好ましい含有量は5 〜
15％の範囲であり、5 ％未満ではその効果が小さく、15
％を越えて含有すると、融点が急激に高くなり、製造時
の加工性が低下する。Ｓｉのさらに好ましい含有範囲は
7 〜13％である。
ルミニウム合金ろう材の融点を低下させ、溶融ろうの流
動性高めるよう作用する。Ｓｉの好ましい含有量は5 〜
15％の範囲であり、5 ％未満ではその効果が小さく、15
％を越えて含有すると、融点が急激に高くなり、製造時
の加工性が低下する。Ｓｉのさらに好ましい含有範囲は
7 〜13％である。
【００１９】ろう材Ａの成分であるＺｎは、犠牲陽極層
の電位を卑にして犠牲陽極効果を付与し、芯材の腐食を
抑制する。Ｚｎの好ましい含有量は2.5 〜8.0 ％の範囲
であり、2.5 ％未満では犠牲陽極効果が十分でなく、8.
0 ％を越えると、電位の卑化効果が飽和して防食効果の
増大が得られず自己腐食も激しくなる。またＺｎは、ろ
う付け加熱中に芯材に拡散し犠牲陽極層をより厚くする
効果を有する。真空ろう付けを行う場合であっても、ろ
う付けが閉空間で行われる場合は、Ｚｎの蒸発が抑制さ
れて材料中に残留することができる。
の電位を卑にして犠牲陽極効果を付与し、芯材の腐食を
抑制する。Ｚｎの好ましい含有量は2.5 〜8.0 ％の範囲
であり、2.5 ％未満では犠牲陽極効果が十分でなく、8.
0 ％を越えると、電位の卑化効果が飽和して防食効果の
増大が得られず自己腐食も激しくなる。またＺｎは、ろ
う付け加熱中に芯材に拡散し犠牲陽極層をより厚くする
効果を有する。真空ろう付けを行う場合であっても、ろ
う付けが閉空間で行われる場合は、Ｚｎの蒸発が抑制さ
れて材料中に残留することができる。
【００２０】ろう材Ａ中に添加するＩｎ、Ｓｎは、Ｚｎ
と同様、犠牲陽極層の電位を卑にして犠牲陽極効果を付
与し、芯材の腐食を抑制する。Ｉｎ、Ｓｎの好ましい含
有量は、Ｉｎ:0.005〜0.1 ％、Ｓｎ:0.01 〜0.2 ％の範
囲であり、それぞれ下限未満では効果が十分でなく、上
限を越えると、電位の卑化効果が飽和して防食効果の増
大が得られず自己腐食も激しくなる。
と同様、犠牲陽極層の電位を卑にして犠牲陽極効果を付
与し、芯材の腐食を抑制する。Ｉｎ、Ｓｎの好ましい含
有量は、Ｉｎ:0.005〜0.1 ％、Ｓｎ:0.01 〜0.2 ％の範
囲であり、それぞれ下限未満では効果が十分でなく、上
限を越えると、電位の卑化効果が飽和して防食効果の増
大が得られず自己腐食も激しくなる。
【００２１】真空ろう付けによる場合に、ろう材Ａ、Ｂ
中に含有されるＭｇは、アルミニウムの酸化皮膜を破壊
し雰囲気中の酸素と結合してろう付け性を向上させる。
Ｍｇの好ましい含有量は0.3 〜2 ％の範囲であり、0.3
％未満ではその効果が不十分であり、2 ％を越えると芯
材の融点を低下させ溶融し易くなる。また、蒸発したＭ
ｇがろう付け炉内に付着して発火するおそれがある。
中に含有されるＭｇは、アルミニウムの酸化皮膜を破壊
し雰囲気中の酸素と結合してろう付け性を向上させる。
Ｍｇの好ましい含有量は0.3 〜2 ％の範囲であり、0.3
％未満ではその効果が不十分であり、2 ％を越えると芯
材の融点を低下させ溶融し易くなる。また、蒸発したＭ
ｇがろう付け炉内に付着して発火するおそれがある。
【００２２】不活性ガス雰囲気中で行われるフッ化物フ
ラックスを用いるろう付けにおいては、Ｍｇが含有して
いると、ブレージングシートの製造過程において不可避
的に行われる熱処理などによって表面にＭｇ酸化物が濃
縮してフラックス成分と反応し、ろうが溶融するまでに
フラックスを消耗させるため、ろう付け性が阻害され
る。従って、不純物成分としてのＭｇは0.04％以下に制
限するのが好ましい。また、ブレージングシートにおけ
るろう材の厚さが５０μｍ未満では、ろうが溶融する前
に芯材中のＭｇがろう材の表層部に拡散し、ろう付け性
を劣化させる。なお、ろう材Ａ、Ｂ中に、0.1 ％以下の
Ｃｕ、0.3 ％以下のＦｅ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｎなどの不純
物が含有していても本発明の効果が損なわれることはな
い。
ラックスを用いるろう付けにおいては、Ｍｇが含有して
いると、ブレージングシートの製造過程において不可避
的に行われる熱処理などによって表面にＭｇ酸化物が濃
縮してフラックス成分と反応し、ろうが溶融するまでに
フラックスを消耗させるため、ろう付け性が阻害され
る。従って、不純物成分としてのＭｇは0.04％以下に制
限するのが好ましい。また、ブレージングシートにおけ
るろう材の厚さが５０μｍ未満では、ろうが溶融する前
に芯材中のＭｇがろう材の表層部に拡散し、ろう付け性
を劣化させる。なお、ろう材Ａ、Ｂ中に、0.1 ％以下の
Ｃｕ、0.3 ％以下のＦｅ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｎなどの不純
物が含有していても本発明の効果が損なわれることはな
い。
【００２３】
【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用アルミニウム
合金ブレージングシートは、芯材およびろう材を構成す
るアルミニウム合金を、例えば半連続鋳造により造塊
し、均質化処理したのち、それぞれ所定厚さまで熱間圧
延し、ついで、各材料を組合わせ、常法に従って、熱間
圧延によりクラッド材とし、最終的に所定厚さまで冷間
圧延した後、最終的に焼鈍を行う工程を経て製造され
る。
合金ブレージングシートは、芯材およびろう材を構成す
るアルミニウム合金を、例えば半連続鋳造により造塊
し、均質化処理したのち、それぞれ所定厚さまで熱間圧
延し、ついで、各材料を組合わせ、常法に従って、熱間
圧延によりクラッド材とし、最終的に所定厚さまで冷間
圧延した後、最終的に焼鈍を行う工程を経て製造され
る。
【００２４】本発明のアルミニウム合金ブレージングシ
ートを、ドロンカップ型熱交換器の構成部材、として使
用するには、ブレージングシートをプレス成形し、ろう
材Ａ面を内側として積層して、外側に両面にＡｌ−Ｓｉ
系のろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金フィン
材をろう付け接合して熱交換器を組立てる。ラジエー
タ、コンデンサなどのタンク材とするには、ブレージン
グシートをタンク形状にプレス成形し、ろう材Ａ面を内
側（冷却水側）としてろう付け接合する。
ートを、ドロンカップ型熱交換器の構成部材、として使
用するには、ブレージングシートをプレス成形し、ろう
材Ａ面を内側として積層して、外側に両面にＡｌ−Ｓｉ
系のろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金フィン
材をろう付け接合して熱交換器を組立てる。ラジエー
タ、コンデンサなどのタンク材とするには、ブレージン
グシートをタンク形状にプレス成形し、ろう材Ａ面を内
側（冷却水側）としてろう付け接合する。
【００２５】ろう付け接合には、フッ化物系のフラック
スを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け、または真空ろう
付けが適用される。ろう付け加熱により、ろう材Ａ中の
Ｚｎを芯材中に拡散させるために、ろう付け後の冷却過
程において２００〜５５０℃の温度域で５分以上保持す
るか、ろう付け後の平均冷却速度を７０℃／分以下とす
る。
スを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け、または真空ろう
付けが適用される。ろう付け加熱により、ろう材Ａ中の
Ｚｎを芯材中に拡散させるために、ろう付け後の冷却過
程において２００〜５５０℃の温度域で５分以上保持す
るか、ろう付け後の平均冷却速度を７０℃／分以下とす
る。
【００２６】上記の冷却工程により、ろう付け中にろう
が溶融、流動して、芯材の表層部に少量しか残留しない
場合にも犠牲陽極効果が有効に発揮される。２００〜５
５０℃での保持時間が５分未満の場合、平均冷却速度が
７０℃／分を越える場合には、ろう材に含有されるＺｎ
が芯材中に十分に拡散しないため、十分な犠牲陽極効果
が期待できない。
が溶融、流動して、芯材の表層部に少量しか残留しない
場合にも犠牲陽極効果が有効に発揮される。２００〜５
５０℃での保持時間が５分未満の場合、平均冷却速度が
７０℃／分を越える場合には、ろう材に含有されるＺｎ
が芯材中に十分に拡散しないため、十分な犠牲陽極効果
が期待できない。
【００２７】
【実施例】実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表２に示す組成を有するろう材Ａ用アルミ
ニウム合金および表３に示す組成を有するろう材Ｂ用ア
ルミニウム合金を造塊し、芯材用合金については均質化
処理を行い、ろう材Ａ、Ｂ用合金については熱間圧延し
て所定の厚さとした後、これらを組合わせて熱間圧延お
よび冷間圧延を行い、最終焼鈍を行って厚さ０．４〜
１．４ｍｍのアルミニウム合金ブレージングシートの軟
質板（調質０）を作製した。なお、芯材の両面にクラッ
ドされたろう材Ａ、Ｂの厚さはいずれも９０〜１００μ
ｍとした。
ニウム合金、表２に示す組成を有するろう材Ａ用アルミ
ニウム合金および表３に示す組成を有するろう材Ｂ用ア
ルミニウム合金を造塊し、芯材用合金については均質化
処理を行い、ろう材Ａ、Ｂ用合金については熱間圧延し
て所定の厚さとした後、これらを組合わせて熱間圧延お
よび冷間圧延を行い、最終焼鈍を行って厚さ０．４〜
１．４ｍｍのアルミニウム合金ブレージングシートの軟
質板（調質０）を作製した。なお、芯材の両面にクラッ
ドされたろう材Ａ、Ｂの厚さはいずれも９０〜１００μ
ｍとした。
【００２８】得られたアルミニウム合金ブレージングシ
ートについて、以下の方法に従って、ろう付け後の強
度、耐食性、ろう付け性を評価した。結果を表４に示
す。 （１）ろう付け後の強度 ブレージングシートを、フッ化物系フラックスを５ｇ／
ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付け温度の６０
５℃（材料温度）で３分間加熱した後、または真空中
で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分間加熱
した後、冷却条件を変えて冷却し、引張試験を行い引張
強さを測定した。
ートについて、以下の方法に従って、ろう付け後の強
度、耐食性、ろう付け性を評価した。結果を表４に示
す。 （１）ろう付け後の強度 ブレージングシートを、フッ化物系フラックスを５ｇ／
ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付け温度の６０
５℃（材料温度）で３分間加熱した後、または真空中
で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分間加熱
した後、冷却条件を変えて冷却し、引張試験を行い引張
強さを測定した。
【００２９】（２）耐食性の評価１ ブレージングシートのろう材Ｂ面に、フッ化物系フラッ
クスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付
け温度の６０５℃（材料温度）に３分間加熱し、または
真空中で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分
間加熱し、冷却条件を変えて冷却した後、ＳＷＡＡＴ
（ＡＳＴＭ Ｇ８５に準拠）試験を１０００時間実施
し、ろう材Ｂ面側の耐食性を評価した。
クスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付
け温度の６０５℃（材料温度）に３分間加熱し、または
真空中で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分
間加熱し、冷却条件を変えて冷却した後、ＳＷＡＡＴ
（ＡＳＴＭ Ｇ８５に準拠）試験を１０００時間実施
し、ろう材Ｂ面側の耐食性を評価した。
【００３０】（３）耐食性の評価２ ブレージングシートのろう材Ａ面に、フッ化物系フラッ
クスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付
け温度の６０５℃（材料温度）に３分間加熱し、または
真空中で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分
間加熱し、冷却条件を変えて冷却した後、Ｃｌ- １００
ｐｐｍ、ＳＯ4 2- １００ｐｐｍ、ＨＣＯ 3 - １００ｐｐ
ｍ、Ｃｕ+2１０ｐｐｍを含む水溶液中において８８℃で
８時間加熱し、その後室温まで放冷しながら１６時間放
置する温度サイクルを３か月間繰り返すことにより、ろ
う材Ａ面側の耐食性を評価した。
クスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒素ガス雰囲気中で、ろう付
け温度の６０５℃（材料温度）に３分間加熱し、または
真空中で、ろう付け温度の６０５℃（材料温度）で３分
間加熱し、冷却条件を変えて冷却した後、Ｃｌ- １００
ｐｐｍ、ＳＯ4 2- １００ｐｐｍ、ＨＣＯ 3 - １００ｐｐ
ｍ、Ｃｕ+2１０ｐｐｍを含む水溶液中において８８℃で
８時間加熱し、その後室温まで放冷しながら１６時間放
置する温度サイクルを３か月間繰り返すことにより、ろ
う材Ａ面側の耐食性を評価した。
【００３１】（４）ろう付け性の評価 ブレージングシートの孔開き円板を、ろう材Ａ面が凹面
側となるよう、図１に示す形状にプレス成形し、このプ
レス成形板１を図２に示すように積層して、ろう材Ａ、
Ｂ面に、フッ化物系フラックスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒
素ガス雰囲気中で６０５℃（材料温度）に３分間加熱
し、または真空中で６０５℃（材料温度）で３分間加熱
してろう付けを行い、ろう付け成形物２を作製して、各
部のろう付け性を評価した。
側となるよう、図１に示す形状にプレス成形し、このプ
レス成形板１を図２に示すように積層して、ろう材Ａ、
Ｂ面に、フッ化物系フラックスを５ｇ／ｍ2 塗布して窒
素ガス雰囲気中で６０５℃（材料温度）に３分間加熱
し、または真空中で６０５℃（材料温度）で３分間加熱
してろう付けを行い、ろう付け成形物２を作製して、各
部のろう付け性を評価した。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】 《表注》冷却条件 保持：冷却過程において５５０〜２００℃の温度域に保持さ れた時間（分） ろう付け性 ○：溶融部および/ またはろう付け不良部が認め られないもの ろう付け方式 ＮＢ：不活性ガス雰囲気ろう付け ＶＢ：真空ろ う付け
【００３６】表４にみられるように、本発明に従う試験
材はいずれも、ろう付け後に１４０ＭＰａ以上の優れた
引張強さを示し、腐食試験における最大腐食深さは０．
３ｍｍ未満であり優れた耐食性をそなえている。ろう付
け性についても、局部溶融は認められず良好な接合部が
形成された。
材はいずれも、ろう付け後に１４０ＭＰａ以上の優れた
引張強さを示し、腐食試験における最大腐食深さは０．
３ｍｍ未満であり優れた耐食性をそなえている。ろう付
け性についても、局部溶融は認められず良好な接合部が
形成された。
【００３７】比較例１ 連続鋳造により、表５に示す組成を有する芯材用アルミ
ニウム合金、表６に示す組成を有するろう材Ａ用アルミ
ニウム合金および表７に示す組成を有するろう材Ｂ用ア
ルミニウム合金を造塊し、実施例１と同じ工程に従っ
て、厚さ０．６〜１．１ｍｍのアルミニウム合金ブレー
ジングシートの軟質板（調質０）を作製した。ろう材
Ａ、Ｂの厚さはいずれも９０μｍとした。
ニウム合金、表６に示す組成を有するろう材Ａ用アルミ
ニウム合金および表７に示す組成を有するろう材Ｂ用ア
ルミニウム合金を造塊し、実施例１と同じ工程に従っ
て、厚さ０．６〜１．１ｍｍのアルミニウム合金ブレー
ジングシートの軟質板（調質０）を作製した。ろう材
Ａ、Ｂの厚さはいずれも９０μｍとした。
【００３８】得られたブレージングシートを試験材とし
て、実施例１の方法に従って、ろう付け後の引張強さを
測定し、耐食性、ろう付け性の評価を行った。結果を表
８に示す。なお、表５〜７において本発明の条件を外れ
たものには下線を付した。
て、実施例１の方法に従って、ろう付け後の引張強さを
測定し、耐食性、ろう付け性の評価を行った。結果を表
８に示す。なお、表５〜７において本発明の条件を外れ
たものには下線を付した。
【００３９】
【表５】
【００４０】
【表６】
【００４１】
【表７】
【００４２】
【表８】
【００４３】表８において、ろう付け性評価で×のもの
は、ろう付け不良が認められたものであり、融は一部に
溶融部が認められたものである。表８にみられるよう
に、本発明の条件を外れた試験材は、ろう付け後の強
度、耐食性、ろう付け性のいずれかが劣っている。試験
材Ｎｏ．８はＭｎの含有量が多いため、鋳造時に巨大な
化合物が生成し、圧延性が阻害されて健全な板材の製造
ができなかった。試験材Ｎｏ．９、１０は、それぞれ芯
材のＭｎ、Ｃｕが少ないため、ろう付け加熱後の強度が
低い。試験材Ｎｏ．１１、１２は、それぞれ芯材のＣ
ｕ、Ｓｉが多いため、芯材の融点が低下し、ろう付け時
に芯材とろう材との界面において局部溶融が生じた。
は、ろう付け不良が認められたものであり、融は一部に
溶融部が認められたものである。表８にみられるよう
に、本発明の条件を外れた試験材は、ろう付け後の強
度、耐食性、ろう付け性のいずれかが劣っている。試験
材Ｎｏ．８はＭｎの含有量が多いため、鋳造時に巨大な
化合物が生成し、圧延性が阻害されて健全な板材の製造
ができなかった。試験材Ｎｏ．９、１０は、それぞれ芯
材のＭｎ、Ｃｕが少ないため、ろう付け加熱後の強度が
低い。試験材Ｎｏ．１１、１２は、それぞれ芯材のＣ
ｕ、Ｓｉが多いため、芯材の融点が低下し、ろう付け時
に芯材とろう材との界面において局部溶融が生じた。
【００４４】試験材Ｎｏ．１３、１５、１９は、それぞ
れ芯材のＳｉ、Ｍｇ、Ｆｅ量が少ないため、ろう付け後
の強度が十分でない。試験材Ｎｏ．１４は芯材のＭｇ量
が多いため、Ｍｇのフッ化物が生成してろうの流動性が
劣化し、ろう付け不良が生じた。試験材Ｎｏ．１６は芯
材のＴｉ量が多いため、鋳造時に巨大な化合物が生成し
て圧延性が阻害され、健全な板材が製造できなかった。
試験材Ｎｏ．１７は、芯材のＴｉ量が少ないため、内面
側、外面側ともに腐食深さが大きい。
れ芯材のＳｉ、Ｍｇ、Ｆｅ量が少ないため、ろう付け後
の強度が十分でない。試験材Ｎｏ．１４は芯材のＭｇ量
が多いため、Ｍｇのフッ化物が生成してろうの流動性が
劣化し、ろう付け不良が生じた。試験材Ｎｏ．１６は芯
材のＴｉ量が多いため、鋳造時に巨大な化合物が生成し
て圧延性が阻害され、健全な板材が製造できなかった。
試験材Ｎｏ．１７は、芯材のＴｉ量が少ないため、内面
側、外面側ともに腐食深さが大きい。
【００４５】試験材Ｎｏ．１８は、芯材のＦｅ量が多い
ため、内面側、外面側ともに腐食深さが大きく、ろうが
芯材に浸食している部分も認められた。試験材Ｎｏ．２
０は、ろう材ＡのＺｎ量が多いため、ろうが早期に腐食
し、犠牲陽極効果が得られず、芯材に深い腐食が生じ
た。試験材Ｎｏ．２１は、ろう材ＡのＺｎ量が少ないた
め、犠牲陽極効果が十分でなく、芯材に深い腐食が生じ
た。試験材Ｎｏ．２２は、ろう材中のＭｇ含有量が多い
ため、フッ化物を用いるろう付けにおいてＭｇのフッ化
物が生成してろうの流動性が低下し、ろう付け不良が生
じた。試験材Ｎｏ．２３は、ろう材Ａ、ＢのＭｇ量が多
いため、芯材の融点が低下し溶融が生じた。試験材Ｎ
ｏ．２４、２５は、ろう材ＢがＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎのよう
な卑化元素を含むため、ろう材Ａ側からの腐食が促進さ
れ、貫通腐食が生じた。
ため、内面側、外面側ともに腐食深さが大きく、ろうが
芯材に浸食している部分も認められた。試験材Ｎｏ．２
０は、ろう材ＡのＺｎ量が多いため、ろうが早期に腐食
し、犠牲陽極効果が得られず、芯材に深い腐食が生じ
た。試験材Ｎｏ．２１は、ろう材ＡのＺｎ量が少ないた
め、犠牲陽極効果が十分でなく、芯材に深い腐食が生じ
た。試験材Ｎｏ．２２は、ろう材中のＭｇ含有量が多い
ため、フッ化物を用いるろう付けにおいてＭｇのフッ化
物が生成してろうの流動性が低下し、ろう付け不良が生
じた。試験材Ｎｏ．２３は、ろう材Ａ、ＢのＭｇ量が多
いため、芯材の融点が低下し溶融が生じた。試験材Ｎ
ｏ．２４、２５は、ろう材ＢがＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎのよう
な卑化元素を含むため、ろう材Ａ側からの腐食が促進さ
れ、貫通腐食が生じた。
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、ろう付け後の強度およ
び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージ
ングシートおよびこのブレージングシートを使用するろ
う付け方法が提供される。当該アルミニウム合金ブレー
ジングシートは、ドロンカップ型熱交換器の構成部材、
ラジエータ、コンデンサなどのタンク材として好適に使
用できる。
び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージ
ングシートおよびこのブレージングシートを使用するろ
う付け方法が提供される。当該アルミニウム合金ブレー
ジングシートは、ドロンカップ型熱交換器の構成部材、
ラジエータ、コンデンサなどのタンク材として好適に使
用できる。
【図１】本発明のアルミニウム合金ブレージングシート
のろう付け性を評価するために、ろう付け成形物を作製
するために用いられるプレス成形板を示す断面図であ
る。
のろう付け性を評価するために、ろう付け成形物を作製
するために用いられるプレス成形板を示す断面図であ
る。
【図２】図１のプレス成形板を積層、ろう付けして作製
したろう付け成形物を示す断面図である。
したろう付け成形物を示す断面図である。
１ プレス成形板 ２ ろう付け成形物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 35/28 ３１０ Ｂ２３Ｋ 35/28 ３１０Ｂ
Claims (7)
- 【請求項１】 芯材の両面にろう材をクラッドしたアル
ミニウム合金ブレージングシートであって、芯材は、Ｍ
ｎ:0.5〜1.8 ％（重量％、以下同じ）、Ｃｕ:0.05 〜1.
2 ％、Ｔｉ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆ
ｅ:0.06 〜0.8％を含有し、残部アルミニウムおよび不
純物からなるアルミニウム合金で構成され、芯材の一方
の面にクラッドされるろう材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚｎ:
2.5〜8.0％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物か
らなるアルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッドさ
れるろう材は、Ｓｉ:5〜15％を含有し、残部Ａｌおよび
不純物からなるアルミニウム合金で構成され、不活性ガ
ス雰囲気ろう付けに適用されることを特徴とする強度お
よび耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレー
ジングシート。 - 【請求項２】 芯材の一方の面にクラッドされるろう材
および／または芯材の他方の面にクラッドされるろう材
中のＭｇ含有量が0.04％以下であることを特徴とする請
求項１記載の強度および耐食性に優れた熱交換器用アル
ミニウム合金ブレージングシート。 - 【請求項３】 芯材の両面にろう材をクラッドしたアル
ミニウム合金ブレージングシートであって、芯材は、Ｍ
ｎ:0.5〜1.8 ％、Ｃｕ:0.05 〜1.2 ％、Ｔｉ:0.02 〜0.
3 ％、Ｓｉ:0.01 〜1.0 ％、Ｆｅ:0.06 〜0.8 ％を含有
し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウ
ム合金で構成され、芯材の一方の面にクラッドされるろ
う材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｚｎ:2.5〜8.0 ％、Ｍｇ:0.3〜
2 ％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなる
アルミニウム合金、芯材の他方の面にクラッドされるろ
う材は、Ｓｉ:5〜15％、Ｍｇ:0.3〜2 ％を含有し、残部
Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成さ
れ、真空ろう付けに適用されることを特徴とする強度お
よび耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレー
ジングシート。 - 【請求項４】 請求項１〜３において芯材の一方の面に
クラッドされるろう材が、さらにＩｎ:0.005〜0.1 ％、
Ｓｎ:0.01 〜 0.2％のうちの１種または２種を含有する
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の強度
および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレ
ージングシート。 - 【請求項５】 芯材が、さらにＭｇ:0.1〜0.3 ％を含有
することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の
強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
ブレージングシート。 - 【請求項６】 請求項１〜５記載のアルミニウム合金ブ
レージングシートを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けま
たは真空ろう付けを行い、ろう付け後の冷却過程におい
て２００〜５５０℃の温度域で５分以上保持することを
特徴とするろう付け方法。 - 【請求項７】 請求項１〜５記載のアルミニウム合金ブ
レージングシートを用いて不活性ガス雰囲気ろう付けま
たは真空ろう付けを行い、ろう付け後の平均冷却速度を
７０℃／分以下とすることを特徴とするろう付け方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14731698A JP3360026B2 (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートのろう付け方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14731698A JP3360026B2 (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートのろう付け方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11343531A true JPH11343531A (ja) | 1999-12-14 |
| JP3360026B2 JP3360026B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=15427442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14731698A Expired - Fee Related JP3360026B2 (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートのろう付け方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3360026B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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