JPH1148766A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 パワー素子とモータのような単位面積当たり
の放熱量が大きく異なる複数の発熱部品を同時に効率よ
く冷却できるようにする。 【解決手段】 複数の発熱部品４１、２５のうち、単位
面積当たりの放熱量が大きなパワー素子等の発熱部品４
１を冷媒流れの上流側に配置し、単位面積当たりの放熱
量が小さくて、広範囲な冷却が必要なモータ等の発熱部
品２５を冷媒流れの下流側に配置する。これによると、
パワー素子４１には液成分の多い冷媒を当てることで、
ドライアウトを防止して十分冷却できる。さらに、モー
タコイル等の体格の大きい部品には全体に噴霧状の液冷
媒を均一に行き渡わたらせることができ、その結果、モ
ータコイル等の部品を均一に冷却することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電気自動車（Ｅ
Ｖ）における走行用モータ、および走行用電子機器（モ
ータ制御用インバータ）といった複数の発熱部品を良好
に冷却できるようにした空調用の冷凍サイクル装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、特開平４−３２５８０５号公
報、特開平４−９３５５７号公報、国際公開Ｗ０９１／
１７９０２号公報等において、ＥＶ用モータおよび走行
用電子機器等の発熱部品を冷凍サイクルの低圧冷媒で冷
却するシステムが提案されている。これは、気液二相冷
媒の液冷媒が蒸発、ガス化する時に、その蒸発潜熱を発
熱部品から奪うことで、発熱部品を冷却するものであ
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、走行用電子
機器はスイッチング用パワー素子（パワートランジス
タ）が発熱するため、このパワー素子を冷却する必要が
あるが、一般的にパワー素子は発熱量が大きい割に放熱
面積が小さいため、単位面積当たりの放熱量が大きくな
り、確実な冷却が要求される。しかし、低圧冷媒の乾き
度が大きいと、ガス相冷媒成分が多いので、冷却面への
液の供給が不足して冷却面のドライアウトが発生し、冷
却不足となる場合がある。

【０００４】一方、モータは内部のコイル部が発熱する
ため、コイル部を冷却する必要があるが、外部からの冷
却では効率的にコイル部を冷却することができない。そ
こで、モータ内部に気液二相冷媒を流しコイル部全体を
直接冷却するようにしている。一般的に、モータの全発
熱量はパワー素子より大きいが、放熱面積も大きいた
め、単位面積当たりの放熱量は大きくない。しかし、コ
イル部の過熱による劣化防止のために、コイル部全体を
均一に冷却することが要求される。

【０００５】ところで、コイル部の体格はパワー素子に
比して非常に大きいため、低圧冷媒の乾き度が小さく
て、液相冷媒成分が多いと、モータ内部の空間で冷媒の
気液が密度差により分離するという現象が発生する。そ
の結果、液冷媒が存在する部分ではコイルが冷却される
が、ガス冷媒のみの部分ではコイルが冷却されず、コイ
ルに大きな温度分布が生じ、局部的な冷却不足を引き起
こすという問題がある。

【０００６】しかるに、上記各公報のものでは、このよ
うな放熱特性の異なる複数の発熱部品に対する冷却を考
慮したものではない。本発明は上記点に鑑みてなされた
ものであり、パワー素子とモータのような単位面積当た
りの放熱量が大きく異なる複数の発熱部品を同時に冷却
する際に、この両発熱部品を効率よく冷却できる冷凍サ
イクル装置を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、複数の発熱部品（４１、
２５、６０）をサイクル内の冷媒流れに対し直列に配置
するとともに、複数の発熱部品のうち、パワー素子のよ
うに単位面積当たりの放熱量が大きな発熱部品（４１）
を冷媒流れの上流側に配置し、単位面積当たりの放熱量
が小さくて、広範囲な冷却が必要なモータ等の発熱部品
（２５、６０）を冷媒流れの下流側に配置したことを特
徴としている。

【０００８】これによると、パワー素子のような発熱部
品（４１）には液成分の多い冷媒を当てることで、ドラ
イアウトを防止して十分冷却できる。さらに、パワー素
子等の発熱部品（４１）の冷却により一部の液がガス化
してガス成分割合が多くなるため、この乾き度の大きく
なった二相冷媒では液冷媒が噴霧状になってガス冷媒に
含まれるようになる。そのため、モータコイル等の体格
の大きい部品であっても、その全体に噴霧状の液冷媒を
均一に行き渡わたらせることができる。その結果、モー
タコイル等の部品を均一に冷却することができる。

【０００９】従って、各発熱部品の放熱量特性に対応し
た効率の良い冷却作用を得ることができ、各発熱部品を
それぞれ効率よく良好に冷却できる。特に、請求項３記
載の発明のように、単位面積当たりの放熱量が大きなパ
ワー素子等の発熱部品（４１）を減圧手段（２８）の下
流側で、蒸発器（２６）の上流側に配置し、単位面積当
たりの放熱量が小さなモータ等の発熱部品（２５、６
０）を蒸発器（２６）の下流側に配置すれば、蒸発器
（２６）での冷媒蒸発により二相冷媒の乾き度が一層小
さくなって、液冷媒がより均一な噴霧状になるので、モ
ータコイル等の体格の大きい部品全体に噴霧状の液冷媒
をさらに均一に行き渡わたらせることができる。

【００１０】また、請求項４記載の発明では、冷凍サイ
クル低圧側の冷媒を吸入ポート（２１ａ）から吸入し中
間圧力まで圧縮する低段側圧縮部（２１ｂ）と、中間圧
力まで圧縮されたガス冷媒とガスインジェクションポー
ト（２１ｃ）から流入するガス冷媒の混合ガスを吐出圧
力まで圧縮し吐出ポート（２１ｄ）から吐出する高段側
圧縮部（２１ｅ）とを有する圧縮機（２１）を備えたガ
スインジェクション式の冷凍サイクルにおいて、凝縮器
（２２）で凝縮した高圧の液冷媒を中間圧力まで減圧す
る第１減圧手段（２３）と、この中間圧力の冷媒の気液
を分離する気液分離器（２９）との間の冷媒流路に複数
の発熱部品（４１、２５、６０）を直列に配置し、この
複数の発熱部品のうち、単位面積当たりの放熱量が大き
な発熱部品（４１）を冷媒流れの上流側に配置し、単位
面積当たりの放熱量が小さな発熱部品（２５、６０）を
冷媒流れの下流側に配置したことを特徴としている。

【００１１】これによると、請求項１記載の発明の作用
効果に加えて、中間圧力冷媒により発熱部品の冷却を行
うから、発熱部品の冷却温度を中間圧力の設定により空
調用蒸発器（２６）での冷却温度とは独立に設定できる
という効果が得られる。また、ガスインジェクションに
より圧縮機（２１）の駆動動力を低減し、消費電力を低
減できる。

【００１２】なお、上記各手段および特許請求の範囲に
記載の各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形
態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。 （第１実施形態）図１は第１実施形態を示すもので、本
発明を電気自動車（ＥＶ）、あるいはハイブリッド車
（ＨＶ）の空調用冷凍サイクル装置に適用したものであ
る。１は車両用空調用ユニットであり、その空調ダクト
２は、車室内に空調空気を導く空調用通路を構成してい
る。空調ダクト２の一端側に内外気を吸入する吸入口
４、５が設けられている。内気吸入口４と外気吸入口５
は内外気切替ドア６により切り替え開閉される。

【００１４】上記吸入口４、５に隣接して、空調ダクト
２内に空気を送風する送風機３が設置されており、この
送風機３はモータ３ａとこのモータ３ａにより駆動され
る遠心ファン３ｂとにより構成されている。一方、空調
ダクト２の他端側には車室内へ通ずる複数の吹出口７、
８、９が配置されている。これらの吹出口７、８、９は
モード切替ドア１０、１１、１２によりそれぞれ開閉さ
れて、フェイス、フット、デフロスタ等の吹出モードを
設定するようになっている。

【００１５】また、送風機３より空気下流側における空
調ダクト２内には冷凍サイクルの蒸発器２６が設けられ
ている。この蒸発器２６では、冷凍サイクルの冷媒が空
調ダクト２内の空気から吸熱して蒸発することより空気
を冷却する。冷凍サイクルは上記蒸発器２６の他に以下
の機器から構成されている。圧縮機２１は冷媒を吸入
し、圧縮、吐出するものであり、凝縮器２２はこの圧縮
機２１からの高圧冷媒を外気と熱交換して冷却し、凝縮
させる。膨張弁２３は凝縮器２２で凝縮した高圧冷媒を
低圧まで減圧する減圧手段である。そして、膨張弁２３
の下流側の低圧冷媒流路には、車両走行モータ制御用の
電子機器（インバータ）のパワー素子４１を冷却する冷
却器２４および走行用モータ２５を直列に配置してい
る。

【００１６】ここで、モータ制御用の電子機器（インバ
ータ）のパワー素子４１は、前述した通り単位面積当た
りの放熱量が大きな発熱部品であって、冷媒流れの上流
側に配置している。一方、走行用モータ２５は単位面積
当たりの放熱量が小さな電気部品であって、冷媒流れの
下流側に配置している。走行用モータ２５の下流側は蒸
発器２６に接続され、蒸発器２６の下流側にアキューム
レータ２７が接続されている。アキュームレータ２７は
蒸発器２６から流出した冷媒の気液分離を行うと共に液
冷媒を溜める機能を果たす。

【００１７】ところで、上記圧縮機２１は電動式圧縮機
であって、モータを一体にケース内に内蔵し、このモー
タにより駆動されて冷媒の吸入、圧縮、吐出を行う。ま
た、冷媒圧縮機２１のモータにはインバータ３１により
交流電圧が印加され、このインバータ３１により交流電
圧の周波数を調整することによってモータ回転速度を連
続的に変化させるようになっている。このインバータ３
１には車載バッテリ３２からの直流電圧が印加される。

【００１８】図２は冷却器２４の具体的構造を例示する
もので、パワー素子４１の冷却プレート４１ｂが冷却器
２４の冷却面２４ａに接するよう取り付けられている。
冷却器２４はアルミニウム等の熱伝導性に優れた金属か
らなり、その内部には複数の冷媒通路２４ｂが並列に形
成され、冷媒は入口２４ｃから冷却器２４内に流入し、
複数の冷媒通路２４ｂを並列に通過して出口２４ｄから
流出する。一方、パワー素子４１の素子部４１ａの熱は
冷却プレート４１ｂに伝えられ、冷却器２４の冷却面２
４ａより内部を流れる冷媒に放熱する構成となってい
る。

【００１９】図３は走行用モータ２５の具体的構造を例
示するもので、ハウジング５１、シャフト５２、ロータ
コイル５３、ステータコイル５４等で構成されている。
モータハウジング５１には冷却器２４を通過した冷媒が
流入する流入口５５ａ、流出口５５ｂが設けられてお
り、モータハウジング５１内部に冷媒が流れる構造とな
っている。従って、モータハウジング５１それ自身が冷
媒通路を構成している。

【００２０】次に、上記構成において作動を説明する。
圧縮機２１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、凝縮
器２２で凝縮、液化する。凝縮器２２から流出した高圧
の液冷媒は、膨張弁２３で低圧圧力まで減圧されて、気
液二相状態となる。この低圧冷媒は最初に車両走行用の
電子機器のパワー素子４１を冷却する冷却器２４に流入
する。

【００２１】冷却器２４は第２図に示すようにパワー素
子４１の冷却プレート４１ｂが冷却器２４の冷却面２４
ａに接するよう取り付けられているので、パワー素子４
１の素子部４１ａの熱を冷却プレート４１ｂを介して、
冷却器２４の冷媒通路２４ｂを通過する冷媒中に放熱す
ることができる。ここで、冷却器２４には冷媒は気液二
相状態で流入するが、低圧まで減圧された直後の冷媒で
あるため、乾き度は小さく（約０．３）、液冷媒成分が
多い。よって、パワー素子４１のように単位面積当たり
の放熱量が大きな発熱部品の冷却を行っても、冷却器２
４内の液冷媒成分が不足することはない。そのため、パ
ワー素子４１の冷却プレート４１ｂがドライアウトによ
る冷却不足となることはない。

【００２２】そして、冷却器２４を出た冷媒はモータ２
５のハウジング５１内に流入する。このモータハウジン
グ５１には流入口５５ａから冷媒が流入し、内部を通過
した後、流出口５５ｂから冷媒が流出する。ここで、流
入口５５ａから流入した冷媒はロータコイル５３とステ
ータコイル５４の間を流れながら、両コイル５３、５４
全体の表面から冷却を行う。

【００２３】また、モータ２５に流入する冷媒は冷却器
２４でパワー素子４１を冷却することにより、液冷媒が
蒸発し、ガス化するので、冷媒の乾き度が約０．５程度
に大きくなっている。よって、冷媒中の液相成分とガス
相成分との体積比でみれば、ほとんどがガス成分とな
り、液冷媒は噴霧状となりガス冷媒とともにハウジング
５１内通路を均一に分布して流れる。

【００２４】従って、ハウジング５１内の発熱源である
両コイル５３、５４に対して液冷媒を均一に接触させる
ことができる。その結果、両コイル５３、５４を均一に
冷却することができる。そして、モータ２５を出た冷媒
は蒸発器２６に流入し、送風機３から送られた空気から
吸熱して蒸発、ガス化する。このガス化した冷媒はアキ
ュームレータ２７を通り圧縮機１に再度吸入される。蒸
発器２６で冷却された空気は車室内へ吹出して車室内を
冷房する。

【００２５】以上の作動により、低圧冷媒の冷媒上流側
（すなわち、乾き度が小さい側）にパワー素子４１のよ
うな単位面積当たりの放熱量が大きな発熱部品を配置
し、冷媒下流側（乾き度が大きい側）にモータ２５のよ
うな単位面積当たりの放熱量は小さいが広範囲な冷却が
必要な発熱部品を配置して、パワー素子４１とモータ２
５の冷却を行っているため、パワー素子４１には液成分
の多い冷媒を当てることで、冷却器２４でのドライアウ
ト現象を発生することがなく、パワー素子４１の冷却不
足を防止できる。

【００２６】さらに、パワー素子４１の冷却により一部
の液がガス化するため、ガス割合の多い二相冷媒でモー
タ２５を冷却することになる。そのため、液冷媒が噴霧
状となり、モータ２５内部のコイル全体に液冷媒が行き
渡るため、コイル５３、５４の均一な冷却が可能とな
る。従って、各発熱部品の発熱特性に応じた効率のよい
冷却が可能となる。

【００２７】（第２実施形態）図４は第２実施形態であ
り、図１の第１実施形態に対して、モータ２５と蒸発器
２６の冷媒流れに対する接続順序を変更したものであ
る。すなわち、第２実施形態では、蒸発器２６の下流側
にモータ２５を接続して、低圧冷媒が蒸発器２６で空調
空気の冷却を行ってからモータ２５の冷却を行うように
している。そのため、モータ２５に流入する冷媒の乾き
度が第１実施形態よりもさらに大きく（約０．７５）な
る。これにより、液冷媒はより均一な噴霧流となって、
モータ２５内を流れるようになり、より一層、コイルの
冷却性能を向上することができる。

【００２８】（第３実施形態）図５、６は第３実施形態
であり、車両に搭載される発熱部品のうちで、上記モー
タ２５の代わりに電池ユニット６０を冷媒で冷却するよ
うにしたものである。電池ユニット６０は、６角形状の
３組のケース６２ａ、６２ｂ、６２ｃを有し、この３組
の各ケース６２ａ〜６２ｃの中にそれぞれ円柱状の単電
池６１を７個づつ組み込み、この３組のケース６２ａ〜
６２ｃを１つの電池ユニット６０として一体に連結して
いる。

【００２９】そして、各ケース６２ａ〜６２ｃの上面部
にはコネクタ６３を配置し、このコネクタ６３の間を電
力線６４で電気的に接続して、各ケース６２内の単電池
６１群を直列に電気接続している。また、３組のケース
６２ａ〜６２ｃのうち、図示左側のケース６２ａの下部
に冷媒入口６５ａを設け、また、図示左側のケース６２
ａ内部空間と中央のケース６２ｂ内部空間との間を、こ
の両ケース６２ａ、６２ｂの上部に配置した連通継手部
６５ｂにより連通させている。そして、中央のケース６
２ｂ内部空間と図示右側のケース６２ｃ内部空間との間
を、この両ケース６２ｂ、６２ｃの下部に配置した連通
継手部６５ｃにより連通させている。さらに、図示右側
のケース６２ｃの上部に冷媒出口６５ｄが配置してあ
る。

【００３０】電池ユニット６０もモータ２５と同様、電
子機器のパワー素子４１に比べて広い面積での冷却が必
要となり、全体的に均一な冷却が要求される。そこで、
電池ユニット６０は電子機器のパワー素子４１を冷却す
る冷却器２４の下流側に配置する。第３実施形態による
と、冷媒は入口６５ａよりケース６２ａ内に流入し、図
５の矢印に示すように、単電池６１とケース６２ａ〜６
２ｃとの間、および単電池６１同士の間を流れ、単電池
６１の表面から熱を奪い冷却する。冷媒は、連通継手部
６５ｂ、６５ｃを通過して順次、各ケース６２ａ〜６２
ｃ内を蛇行状に通過した後に、冷媒出口６５ｄより流出
する。

【００３１】従って、電子機器のパワー素子４１と電池
ユニット６０とを冷却する場合でも、モータ２５を冷却
する場合と同様、電子機器のパワー素子４１を乾き度の
小さい（液成分が多い）冷媒で冷却し、その後に、パワ
ー素子４１の冷却で乾き度が大きくなった（ガス成分が
多い）冷媒で、電池ユニット６０を冷却することで、電
池ユニット６０を均一に効率よく冷却することが可能と
なる。

【００３２】（第４実施形態）図７は第４実施形態であ
り、ガスインジェクションサイクルの中間圧力でパワー
素子４１とモータ２５の冷却を行うシステムである。図
７において、圧縮機２１は、冷凍サイクル低圧側の冷媒
を吸入ポート２１ａから吸入し中間圧力まで圧縮する低
段側圧縮部２１ｂと、中間圧力まで圧縮されたガス冷媒
とガスインジェクションポート２１ｃから流入するガス
冷媒の混合ガスを吐出圧力まで圧縮し吐出ポート２１ｄ
から吐出する高段側圧縮部２１ｅとを有するものであ
る。

【００３３】この圧縮機２１から吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、凝縮器２２で凝縮、液化する。凝縮器２２
から流出した高圧の液冷媒は、高圧側膨張弁（第１減圧
手段）２３で一旦、中間圧力まで減圧され、気液二相状
態となる。この中間圧の気液二相冷媒は最初に冷却器２
４に流入して、車両走行用電子機器のパワー素子４１を
冷却する。

【００３４】この冷却器２４にて、パワー素子４１を冷
却し乾き度が増した冷媒は、次にモータ２５内に流入
し、コイル５３、５４の冷却を行う。モータ２５から出
た二相冷媒は気液分離器２９に流入し気液分離され、ガ
ス冷媒は、インジェクション通路２１ｆを通り圧縮機１
のインジェクションポート２１ｃから圧縮過程の途中に
吸入される。一方、気液分離された液冷媒は、低圧側膨
張弁（第２減圧手段）２８で再び低圧圧力まで減圧さ
れ、蒸発器２６に流入し、送風機３から送られた空気か
ら吸熱して蒸発し、ガス化する。その後、ガス冷媒は圧
縮機１に再度吸入される。低圧側膨張弁２８は蒸発器２
６の出口冷媒の過熱度制御を行う温度式膨張弁である。

【００３５】従って、第４実施形態のシステムにおいて
も、図１の第１実施形態と同様に、乾き度が小さな冷媒
でパワー素子４１を冷却し、乾き度の大きな冷媒でモー
タ２５を冷却することで、放熱特性の異なる発熱部品を
ともに効率的に冷却できる。また、この第４実施形態の
システムでは、パワー素子４１、モータ２５を中間圧力
で冷却するため、空調用の蒸発器２６での冷媒蒸発温度
とは別に発熱部品の冷却に適した冷却温度を独立に設定
することができる。さらに、パワー素子４１、モータ２
５を冷却することにより発生したガスはガスインジェク
ションにより圧縮機２１の圧縮過程に戻されるため、圧
縮機２１の平均吸入圧が上昇して圧縮比を低減できるの
で、圧縮機２１の駆動動力（消費電力）を低減できる。

【００３６】なお、図８は第４実施形態の冷凍サイクル
のモリエル線図であり、図中、Ｇ１は吸入ポート２１ａ
から吸入される吸入冷媒量で、Ｇｉｎはインジェクショ
ン通路２１ｆからインジェクションされるガスインジェ
クション量である。 （他の実施形態）なお、上記の実施形態では、説明の簡
略化のために、冷房作用のみを果たす冷凍サイクルにつ
いて説明したが、圧縮機２１の吐出冷媒ガスの流れ方向
を四方弁を用いて、室内熱交換器２６と室外熱交換器２
２への冷媒流れ方向を逆転することにより、夏期の冷房
作用と冬期の暖房作用を切り替えることが可能なヒート
ポンプサイクルにも本発明を適用できることはもちろん
である。

【００３７】また、上記の実施形態では、冷却器２４、
モータ２５および電池ユニット６０を冷凍サイクルの低
圧側、または中間圧の冷媒流路に配置しているが、冷凍
サイクルの高圧側の凝縮液冷媒が流れる冷媒流路に冷却
器２４、モータ２５および電池ユニット６０を配置し
て、本発明を実施することも可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態を示す全体システム図で
ある。

【図２】（ａ）は図１の冷却器２４の斜視図、（ｂ）は
同冷却器２４の断面図である。

【図３】図１のモータ２５の断面図である。

【図４】本発明の第２実施形態を示す全体システム図で
ある。

【図５】本発明の第３実施形態を示す車載電池ユニット
の縦断面図である。

【図６】図５の車載電池ユニットの横断面図である。

【図７】本発明の第４実施形態を示す全体システム図で
ある。

【図８】第４実施形態の冷凍サイクルのモリエル線図で
ある。

【符号の説明】

２１…圧縮機、２２…凝縮器、２３、２８…膨張弁、２
４…パワー素子用冷却器、２５…走行用モータ、２６…
蒸発器、４１…電子機器のパワー素子、６０…電池ユニ
ット。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機（２１）、凝縮器（２２）、減圧
   手段（２３、２８）および蒸発器（２６）を少なくとも
   備え、サイクル内の冷媒で複数の発熱部品（４１、２
   ５、６０）を冷却する冷凍サイクル装置において、 前記複数の発熱部品（４１、２５、６０）をサイクル内
   の冷媒流れに対し直列に配置するとともに、 前記複数の発熱部品のうち、単位面積当たりの放熱量が
   大きな発熱部品（４１）を冷媒流れの上流側に配置し、
   単位面積当たりの放熱量が小さな発熱部品（２５、６
   ０）を冷媒流れの下流側に配置したことを特徴とする冷
   凍サイクル装置。
2. 【請求項２】 前記複数の発熱部品（４１、２５、６
   ０）は前記減圧手段（２３、２８）の下流側の低圧側冷
   媒流路に配置されていることを特徴とする請求項１に記
   載の冷凍サイクル装置。
3. 【請求項３】 前記単位面積当たりの放熱量が大きな発
   熱部品（４１）は前記減圧手段（２３、２８）の下流側
   で、前記蒸発器（２６）の上流側に配置され、 前記単位面積当たりの放熱量が小さな発熱部品（２５、
   ６０）は前記蒸発器（２６）の下流側に配置されている
   ことを特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル装置。
4. 【請求項４】 冷凍サイクル低圧側の冷媒を吸入ポート
   （２１ａ）から吸入し中間圧力まで圧縮する低段側圧縮
   部（２１ｂ）と、前記中間圧力まで圧縮されたガス冷媒
   とガスインジェクションポート（２１ｃ）から流入する
   ガス冷媒の混合ガスを吐出圧力まで圧縮し吐出ポート
   （２１ｄ）から吐出する高段側圧縮部（２１ｅ）とを有
   する圧縮機（２１）と、 この圧縮機（２１）の吐出ポート（２１ｄ）から吐出さ
   れた高圧冷媒を凝縮、液化する凝縮器（２２）と、 この凝縮器（２２）で凝縮した高圧の液冷媒を中間圧力
   まで減圧する第１減圧手段（２３）と、 この中間圧力の冷媒の気液を分離する気液分離器（２
   ９）と、 この気液分離器（２９）で分離された液冷媒を低圧まで
   減圧する第２減圧手段（２８）と、 この第２減圧手段（２８）で減圧された低圧冷媒を蒸
   発、ガス化する蒸発器（２６）と、 前記気液分離器（２９）から分離されたガス冷媒を前記
   ガスインジェクションポート（２１ｃ）に導くガスイン
   ジェクション通路（２１ｆ）とを備え、 前記第１減圧手段（２３）と前記気液分離器（２９）と
   の間の冷媒流路に複数の発熱部品（４１、２５、６０）
   を直列に配置するとともに、 この複数の発熱部品のうち、単位面積当たりの放熱量が
   大きな発熱部品（４１）を冷媒流れの上流側に配置し、
   単位面積当たりの放熱量が小さな発熱部品（２５、６
   ０）を冷媒流れの下流側に配置したことを特徴とする冷
   凍サイクル装置。
5. 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれか１つに記載
   の冷凍サイクル装置は車両空調用の冷凍サイクル装置で
   あり、 前記単位面積当たりの放熱量が大きな発熱部品は車載電
   子機器のパワー素子（４１）であり、 前記単位面積当たりの放熱量が小さな発熱部品は走行用
   モータ（２５）であることを特徴とする冷凍サイクル装
   置。
6. 【請求項６】 請求項１ないし４のいずれか１つに記載
   の冷凍サイクル装置は車両空調用の冷凍サイクル装置で
   あり、 前記単位面積当たりの放熱量が大きな発熱部品は車載電
   子機器のパワー素子（４１）であり、 前記単位面積当たりの放熱量が小さな発熱部品は車載電
   池（６０）であることを特徴とする冷凍サイクル装置。