JPH1150142A - 降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法 - Google Patents
降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法Info
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- JPH1150142A JPH1150142A JP9201452A JP20145297A JPH1150142A JP H1150142 A JPH1150142 A JP H1150142A JP 9201452 A JP9201452 A JP 9201452A JP 20145297 A JP20145297 A JP 20145297A JP H1150142 A JPH1150142 A JP H1150142A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延のままで、降伏強さが７０〜１２０
Ｎ／ｍｍ2 という極めて低い降伏強さを有する構造用熱
延鋼材の製造方法を提供する。 【構成】Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：0.05wt％以下、M
n：0.25wt％以下、 Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.005 w
t％以下を含み、かつTi：0.02〜0.10wt％、 Nb：0.02
〜0.10wt％およびＶ：0.01〜0.10wt％のうちから選ばれ
るいずれか１種または２種以上を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼素材を、1100〜1270
℃に加熱し、仕上がり温度1100〜950 ℃で熱間圧延す
る。
Ｎ／ｍｍ2 という極めて低い降伏強さを有する構造用熱
延鋼材の製造方法を提供する。 【構成】Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：0.05wt％以下、M
n：0.25wt％以下、 Al：0.10wt％以下、Ｎ：0.005 w
t％以下を含み、かつTi：0.02〜0.10wt％、 Nb：0.02
〜0.10wt％およびＶ：0.01〜0.10wt％のうちから選ばれ
るいずれか１種または２種以上を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼素材を、1100〜1270
℃に加熱し、仕上がり温度1100〜950 ℃で熱間圧延す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築、土木用の鋼
管や一般の構造材などの用途に用いて好適な降伏強さが
低い構造用熱延鋼材の製造方法に関するものである。
管や一般の構造材などの用途に用いて好適な降伏強さが
低い構造用熱延鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築、土木用の鋼管、カラムなどの素材
として用いられる鋼材のうち、特に良好な加工性が要求
される場合や、あるいは耐震構造の建築構造物に用いら
れる場合などには、降伏強さが低い構造用鋼材が必要と
なる。ところで、このような降伏強さが低い材料とし
て、従来から添加元素を極力低減した高純度の純鉄が使
用されているものの、鋼中のＣ，Ｎなど微量の残留元素
が転位の移動を妨げ、降伏応力を十分に低くすることが
できないという問題点があった。これに対処するため
に、特開平５−320763号公報、特開平５−214442号公
報、特開平８−157947号公報では、Ti，Nb，Ｖ等の、Ｃ
やＮとの間に金属間化合物を生成する元素を適量添加す
ることにより、固溶Ｃ，Ｎを固定し、降伏応力を低くす
る方法が提案されている。
として用いられる鋼材のうち、特に良好な加工性が要求
される場合や、あるいは耐震構造の建築構造物に用いら
れる場合などには、降伏強さが低い構造用鋼材が必要と
なる。ところで、このような降伏強さが低い材料とし
て、従来から添加元素を極力低減した高純度の純鉄が使
用されているものの、鋼中のＣ，Ｎなど微量の残留元素
が転位の移動を妨げ、降伏応力を十分に低くすることが
できないという問題点があった。これに対処するため
に、特開平５−320763号公報、特開平５−214442号公
報、特開平８−157947号公報では、Ti，Nb，Ｖ等の、Ｃ
やＮとの間に金属間化合物を生成する元素を適量添加す
ることにより、固溶Ｃ，Ｎを固定し、降伏応力を低くす
る方法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の既知技術においては、全て、制御圧延を施したうえ
で、圧延後熱処理を施す必要があり、製造工程が複雑な
ために、生産性が低く、コスト的にも不利であるという
問題があった。そこで、本発明の目的は、従来技術が抱
えていた上記問題を解決することにあり、従来法による
ものと同等以下の低降伏強さを有しながら、より単純な
製造工程を適用して、低コスト化をはかることができる
構造用熱延鋼材の製造方法を提供することにある。本発
明の具体的な目的は、熱間圧延のままで、降伏強さ（0.
2 ％耐力）が７０〜１２０Ｎ／ｍｍ2 を有する板厚６〜
５０ｍｍの熱延鋼板を得るための構造用熱延鋼材の製造
方法を提供することにある。
の既知技術においては、全て、制御圧延を施したうえ
で、圧延後熱処理を施す必要があり、製造工程が複雑な
ために、生産性が低く、コスト的にも不利であるという
問題があった。そこで、本発明の目的は、従来技術が抱
えていた上記問題を解決することにあり、従来法による
ものと同等以下の低降伏強さを有しながら、より単純な
製造工程を適用して、低コスト化をはかることができる
構造用熱延鋼材の製造方法を提供することにある。本発
明の具体的な目的は、熱間圧延のままで、降伏強さ（0.
2 ％耐力）が７０〜１２０Ｎ／ｍｍ2 を有する板厚６〜
５０ｍｍの熱延鋼板を得るための構造用熱延鋼材の製造
方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
目的を達成すべく、幾多の実験と検討を重ねた結果、極
低Ｃをベースとした鋼にTi，Nb，Ｖを添加した鋼素材を
用いて、熱間圧延条件を適正に制御することにより、所
期の目的が達成できるとの知見を得て、本発明を完成す
るに到った。
目的を達成すべく、幾多の実験と検討を重ねた結果、極
低Ｃをベースとした鋼にTi，Nb，Ｖを添加した鋼素材を
用いて、熱間圧延条件を適正に制御することにより、所
期の目的が達成できるとの知見を得て、本発明を完成す
るに到った。
【０００５】すなわち、本発明は、Ｃ：0.005 wt％以
下、 Si：0.05wt％以下、Mn：0.25wt％以下、 Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.005 wt％以下を含み、かつTi：0.
02〜0.10wt％、 Nb：0.02〜0.10wt％およびＶ：0.01〜
0.10wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以
上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる組
成の鋼素材を、1100〜1270℃に加熱し、仕上がり温度11
00〜950 ℃で熱間圧延することを特徴とする降伏強さが
低い構造用熱延鋼材の製造方法である。
下、 Si：0.05wt％以下、Mn：0.25wt％以下、 Al：
0.10wt％以下、Ｎ：0.005 wt％以下を含み、かつTi：0.
02〜0.10wt％、 Nb：0.02〜0.10wt％およびＶ：0.01〜
0.10wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以
上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる組
成の鋼素材を、1100〜1270℃に加熱し、仕上がり温度11
00〜950 ℃で熱間圧延することを特徴とする降伏強さが
低い構造用熱延鋼材の製造方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】次に、本発明において、化学成分
組成および製造条件などを前記の範囲に限定した理由に
ついて述べる。 Ｃ：0.005 wt％以下 Ｃは、鋼中に固溶状態で存在すると、転位を固着し降伏
強さを高めるので、極微量とする必要がある。この影響
は0.005 wt％を超えると顕著にあらわれるので、0.005
wt％以下に制限する。
組成および製造条件などを前記の範囲に限定した理由に
ついて述べる。 Ｃ：0.005 wt％以下 Ｃは、鋼中に固溶状態で存在すると、転位を固着し降伏
強さを高めるので、極微量とする必要がある。この影響
は0.005 wt％を超えると顕著にあらわれるので、0.005
wt％以下に制限する。
【０００７】Si：0.05wt％以下 Siは、固溶強化作用により降伏強さを増大させる元素で
あり、極力低下することが必要である。このようなSiの
影響は0.05wt％を超えた場合に顕著になるので、0.05wt
％以下に制限する。
あり、極力低下することが必要である。このようなSiの
影響は0.05wt％を超えた場合に顕著になるので、0.05wt
％以下に制限する。
【０００８】Mn：0.25wt％以下 Mnも、Siと同様に、固溶強化作用により降伏強さを増大
させる元素であり、極力低下することが必要である。こ
のようなMnの影響は0.25wt％を超えた場合に顕著になる
ので、0.25wt％以下に制限する。
させる元素であり、極力低下することが必要である。こ
のようなMnの影響は0.25wt％を超えた場合に顕著になる
ので、0.25wt％以下に制限する。
【０００９】Al：0.10wt％以下 Alは、鋼の脱酸に必要な元素であるが、0.10wt％を超え
て多量に添加すると結晶粒径の微細化をもたらし、降伏
強さを確保するうえで不利となる。このため、Alの含有
量は、0.10wt％以下とする。
て多量に添加すると結晶粒径の微細化をもたらし、降伏
強さを確保するうえで不利となる。このため、Alの含有
量は、0.10wt％以下とする。
【００１０】Ｎ：0.005 wt％以下 Ｎは、Ｃと同様に、鋼中に固溶状態で存在すると、転位
を固着し降伏強さを高めるので、極微量とする必要があ
る。この影響は0.005 wt％を超えると顕著にあらわれる
ので、0.005 wt％以下に制限する。
を固着し降伏強さを高めるので、極微量とする必要があ
る。この影響は0.005 wt％を超えると顕著にあらわれる
ので、0.005 wt％以下に制限する。
【００１１】Ti：0.02〜0.10wt％、Nb：0.02〜0.10wt
％、Ｖ：0.01〜0.10wt％ Ti、NbおよびＶは、ＣやＮとの間で金属間化合物を形成
させるために必要な元素であるが、添加量が過多になる
と、経済的でないばかりか、析出物の粗大化による鋼の
靱性劣化を招くので好ましくない。このため、それぞれ
上記の、添加効果があらわれ始める量を下限とし、悪影
響が出る量を上限とする。なお、これらTi，Nb，Ｖは単
独添加のほか、複合添加することも可能であり、その際
の効果も単独に添加した場合と変わらない。
％、Ｖ：0.01〜0.10wt％ Ti、NbおよびＶは、ＣやＮとの間で金属間化合物を形成
させるために必要な元素であるが、添加量が過多になる
と、経済的でないばかりか、析出物の粗大化による鋼の
靱性劣化を招くので好ましくない。このため、それぞれ
上記の、添加効果があらわれ始める量を下限とし、悪影
響が出る量を上限とする。なお、これらTi，Nb，Ｖは単
独添加のほか、複合添加することも可能であり、その際
の効果も単独に添加した場合と変わらない。
【００１２】次に、本発明における製造条件について説
明する。 ・加熱温度：1100〜1270℃ 熱延鋼材の靱性を高めるためには、高温に加熱し炭化物
を一旦完全に固溶させてから、Ti，Nb，Ｖ等の炭化物を
鋼中に均一かつ微細に分散させることが必要である。ま
た、圧延仕上がり温度を高温域に維持し、初期γ粒径を
十分に大きくし低い降伏応力を得るためにも、高い加熱
温度が必要である。一方、加熱温度があまりに高くなる
と、経済的でないばかりか、極端な結晶粒の粗大化によ
る靱性劣化を招くことになる。したがって、加熱温度は
1100〜1270℃の範囲に限定する。
明する。 ・加熱温度：1100〜1270℃ 熱延鋼材の靱性を高めるためには、高温に加熱し炭化物
を一旦完全に固溶させてから、Ti，Nb，Ｖ等の炭化物を
鋼中に均一かつ微細に分散させることが必要である。ま
た、圧延仕上がり温度を高温域に維持し、初期γ粒径を
十分に大きくし低い降伏応力を得るためにも、高い加熱
温度が必要である。一方、加熱温度があまりに高くなる
と、経済的でないばかりか、極端な結晶粒の粗大化によ
る靱性劣化を招くことになる。したがって、加熱温度は
1100〜1270℃の範囲に限定する。
【００１３】・仕上がり温度：1100〜950 ℃ 従来の製造方法では、制御圧延により、転位を導入し、
圧延後の熱処理により歪みの少ない組織として、低い降
伏応力を得ていた。本発明では、熱間圧延のままで、歪
みの少ない組織を得るということを目指しており、転位
が導入されやすい未再結晶域以下の温度では、圧延を回
避する必要がある。このため、熱間圧延の仕上がり温度
を950 ℃以上とする。しかし、仕上がり温度が1100℃を
超えると、圧延後に鋼板表面にスケールが発生し、製品
にきずとして残るという問題を引き起こす。したがっ
て、その上限温度は1100℃とする。
圧延後の熱処理により歪みの少ない組織として、低い降
伏応力を得ていた。本発明では、熱間圧延のままで、歪
みの少ない組織を得るということを目指しており、転位
が導入されやすい未再結晶域以下の温度では、圧延を回
避する必要がある。このため、熱間圧延の仕上がり温度
を950 ℃以上とする。しかし、仕上がり温度が1100℃を
超えると、圧延後に鋼板表面にスケールが発生し、製品
にきずとして残るという問題を引き起こす。したがっ
て、その上限温度は1100℃とする。
【００１４】
【実施例】表１に示す種々の成分組成の鋼を転炉により
溶製して、ＲＨ脱がス処理を経てスラブとした後、同表
に示す条件で熱間圧延し、各種板厚の熱延鋼板を製造し
た。また、比較のために、熱間圧延後焼鈍を施す工程に
よっても熱延鋼板を製造した。得られた熱延鋼板の中心
から、板厚２０ｍｍ以下の鋼板でＪＩＳ５号試験片、板
厚２０ｍｍ超の鋼板でＪＩＳ４号試験片（板厚１／４の
位置）を採取し、引張試験により材料特性を調査した。
なお、降伏強さは0.2 ％耐力から求めた。その結果を表
１に併せて示す。
溶製して、ＲＨ脱がス処理を経てスラブとした後、同表
に示す条件で熱間圧延し、各種板厚の熱延鋼板を製造し
た。また、比較のために、熱間圧延後焼鈍を施す工程に
よっても熱延鋼板を製造した。得られた熱延鋼板の中心
から、板厚２０ｍｍ以下の鋼板でＪＩＳ５号試験片、板
厚２０ｍｍ超の鋼板でＪＩＳ４号試験片（板厚１／４の
位置）を採取し、引張試験により材料特性を調査した。
なお、降伏強さは0.2 ％耐力から求めた。その結果を表
１に併せて示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】表1 において、鋼No. Ａ１、Ｃ１、Ｄ１は
発明例であり、いずれもその降伏強さは１００Ｎ／ｍｍ
2 以下であり、従来の焼鈍法によるものと比較しても同
等以下の低い降伏強さを有している。これに対して、成
分組成、圧延条件のうちの少なくとも一方が本発明範囲
を外れている、Ａ２，Ｂ１〜Ｂ３，Ｇ１〜Ｊ１は、降伏
強さが高く、焼鈍を施さない場合には１２０Ｎ／ｍｍ2
以下という目標を達成していない。
発明例であり、いずれもその降伏強さは１００Ｎ／ｍｍ
2 以下であり、従来の焼鈍法によるものと比較しても同
等以下の低い降伏強さを有している。これに対して、成
分組成、圧延条件のうちの少なくとも一方が本発明範囲
を外れている、Ａ２，Ｂ１〜Ｂ３，Ｇ１〜Ｊ１は、降伏
強さが高く、焼鈍を施さない場合には１２０Ｎ／ｍｍ2
以下という目標を達成していない。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
Ｃをはじめとする成分を低減するとともに、残留した微
量のＣ，Ｎとの間に金属間化合物を生成する元素を適量
添加し、高温加熱、高温仕上げで熱間圧延を行うとい
う、極めて単純な工程で低降伏強さを達成できるので、
製造コストやリードタイムの低減をはかることが可能と
なり、産業上多大の効果を奏するものである。
Ｃをはじめとする成分を低減するとともに、残留した微
量のＣ，Ｎとの間に金属間化合物を生成する元素を適量
添加し、高温加熱、高温仕上げで熱間圧延を行うとい
う、極めて単純な工程で低降伏強さを達成できるので、
製造コストやリードタイムの低減をはかることが可能と
なり、産業上多大の効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：0.05wt％以下、 Mn：0.25wt％以下、 Al：0.10wt％以下、 Ｎ：0.005 wt％以下を含み、かつ Ti：0.02〜0.10wt％、 Nb：0.02〜0.10wt％および Ｖ：0.01〜0.10wt％のうちから選ばれるいずれか１種ま
たは２種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物
よりなる組成の鋼素材を、1100〜1270℃に加熱し、仕上
がり温度1100〜950 ℃で熱間圧延することを特徴とする
降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9201452A JPH1150142A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9201452A JPH1150142A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150142A true JPH1150142A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16441333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9201452A Pending JPH1150142A (ja) | 1997-07-28 | 1997-07-28 | 降伏強さが低い構造用熱延鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1150142A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2746249A (en) * | 1936-09-14 | 1956-05-22 | Francis R Bichowsky | Spaced wall combustion apparatus |
| JPS6283303A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-16 | Toppan Printing Co Ltd | 酸素発生装置 |
| JPH02118728U (ja) * | 1989-03-14 | 1990-09-25 | ||
| JPH05339131A (ja) * | 1992-04-10 | 1993-12-21 | Yukie Murai | 発毛育毛剤セット |
| JPH09502385A (ja) * | 1993-06-22 | 1997-03-11 | ノッティンガム−スパーク デザイン アソシエイツ，インコーポレイテッド | 計量アセンブリを有する二重チャンバスプレー |
| JP2004035363A (ja) * | 2002-07-05 | 2004-02-05 | Koei:Kk | 酸素発生方法及び酸素発生装置 |
-
1997
- 1997-07-28 JP JP9201452A patent/JPH1150142A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2746249A (en) * | 1936-09-14 | 1956-05-22 | Francis R Bichowsky | Spaced wall combustion apparatus |
| JPS6283303A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-16 | Toppan Printing Co Ltd | 酸素発生装置 |
| JPH02118728U (ja) * | 1989-03-14 | 1990-09-25 | ||
| JPH05339131A (ja) * | 1992-04-10 | 1993-12-21 | Yukie Murai | 発毛育毛剤セット |
| JPH09502385A (ja) * | 1993-06-22 | 1997-03-11 | ノッティンガム−スパーク デザイン アソシエイツ，インコーポレイテッド | 計量アセンブリを有する二重チャンバスプレー |
| JP2004035363A (ja) * | 2002-07-05 | 2004-02-05 | Koei:Kk | 酸素発生方法及び酸素発生装置 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| JPN5014009062; ＬＵＯ ＹＯＮＧＬＡＮ: 'ＰＲＥＰＡＲＡＴＩＯＮ ＯＦ ＭＮＯ２ ＮＡＮＯＰＡＲＴＩＣＬＥＳ ＢＹ ＤＩＲＥＣＴＬＹ ＭＩＸＩＮＧ ＰＯＴＡＳＳＩＵＭ ＰＥＲＭＡＮＧＡＮＡＴＥ 以下備考' ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ ＬＥＴＴＥＲＳ Ｖ６１ Ｎ８-９, 20070312, Ｐ１８９３-１８９５, ＮＯＲＴＨ-ＨＯＬＬＡＮＤ ＰＵＢＬＩＳＨＩＮＧ ＣＯＭＰＡＮＹ * |
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