JPH1150143A - 加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH1150143A JPH1150143A JP20297297A JP20297297A JPH1150143A JP H1150143 A JPH1150143 A JP H1150143A JP 20297297 A JP20297297 A JP 20297297A JP 20297297 A JP20297297 A JP 20297297A JP H1150143 A JPH1150143 A JP H1150143A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 良好な伸びを示す加工性に優れる２相ステン
レス鋼を安価に製造する技術を提案すること。 【解決手段】 熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程におい
て、鋼をフェライト単相域になる温度まで加熱した後、
オーステナイト相が析出する温度域まで放冷または強制
冷却し、その温度域にて熱間加工を開始する、加工性に
優れる２相ステンレス鋼の製造方法。
レス鋼を安価に製造する技術を提案すること。 【解決手段】 熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程におい
て、鋼をフェライト単相域になる温度まで加熱した後、
オーステナイト相が析出する温度域まで放冷または強制
冷却し、その温度域にて熱間加工を開始する、加工性に
優れる２相ステンレス鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性に優れた２
相ステンレス鋼の製造方法に関し、特に良好な伸びを示
す２相ステンレス鋼帯・板の製造方法について提案す
る。
相ステンレス鋼の製造方法に関し、特に良好な伸びを示
す２相ステンレス鋼帯・板の製造方法について提案す
る。
【０００２】
【従来の技術】２相ステンレス鋼板は、優れた耐食性と
高い強度を有することから、各種の化学工業用の装置
や、機器などとして用いられている。ところが、かかる
２相ステンレス鋼は、伸びがＳＵＳ−３０４に代表され
るオーステナイト系ステンレス鋼に比べると低く、その
ために、プレス加工が制限されるという問題点があっ
た。
高い強度を有することから、各種の化学工業用の装置
や、機器などとして用いられている。ところが、かかる
２相ステンレス鋼は、伸びがＳＵＳ−３０４に代表され
るオーステナイト系ステンレス鋼に比べると低く、その
ために、プレス加工が制限されるという問題点があっ
た。
【０００３】この点に関し、２相ステンレス鋼の加工性
を向上させるために、従来、特公昭６０−５９０１７号
公報では、焼鈍温度(T−100)℃以上（T:フェライト単相
となる温度）で熱延板焼鈍を行い、冷延後、焼鈍温度10
00〜（Ｔ-150）℃の領域で冷延板焼鈍を行うことによ
り、加工性に優れる２相ステンレス鋼を製造する方法を
提案している。
を向上させるために、従来、特公昭６０−５９０１７号
公報では、焼鈍温度(T−100)℃以上（T:フェライト単相
となる温度）で熱延板焼鈍を行い、冷延後、焼鈍温度10
00〜（Ｔ-150）℃の領域で冷延板焼鈍を行うことによ
り、加工性に優れる２相ステンレス鋼を製造する方法を
提案している。
【０００４】また、特公平８−４１５９４号公報では、
熱間圧延での圧延開始温度、終了温度、パス間時間、パ
ス数および圧下率を規定し、さらに熱延板焼鈍温度、冷
延板焼鈍温度を規定することにより、加工性に優れる２
相ステンレス鋼を製造する方法を提案している。
熱間圧延での圧延開始温度、終了温度、パス間時間、パ
ス数および圧下率を規定し、さらに熱延板焼鈍温度、冷
延板焼鈍温度を規定することにより、加工性に優れる２
相ステンレス鋼を製造する方法を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
製造方法については、前者の場合、熱延板焼鈍を（Ｔ−
100 ）℃以上（Ｔ：フェライト単相となる温度）と高温
で行うため熱延板が加熱炉内で軟化し、破断、そして操
業がストップするといった危険性を持っているという問
題点がある。一方、後者の場合にあっては、加熱時、熱
延開始時のフェライト、オーステナイト相比について言
及なされておらず、またこの方法によって製造された２
相ステンレス鋼板の伸び特性は、原因は定かではない
が、ばらつきが大きいという問題点があった。
製造方法については、前者の場合、熱延板焼鈍を（Ｔ−
100 ）℃以上（Ｔ：フェライト単相となる温度）と高温
で行うため熱延板が加熱炉内で軟化し、破断、そして操
業がストップするといった危険性を持っているという問
題点がある。一方、後者の場合にあっては、加熱時、熱
延開始時のフェライト、オーステナイト相比について言
及なされておらず、またこの方法によって製造された２
相ステンレス鋼板の伸び特性は、原因は定かではない
が、ばらつきが大きいという問題点があった。
【０００６】本発明の目的は、良好な伸びを示す加工性
に優れる２相ステンレス鋼を安価に製造する技術を提案
することにある。本発明の他の目的は、プレス成形する
ときに多く見られるプレス破断がなく、より複雑なプレ
スも可能になる加工性に優れる２相ステンレス鋼を得る
ための有利な製造方法を提案することにある。
に優れる２相ステンレス鋼を安価に製造する技術を提案
することにある。本発明の他の目的は、プレス成形する
ときに多く見られるプレス破断がなく、より複雑なプレ
スも可能になる加工性に優れる２相ステンレス鋼を得る
ための有利な製造方法を提案することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】２相ステンレス鋼の加工
性を向上させるための従来技術は、いずれも熱間圧延条
件やその後の焼鈍条件に着目した技術である。このこと
に関し、鋭意研究した結果、発明者らは、熱間圧延また
は鍛造前の、鋼スラブの組織をコントロールすることに
より、加工性（常温での伸び）に優れる２相ステンレス
鋼の製造が可能になるとの知見を得て、本発明を開発す
るに至った。
性を向上させるための従来技術は、いずれも熱間圧延条
件やその後の焼鈍条件に着目した技術である。このこと
に関し、鋭意研究した結果、発明者らは、熱間圧延また
は鍛造前の、鋼スラブの組織をコントロールすることに
より、加工性（常温での伸び）に優れる２相ステンレス
鋼の製造が可能になるとの知見を得て、本発明を開発す
るに至った。
【０００８】すなわち本発明は、オーステナイトおよび
フェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造する
に際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、鋼
をフェライト単相域になる温度まで加熱した後、オース
テナイト相が析出する温度域まで放冷または強制冷却
し、その温度域にて熱間加工を開始することを特徴とす
る加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法である。
フェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造する
に際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、鋼
をフェライト単相域になる温度まで加熱した後、オース
テナイト相が析出する温度域まで放冷または強制冷却
し、その温度域にて熱間加工を開始することを特徴とす
る加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法である。
【０００９】また、本発明は、オーステナイトおよびフ
ェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造するに
際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、フェ
ライト単相となる温度T1、熱間変形を開始する温度をT2
とするとき、鋼をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱
しその後、T1− 150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちき
たして熱間加工を開始することを特徴とする加工性に優
れる２相ステンレス鋼の製造方法である。また、本発明
は、オーステナイトおよびフェライトからなる２相ステ
ンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延あるいは熱
間鍛造の工程において、鋼をフェライト単相域になる温
度まで加熱した後、オーステナイト相が析出する温度域
まで放冷または強制冷却し、その温度域にて熱間加工を
開始し、次いで、得られた熱延板を焼鈍し、その後冷間
圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを特徴とする加工性
に優れる２相ステンレス鋼の製造方法である。
ェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造するに
際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、フェ
ライト単相となる温度T1、熱間変形を開始する温度をT2
とするとき、鋼をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱
しその後、T1− 150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちき
たして熱間加工を開始することを特徴とする加工性に優
れる２相ステンレス鋼の製造方法である。また、本発明
は、オーステナイトおよびフェライトからなる２相ステ
ンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延あるいは熱
間鍛造の工程において、鋼をフェライト単相域になる温
度まで加熱した後、オーステナイト相が析出する温度域
まで放冷または強制冷却し、その温度域にて熱間加工を
開始し、次いで、得られた熱延板を焼鈍し、その後冷間
圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを特徴とする加工性
に優れる２相ステンレス鋼の製造方法である。
【００１０】また、本発明は、オーステナイトおよびフ
ェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造するに
際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、フェ
ライト単相となる温度T1、熱間変形を開始する温度をT2
とするとき、鋼をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱
しその後、T1− 150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちき
たして熱間加工を開始し、次いで、得られた熱延板を焼
鈍し、その後冷間圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れた２相ステンレス鋼の製造方法
を提案する。
ェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造するに
際し、熱間圧延あるいは熱間鍛造の工程において、フェ
ライト単相となる温度T1、熱間変形を開始する温度をT2
とするとき、鋼をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱
しその後、T1− 150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちき
たして熱間加工を開始し、次いで、得られた熱延板を焼
鈍し、その後冷間圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れた２相ステンレス鋼の製造方法
を提案する。
【００１１】さらに、本発明は、オーステナイトおよび
フェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造する
に際し、C:0.03wt％以下、Si:2.0wt％以下、Mn:3.0wt％
以下、P: 0.045wt％以下、S: 0.005wt％以下、Cr:20.0
〜35.0wt％、Ni:3.0〜10.0wt％、Mo:0.5〜 6.0wt％、C
u:2.0wt％以下、B:0.01wt％以下、N:0.08〜 0.3wt％、
を含み、かつW:0.03〜 2.0wt％、V:0.03〜 2.0wt％のい
ずれかすくなくとも１種を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物からなる鋼スラブを、1200〜1300℃の温度に
加熱して組織をフェライト単相とした後、1150〜1200℃
の温度に放冷または強制冷却してオーステナイト相を析
出させた後、熱間圧延を行ない、得られた熱延板を焼鈍
し、その後、冷間圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れた２相ステンレス鋼の製造方法
を提案する。
フェライトからなる２相ステンレス鋼帯・板を製造する
に際し、C:0.03wt％以下、Si:2.0wt％以下、Mn:3.0wt％
以下、P: 0.045wt％以下、S: 0.005wt％以下、Cr:20.0
〜35.0wt％、Ni:3.0〜10.0wt％、Mo:0.5〜 6.0wt％、C
u:2.0wt％以下、B:0.01wt％以下、N:0.08〜 0.3wt％、
を含み、かつW:0.03〜 2.0wt％、V:0.03〜 2.0wt％のい
ずれかすくなくとも１種を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物からなる鋼スラブを、1200〜1300℃の温度に
加熱して組織をフェライト単相とした後、1150〜1200℃
の温度に放冷または強制冷却してオーステナイト相を析
出させた後、熱間圧延を行ない、得られた熱延板を焼鈍
し、その後、冷間圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れた２相ステンレス鋼の製造方法
を提案する。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明にかかる２相ステンレス鋼
の製造方法は、熱間圧延または熱間鍛造工程におけるそ
の処理条件を工夫して製造することにより、常温での伸
び特性を改善した点の構成に特徴がある。
の製造方法は、熱間圧延または熱間鍛造工程におけるそ
の処理条件を工夫して製造することにより、常温での伸
び特性を改善した点の構成に特徴がある。
【００１３】本発明の所期した効果を得るには、熱間加
工を開始する前の鋼スラブの組織を、いったんフェライ
ト単相にする必要がある。従って、この段階における鋼
スラブの加熱温度は、フェライト単相となる温度とす
る。しかし実際には、過度に温度を上げると鋼スラブの
強度が低下し、加熱炉内で座屈し熱間圧延または鍛造が
不可能となる。そこで、本発明においては、鋼スラブの
加熱温度を、 T1≦Ｔ≦T1＋ 100℃（ただし、T1フェライト単相となる
温度） とする。なお、上掲の鋼スラブの如き成分系では、前記
加熱温度は1200〜1300℃の範囲が好ましい。
工を開始する前の鋼スラブの組織を、いったんフェライ
ト単相にする必要がある。従って、この段階における鋼
スラブの加熱温度は、フェライト単相となる温度とす
る。しかし実際には、過度に温度を上げると鋼スラブの
強度が低下し、加熱炉内で座屈し熱間圧延または鍛造が
不可能となる。そこで、本発明においては、鋼スラブの
加熱温度を、 T1≦Ｔ≦T1＋ 100℃（ただし、T1フェライト単相となる
温度） とする。なお、上掲の鋼スラブの如き成分系では、前記
加熱温度は1200〜1300℃の範囲が好ましい。
【００１４】また、本発明においては、熱間加工を開始
する温度も制御することが必要である。即ち、熱間圧延
または鍛造の開始は、鋼組織がフェライト−オーステナ
イト２相域において開始するのである。例えばもしフェ
ライト単相域で熱間圧延または鍛造を開始すると良好な
伸びは得られない。一方で、熱間加工開始温度が低すぎ
る場合には、σ相の析出があり、やはり材料の伸びが低
下する傾向にある。好ましい熱間加工開始温度（T2）
は、 T1− 150≦T2≦T1℃（T1：フェライト単相となる温度） である。
する温度も制御することが必要である。即ち、熱間圧延
または鍛造の開始は、鋼組織がフェライト−オーステナ
イト２相域において開始するのである。例えばもしフェ
ライト単相域で熱間圧延または鍛造を開始すると良好な
伸びは得られない。一方で、熱間加工開始温度が低すぎ
る場合には、σ相の析出があり、やはり材料の伸びが低
下する傾向にある。好ましい熱間加工開始温度（T2）
は、 T1− 150≦T2≦T1℃（T1：フェライト単相となる温度） である。
【００１５】以上説明したように、本発明では熱間加工
開始の温度をフェライト−オーステナイト２相域となる
温度とする。なお、上掲の鋼スラブの如き成分系では、
前記熱間加工開始温度は1150〜1200℃の温度範囲が好ま
しい。本発明において用いる鋼スラブは、基本的にはＪ
ＩＳ−Ｇ4304、ＪＩＳ−Ｇ4305に規定する２相ステンレ
ス鋼などなどが有利に用いられる。特に、上掲の如き成
分組成の２相ステンレス鋼を用いることが好ましい。以
下に、本発明において好ましい２相ステンレス鋼の成分
組成について詳しく説明する。
開始の温度をフェライト−オーステナイト２相域となる
温度とする。なお、上掲の鋼スラブの如き成分系では、
前記熱間加工開始温度は1150〜1200℃の温度範囲が好ま
しい。本発明において用いる鋼スラブは、基本的にはＪ
ＩＳ−Ｇ4304、ＪＩＳ−Ｇ4305に規定する２相ステンレ
ス鋼などなどが有利に用いられる。特に、上掲の如き成
分組成の２相ステンレス鋼を用いることが好ましい。以
下に、本発明において好ましい２相ステンレス鋼の成分
組成について詳しく説明する。
【００１６】Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ステンレス鋼の耐食性を低下させる元素であるば
かりでなく、冷間圧延に際し硬化を招いて、その後の加
工等を困難にする。従って、Ｃは、0.03wt％以下、好ま
しくは0.02wt％以下とする。
かりでなく、冷間圧延に際し硬化を招いて、その後の加
工等を困難にする。従って、Ｃは、0.03wt％以下、好ま
しくは0.02wt％以下とする。
【００１７】Si：2.0wt％以下 Siは、耐食性の向上を図る上で非常に有効な元素として
知られているが、σ相の析出を促進し、脆化の原因とも
なる。従って、Siは、2.0 wt％以下、好ましくは 0.5〜
1.0 wt％の範囲内とする。
知られているが、σ相の析出を促進し、脆化の原因とも
なる。従って、Siは、2.0 wt％以下、好ましくは 0.5〜
1.0 wt％の範囲内とする。
【００１８】Mn：3.0wt％以下 Mnは、溶解、精錬時に脱酸元素として作用するが、あま
り多量に含有させると耐食性の劣化を招くため、Mnは、
3.0wt％以下、好ましくは、 0.5〜 2.0wt％とする。
り多量に含有させると耐食性の劣化を招くため、Mnは、
3.0wt％以下、好ましくは、 0.5〜 2.0wt％とする。
【００１９】Ｐ： 0.045wt％以下 Ｐは、耐食性に有害な元素であるため少ないほど良い。
しかし、過度に含有量を低減するには特殊な製錬技術を
要し製造コストアップにつながるため、Ｐは、0.045wt
％以下に制御する必要がある。
しかし、過度に含有量を低減するには特殊な製錬技術を
要し製造コストアップにつながるため、Ｐは、0.045wt
％以下に制御する必要がある。
【００２０】Ｓ： 0.005wt％以下 Ｓは、フェライト−オーステナイトの粒界に析出して熱
間加工性を劣化させ、また、耐食性にも悪影響を及ぼす
元素であるので、低いほど良い。とくに、このＳ量が
0.005wt％を超えるとその影響が顕著になるので、Ｓ
は、 0.005wt％以下とする。
間加工性を劣化させ、また、耐食性にも悪影響を及ぼす
元素であるので、低いほど良い。とくに、このＳ量が
0.005wt％を超えるとその影響が顕著になるので、Ｓ
は、 0.005wt％以下とする。
【００２１】Cr：20.0〜35wt％ Crは、耐食性向上に寄与するフェライト形成元素の１つ
であり、かつσ相構成元素でもある。Cr含有量が20.0wt
％未満では、耐食性、耐酸化性が不足し、一方、Cr含有
量が35.0wt％を超えると、靭性を劣化させる。従って、
Crは、20.0〜35.0wt％、好ましくは、23.0〜27.0wt％と
する。
であり、かつσ相構成元素でもある。Cr含有量が20.0wt
％未満では、耐食性、耐酸化性が不足し、一方、Cr含有
量が35.0wt％を超えると、靭性を劣化させる。従って、
Crは、20.0〜35.0wt％、好ましくは、23.0〜27.0wt％と
する。
【００２２】Ni：3.0〜10.0wt％ Niは、オーステナイト形成元素であり、3.0 wt％未満に
なると、他のフェライト形成元素やオーステナイト形成
元素によって調整してもγ相の比率が少なすぎ、一方、
10.0wt％を超えると、逆に必要以上のγ相比率となるば
かりでなく、コストの上昇を招く。従って、Niは、 3.0
〜10.0wt％、好ましくは 5.0〜 8.5wt％とする。
なると、他のフェライト形成元素やオーステナイト形成
元素によって調整してもγ相の比率が少なすぎ、一方、
10.0wt％を超えると、逆に必要以上のγ相比率となるば
かりでなく、コストの上昇を招く。従って、Niは、 3.0
〜10.0wt％、好ましくは 5.0〜 8.5wt％とする。
【００２３】Mo：0.5〜 6.0wt％ Moは、耐孔食性や耐隙間腐食性などの耐食性の向上に、
また固溶強化にも寄与する元素である。このMo含有量が
0.5wt％未満では、添加の効果がなく、一方、6.0wt％
を超えると靭性を劣化させ、製造コストの上昇を招く。
従って、Moは、0.5〜 6.0wt％、好ましくは、 1.0〜 4.
0wt％とする。
また固溶強化にも寄与する元素である。このMo含有量が
0.5wt％未満では、添加の効果がなく、一方、6.0wt％
を超えると靭性を劣化させ、製造コストの上昇を招く。
従って、Moは、0.5〜 6.0wt％、好ましくは、 1.0〜 4.
0wt％とする。
【００２４】Cu：2.0wt％以下 Cuは、耐食性の向上に寄与する元素であるが、2.0wt ％
を超えて添加すると熱間加工性を劣化が著しい。従っ
て、Cu含有量は2.0wt ％以下、好ましくは1.5wt％以下
とする。
を超えて添加すると熱間加工性を劣化が著しい。従っ
て、Cu含有量は2.0wt ％以下、好ましくは1.5wt％以下
とする。
【００２５】Ｂ：0.01wt％以下 Ｂは、微量の添加で合金の粒界に存在し、熱間加工性を
向上させる元素である。しかし同時に、粒界腐食などの
耐食性も劣化させる元素でもある。従って、Ｂの含有量
は、0.01wt％以下、好ましくは0.005 wt％以下とする。
向上させる元素である。しかし同時に、粒界腐食などの
耐食性も劣化させる元素でもある。従って、Ｂの含有量
は、0.01wt％以下、好ましくは0.005 wt％以下とする。
【００２６】Ｎ：0.08〜 0.3wt％ Ｎは、Ｃと同様にオーステナイト形成元素であり、その
ためＮ含有量は、他のフェライト形成元素との兼ね合い
のもとでの組成から定める必要がある。またこのＮは、
耐孔食性を向上させる効果もあり、Ｎの含有量は少なく
とも、0.08wt％は必要である。しかし、0.3 wt％を超え
ると熱間加工性を悪化させるため、0.08〜 0.3wt％、好
ましくは0.10〜0.20wt％とする。
ためＮ含有量は、他のフェライト形成元素との兼ね合い
のもとでの組成から定める必要がある。またこのＮは、
耐孔食性を向上させる効果もあり、Ｎの含有量は少なく
とも、0.08wt％は必要である。しかし、0.3 wt％を超え
ると熱間加工性を悪化させるため、0.08〜 0.3wt％、好
ましくは0.10〜0.20wt％とする。
【００２７】Ｗ： 2.0wt％以下、Ｖ： 2.0wt％以下 Ｗ，Ｖはともにフェライト形成元素であり、耐局部腐食
性の向上に有効な元素である。しかし、0.03wt％以下の
添加では効果はなく、一方 2.0wt％超えると靭性の劣化
により、熱間加工性を劣化させるほか、製造コストの面
で不利となる。従って、ＷとＶの添加量は、いずれも0.
03〜 2.0wt％，好ましくは0.05〜0.24wt％とする。
性の向上に有効な元素である。しかし、0.03wt％以下の
添加では効果はなく、一方 2.0wt％超えると靭性の劣化
により、熱間加工性を劣化させるほか、製造コストの面
で不利となる。従って、ＷとＶの添加量は、いずれも0.
03〜 2.0wt％，好ましくは0.05〜0.24wt％とする。
【００２８】
【実施例】表１に示す成分組成を有する２相ステンレス
鋼のスラブを、表２に示す条件で加熱した後、熱間圧延
を行い、その後熱延板焼鈍、冷間圧延、冷延板焼鈍によ
り板厚1.5mm の冷延板を得た。伸び（％）の測定値は、
ＪＩＳ−Ｚ2201に規定された１３Ｂ号にて圧延方向と直
角方向に機械試験を行った数値である。得られた結果を
表２にあわせて示す。この表２に示す結果から明らかな
ように、本発明によって製造された２相ステンレス鋼
は、従来製造方法によって製造されたものに比べ、伸び
が改善されていることがわかった。つまり、本発明方法
の適用により、加工性に優れる２相ステンレス鋼のを製
造が可能である。
鋼のスラブを、表２に示す条件で加熱した後、熱間圧延
を行い、その後熱延板焼鈍、冷間圧延、冷延板焼鈍によ
り板厚1.5mm の冷延板を得た。伸び（％）の測定値は、
ＪＩＳ−Ｚ2201に規定された１３Ｂ号にて圧延方向と直
角方向に機械試験を行った数値である。得られた結果を
表２にあわせて示す。この表２に示す結果から明らかな
ように、本発明によって製造された２相ステンレス鋼
は、従来製造方法によって製造されたものに比べ、伸び
が改善されていることがわかった。つまり、本発明方法
の適用により、加工性に優れる２相ステンレス鋼のを製
造が可能である。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性とくに伸び特性の良好な２相ステンレス鋼を安価
に製造することができる。しかも、本発明方法に従って
製造した２相ステンレス鋼板については、複雑な加工を
行うことができるようになり、成形時に発生したプレス
品の破断を効果的に防止でき、加工製品のコストダウン
を図ることができる。
加工性とくに伸び特性の良好な２相ステンレス鋼を安価
に製造することができる。しかも、本発明方法に従って
製造した２相ステンレス鋼板については、複雑な加工を
行うことができるようになり、成形時に発生したプレス
品の破断を効果的に防止でき、加工製品のコストダウン
を図ることができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 オーステナイトおよびフェライトからな
る２相ステンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延
あるいは熱間鍛造の工程において、鋼をフェライト単相
域になる温度まで加熱した後、オーステナイト相が析出
する温度域まで放冷または強制冷却し、その温度域にて
熱間加工を開始することを特徴とする加工性に優れる２
相ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 オーステナイトおよびフェライトからな
る２相ステンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延
あるいは熱間鍛造の工程において、フェライト単相とな
る温度T1、熱間変形を開始する温度をT2とするとき、鋼
をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱しその後、T1−
150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちきたして熱間加工
を開始することを特徴とする加工性に優れる２相ステン
レス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 オーステナイトおよびフェライトからな
る２相ステンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延
あるいは熱間鍛造の工程において、鋼をフェライト単相
域になる温度まで加熱した後、オーステナイト相が析出
する温度域まで放冷または強制冷却し、その温度域にて
熱間加工を開始し、次いで、得られた熱延板を焼鈍し、
その後冷間圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを特徴と
する加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項４】 オーステナイトおよびフェライトからな
る２相ステンレス鋼帯・板を製造するに際し、熱間圧延
あるいは熱間鍛造の工程において、フェライト単相とな
る温度T1、熱間変形を開始する温度をT2とするとき、鋼
をT1≦T1＋100 ℃の範囲内の温度に加熱しその後、T1−
150≦T2≦T1℃の範囲内の温度にもちきたして熱間加工
を開始し、次いで得られた熱延板を焼鈍し、その後冷間
圧延ならびに冷延板焼鈍を行うことを特徴とする加工性
に優れた２相ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項５】 オーステナイトおよびフェライトからな
る２相ステンレス鋼帯・板を製造するに際し、C:0.03wt
％以下、Si:2.0wt％以下、Mn:3.0wt％以下、P: 0.045wt
％以下、S: 0.005wt％以下、Cr:20.0 〜35.0wt％、Ni:
3.0〜10.0wt％、Mo:0.5〜 6.0wt％、Cu:2.0wt％以下、
B:0.01wt％以下、N:0.08〜 0.3wt％を含み、かつW:0.03
〜 2.0wt％、V:0.03〜 2.0wt％のいずれか少なくとも１
種を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼
スラブを、1200〜1300℃の温度に加熱して組織をフェラ
イト単相とした後、1150〜1200℃の温度に放冷または強
制冷却してオーステナイト相を析出させた後、熱間圧延
を行ない、得られた熱延板を焼鈍し、その後、冷間圧延
ならびに冷延板焼鈍を行うことを特徴とする加工性に優
れた２相ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20297297A JPH1150143A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20297297A JPH1150143A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150143A true JPH1150143A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16466216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20297297A Pending JPH1150143A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 加工性に優れる２相ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1150143A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004520491A (ja) * | 2001-04-27 | 2004-07-08 | リサーチ インスティチュート オブ インダストリアル サイエンス アンド テクノロジー | 優れた熱間加工性を持つ高マンガン二相ステンレス鋼及びその製造方法 |
| CN103341583A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-10-09 | 江阴市恒业锻造有限公司 | 超级双相不锈钢大型管板锻件的锻造方法 |
| CN112779403A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-05-11 | 山西中阳钢铁有限公司 | 一种双相不锈钢轧制工艺方案 |
| CN113523166A (zh) * | 2021-07-21 | 2021-10-22 | 苏州雷格姆海洋石油设备科技有限公司 | 深海连接器用25%Cr大壁厚超级双目不锈钢锻件的生产工艺 |
| CN116393664A (zh) * | 2023-05-15 | 2023-07-07 | 广东神和新材料科技有限公司 | 一种复合不锈钢线材及其加工工艺 |
| KR20250134663A (ko) | 2023-02-13 | 2025-09-11 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 페라이트·오스테나이트계 2상 스테인리스 강판 |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP20297297A patent/JPH1150143A/ja active Pending
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