JPH1151054A - ジャーナル軸受 - Google Patents
ジャーナル軸受Info
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- JPH1151054A JPH1151054A JP20620097A JP20620097A JPH1151054A JP H1151054 A JPH1151054 A JP H1151054A JP 20620097 A JP20620097 A JP 20620097A JP 20620097 A JP20620097 A JP 20620097A JP H1151054 A JPH1151054 A JP H1151054A
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- bearing
- oil film
- bearing surface
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速回転時において油膜厚さの過大による油
膜負荷能力の上昇を抑制し、低速回転時においては所要
の油膜厚さを確保可能として、全運転域において所要の
軸受負荷能力を維持し、軸受寿命を延長できるジャーナ
ル軸受を提供する。 【解決手段】 半円筒状の軸受上部と軸受下部とを合せ
面にて組合わせてなるジャーナル軸受において、上記軸
受下部は、これの円弧状底部の両側に所定の張角（θ）
の範囲のみ軸方向幅の大きい軸受面を有するとともに、
その他の部位においては上記軸受面の軸方向幅を上記張
角（θ）の範囲よりも小さく形成し、高速運転時には狭
い軸受面、低速回転時には広い軸受面で軸受荷重を受け
るようにする。
膜負荷能力の上昇を抑制し、低速回転時においては所要
の油膜厚さを確保可能として、全運転域において所要の
軸受負荷能力を維持し、軸受寿命を延長できるジャーナ
ル軸受を提供する。 【解決手段】 半円筒状の軸受上部と軸受下部とを合せ
面にて組合わせてなるジャーナル軸受において、上記軸
受下部は、これの円弧状底部の両側に所定の張角（θ）
の範囲のみ軸方向幅の大きい軸受面を有するとともに、
その他の部位においては上記軸受面の軸方向幅を上記張
角（θ）の範囲よりも小さく形成し、高速運転時には狭
い軸受面、低速回転時には広い軸受面で軸受荷重を受け
るようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気タービン、ガ
スタービン及びこれらに駆動される発電機等に使用され
る高速回転軸を支持するジャーナル軸受に関し、特に定
常の高速回転運転に加えて、停止前に一定時間低速回転
運転を行なう回転機械に使用されるジャーナル軸受に関
する。
スタービン及びこれらに駆動される発電機等に使用され
る高速回転軸を支持するジャーナル軸受に関し、特に定
常の高速回転運転に加えて、停止前に一定時間低速回転
運転を行なう回転機械に使用されるジャーナル軸受に関
する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電プラント用蒸気タービン発電
機、あるいはガスタービン発電機等においては、定常時
には高速運転を行う一方、停止前に一定時間ターニング
運転等の低速運転を行なっている。
機、あるいはガスタービン発電機等においては、定常時
には高速運転を行う一方、停止前に一定時間ターニング
運転等の低速運転を行なっている。
【０００３】かかる回転機械に用いられるジャーナル軸
受の従来の１例を図３〜図４に示す。図３はこのジャー
ナル軸受の回転軸心に直角な断面図、図４は図３のＢ−
Ｂ線断面図である。図３〜図４において、このジャーナ
ル軸受（以下軸受と称する）は半円筒状の軸受上部１１
と軸受下部１２とを合せ面５１にて組み合わせて構成さ
れる。１５は円弧状の軸受内面、つまり回転軸（図示省
略）を支持する軸受面、５０は軸受中心である。１４
ａ，１４ｂは上記合せ面５１を境にして、これの上下に
軸方向に一定長さに亘って刻設された油溝、１３ａ，１
３ｂは軸受の外周面５２から上記油溝１４ａ，１４ｂに
貫設された給油穴である。
受の従来の１例を図３〜図４に示す。図３はこのジャー
ナル軸受の回転軸心に直角な断面図、図４は図３のＢ−
Ｂ線断面図である。図３〜図４において、このジャーナ
ル軸受（以下軸受と称する）は半円筒状の軸受上部１１
と軸受下部１２とを合せ面５１にて組み合わせて構成さ
れる。１５は円弧状の軸受内面、つまり回転軸（図示省
略）を支持する軸受面、５０は軸受中心である。１４
ａ，１４ｂは上記合せ面５１を境にして、これの上下に
軸方向に一定長さに亘って刻設された油溝、１３ａ，１
３ｂは軸受の外周面５２から上記油溝１４ａ，１４ｂに
貫設された給油穴である。
【０００４】上記従来のジャーナル軸受を用いた回転機
械の運転時において、給油ポンプ（図示省略）から圧送
された潤滑油は、この軸受が組み込まれているケーシン
グ（図示省略）内の油通路を通って、軸受の外周面５２
側から給油穴１３ａ，１３ｂに入る。そして、給油穴１
３ａ，１３ｂを通った潤滑油は、内周の油溝１４ａ，１
４ｂに入って軸方向に分布した後、軸受面１５に送り出
され、同軸受面１５と回転軸（図示省略）との間に油膜
圧力を発生させ、潤滑作用を行なう。
械の運転時において、給油ポンプ（図示省略）から圧送
された潤滑油は、この軸受が組み込まれているケーシン
グ（図示省略）内の油通路を通って、軸受の外周面５２
側から給油穴１３ａ，１３ｂに入る。そして、給油穴１
３ａ，１３ｂを通った潤滑油は、内周の油溝１４ａ，１
４ｂに入って軸方向に分布した後、軸受面１５に送り出
され、同軸受面１５と回転軸（図示省略）との間に油膜
圧力を発生させ、潤滑作用を行なう。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】かかるジャーナル軸受
において、軸受に形成される油膜厚さは回転軸の回転速
度に依存する。回転軸の回転開始／停止前後の低速回転
の場合には、軸受面１５の底部付近に形成される薄い油
膜厚さで作動するが、回転速度が大きくなると、油膜
は、回転方向下流側に偏芯しながら、徐々にその油膜厚
さが厚くなる。この様子を軸受すきま円Ｚにおける回転
軸の軸芯位置の形で示すと図５のようになる。図５にお
いて、回転速度がゼロ（０）の場合、上記軸芯は軸受面
１５の底部に内接したＡに位置する。また、理論的には
回転速度が無限大になると、上記軸芯は軸受中心５０の
位置に限りなく近づき、軸受半径すきま程度の大きい油
膜厚さが形成される。本発明が適用される高速回転軸の
場合は、この後者に近く、通常の高速回転条件における
油膜厚さの形成能力が大きいため、上記軸芯は、図５の
Ｂ位置のように、軸受すきま内で大きく浮上して作動す
ることになる。
において、軸受に形成される油膜厚さは回転軸の回転速
度に依存する。回転軸の回転開始／停止前後の低速回転
の場合には、軸受面１５の底部付近に形成される薄い油
膜厚さで作動するが、回転速度が大きくなると、油膜
は、回転方向下流側に偏芯しながら、徐々にその油膜厚
さが厚くなる。この様子を軸受すきま円Ｚにおける回転
軸の軸芯位置の形で示すと図５のようになる。図５にお
いて、回転速度がゼロ（０）の場合、上記軸芯は軸受面
１５の底部に内接したＡに位置する。また、理論的には
回転速度が無限大になると、上記軸芯は軸受中心５０の
位置に限りなく近づき、軸受半径すきま程度の大きい油
膜厚さが形成される。本発明が適用される高速回転軸の
場合は、この後者に近く、通常の高速回転条件における
油膜厚さの形成能力が大きいため、上記軸芯は、図５の
Ｂ位置のように、軸受すきま内で大きく浮上して作動す
ることになる。
【０００６】高速回転軸の場合、回転軸芯が大きく浮上
し過ぎると油膜特性の不安定域に入り、円滑な高速運転
に支障を来たすこととなる。従って、高速回転軸を支え
るジャーナル軸受にあっては、軸方向（軸受幅）を比較
的小さくする等の手段によって軸受面圧を高くし、高速
回転時に回転軸が大きく浮上し過ぎないように配慮して
いる。
し過ぎると油膜特性の不安定域に入り、円滑な高速運転
に支障を来たすこととなる。従って、高速回転軸を支え
るジャーナル軸受にあっては、軸方向（軸受幅）を比較
的小さくする等の手段によって軸受面圧を高くし、高速
回転時に回転軸が大きく浮上し過ぎないように配慮して
いる。
【０００７】ところが、蒸気タービン等においては、規
定の回転数で高速蒸気を受けてのエネルギー転換の仕事
を終えた後、回転数を低下し、停止する前に回転軸の残
存熱とそれにともなう熱変形の除去を行うために、長時
間の低速ターニング運転を必要とする。
定の回転数で高速蒸気を受けてのエネルギー転換の仕事
を終えた後、回転数を低下し、停止する前に回転軸の残
存熱とそれにともなう熱変形の除去を行うために、長時
間の低速ターニング運転を必要とする。
【０００８】図３〜図４に示される従来のジャーナル軸
受にあっては、低速運転時には上記のような十分な厚さ
を有する軸受油膜の形成が困難となり、軸受面圧が高い
場合は特にこれが顕著となる。上記のように、軸受油膜
の形成が十分でない場合、回転軸が軸受面１５に直接接
触して摺動し、あるいは潤滑油に含まれる固形粒子を噛
み込みながら軸受面１５との間で摺動し、相対的に軟ら
かい材料で構成される軸受の軸受面１５を摩耗させる。
この結果、時間とともに円弧状の軸受面１５の形状が変
化し、油膜圧力形成性や荷重負荷能力が変化し、長期的
な軸受性能の維持ができなくなり、負荷能力の不足によ
る軸受損傷が発生に至る。
受にあっては、低速運転時には上記のような十分な厚さ
を有する軸受油膜の形成が困難となり、軸受面圧が高い
場合は特にこれが顕著となる。上記のように、軸受油膜
の形成が十分でない場合、回転軸が軸受面１５に直接接
触して摺動し、あるいは潤滑油に含まれる固形粒子を噛
み込みながら軸受面１５との間で摺動し、相対的に軟ら
かい材料で構成される軸受の軸受面１５を摩耗させる。
この結果、時間とともに円弧状の軸受面１５の形状が変
化し、油膜圧力形成性や荷重負荷能力が変化し、長期的
な軸受性能の維持ができなくなり、負荷能力の不足によ
る軸受損傷が発生に至る。
【０００９】本発明の目的は高速回転時において油膜厚
さの過大による油膜負荷能力の上昇を抑制し、低速回転
時においては所要の油膜厚さを確保可能として、全運転
域において所要の軸受負荷能力を維持し、軸受寿命を延
長できるジャーナル軸受を提供することにある。
さの過大による油膜負荷能力の上昇を抑制し、低速回転
時においては所要の油膜厚さを確保可能として、全運転
域において所要の軸受負荷能力を維持し、軸受寿命を延
長できるジャーナル軸受を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記のような問
題点を解決するもので、その要旨とする手段は、半円筒
状の軸受上部と軸受下部とを合せ面にて組合わせてなる
ジャーナル軸受において、上記軸受下部は、これの円弧
状底部の両側に所定の張角（θ）の範囲のみ軸方向幅の
大きい軸受面を有するとともに、その他の部位において
は上記軸受面の軸方向幅を上記張角（θ）の範囲よりも
小さく形成してなることにある。
題点を解決するもので、その要旨とする手段は、半円筒
状の軸受上部と軸受下部とを合せ面にて組合わせてなる
ジャーナル軸受において、上記軸受下部は、これの円弧
状底部の両側に所定の張角（θ）の範囲のみ軸方向幅の
大きい軸受面を有するとともに、その他の部位において
は上記軸受面の軸方向幅を上記張角（θ）の範囲よりも
小さく形成してなることにある。
【００１１】また、上記手段において、上記張角（θ）
を３０°〜４０°に形成するのが好ましい。
を３０°〜４０°に形成するのが好ましい。
【００１２】上記手段によれば、高速回転時には、回転
軸の軸芯位置が軸受内面の円弧底部よりも回転方向に進
んだ角度位置に偏芯する傾向があることから、油膜圧力
発生範囲が広くなり、油膜負荷能力も上昇し、回転軸の
軸芯浮上量が増加する。したがって、上記手段によれ
ば、高速回転時に油膜圧力発生範囲になる部分の軸方向
幅を小さくして軸受面の面積を小さくし、面圧を増加し
ており、これにより油膜負荷能力の上昇を抑制すること
ができ、軸受不安定の発生を回避することができる。
軸の軸芯位置が軸受内面の円弧底部よりも回転方向に進
んだ角度位置に偏芯する傾向があることから、油膜圧力
発生範囲が広くなり、油膜負荷能力も上昇し、回転軸の
軸芯浮上量が増加する。したがって、上記手段によれ
ば、高速回転時に油膜圧力発生範囲になる部分の軸方向
幅を小さくして軸受面の面積を小さくし、面圧を増加し
ており、これにより油膜負荷能力の上昇を抑制すること
ができ、軸受不安定の発生を回避することができる。
【００１３】一方、低速回転時には回転軸の軸芯位置が
上記円弧底部の近傍にあり、油膜圧力発生範囲もこの近
傍になることから、所定の面圧を確保しておけば、軸受
面の面積が大きくなっているので、必要な油膜厚さを形
成することが可能となり、接触摺動や摩耗の発生を回避
することができる。
上記円弧底部の近傍にあり、油膜圧力発生範囲もこの近
傍になることから、所定の面圧を確保しておけば、軸受
面の面積が大きくなっているので、必要な油膜厚さを形
成することが可能となり、接触摺動や摩耗の発生を回避
することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下図１〜図２を参照して本発明
の実施形態を詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実
施形態に係る回転機械のジャーナル軸受を示し、図１は
回転軸心に直角方向の断面図、図２は図１のＡ−Ａ線断
面図である。
の実施形態を詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実
施形態に係る回転機械のジャーナル軸受を示し、図１は
回転軸心に直角方向の断面図、図２は図１のＡ−Ａ線断
面図である。
【００１５】図１〜図２において、１及び２はこの実施
形態に係るジャーナル軸受を構成する半円筒状の軸受上
部及び軸受下部であり、両者は合せ面５１にて組合わさ
れ一体化されている。５は円弧状の軸受内面、つまり回
転軸（図示省略）を支持する軸受面、５０は軸受中心で
ある。４ａ，４ｂは上記合せ面５１の上下に軸方向に一
定長さに亘って刻設された油溝、３ａ，３ｂは軸受の外
周面５２から上記油溝４ａ，４ｂに貫設された給油穴で
ある。
形態に係るジャーナル軸受を構成する半円筒状の軸受上
部及び軸受下部であり、両者は合せ面５１にて組合わさ
れ一体化されている。５は円弧状の軸受内面、つまり回
転軸（図示省略）を支持する軸受面、５０は軸受中心で
ある。４ａ，４ｂは上記合せ面５１の上下に軸方向に一
定長さに亘って刻設された油溝、３ａ，３ｂは軸受の外
周面５２から上記油溝４ａ，４ｂに貫設された給油穴で
ある。
【００１６】６は上記軸受下部２の軸受内面である軸受
面５から一定深さ陥没して形成された凹陥部である。か
かる凹陥部６の形成により、上記軸受面５は、軸受内面
の円弧状底部からの張角θの範囲のみ軸受面５の軸方向
幅ｂ2 が軸受幅のほぼ全長に亘り、それ以外の角度の範
囲では軸方向幅が中央付近の一定幅の部位ｂ1 に限定し
ている。これにより、上記軸受面５は、図２に示される
ように、その平面での展開形状において、中央部（円弧
状底部近傍）の張角θの範囲で面積が大きく、その両側
で面積が小さい、略十字状の軸受面となる。
面５から一定深さ陥没して形成された凹陥部である。か
かる凹陥部６の形成により、上記軸受面５は、軸受内面
の円弧状底部からの張角θの範囲のみ軸受面５の軸方向
幅ｂ2 が軸受幅のほぼ全長に亘り、それ以外の角度の範
囲では軸方向幅が中央付近の一定幅の部位ｂ1 に限定し
ている。これにより、上記軸受面５は、図２に示される
ように、その平面での展開形状において、中央部（円弧
状底部近傍）の張角θの範囲で面積が大きく、その両側
で面積が小さい、略十字状の軸受面となる。
【００１７】上記張角θは軸受内面の円弧状底部中心か
ら両側にθ＝３０°〜４０°の範囲とするのが好適であ
る。即ち、後述するように、低速回転時には上記回転軸
の軸心が軸受中心５０とほぼ一致しているので、上記θ
＝３０°〜４０°程度であれば、充分な油膜圧力発生範
囲が得られる。
ら両側にθ＝３０°〜４０°の範囲とするのが好適であ
る。即ち、後述するように、低速回転時には上記回転軸
の軸心が軸受中心５０とほぼ一致しているので、上記θ
＝３０°〜４０°程度であれば、充分な油膜圧力発生範
囲が得られる。
【００１８】上記のように構成されたジャーナル軸受を
用いた回転機械の運転時において、給油ポンプ（図示省
略）から圧送された潤滑油は、この軸受が組み込まれて
いるケーシング（図示省略）内の油通路を通って、軸受
の外周面５２側から給油穴３ａ，３ｂに入る。そして、
給油穴３ａ，３ｂを通った潤滑油は、内周の油溝４ａ，
４ｂに入るとともに凹陥部６内にも導入され、軸方向に
分布した後、軸受面５に送り出され、同軸受面５と回転
軸（図示省略）との間に油膜圧力を発生させ、潤滑作用
を行なう。
用いた回転機械の運転時において、給油ポンプ（図示省
略）から圧送された潤滑油は、この軸受が組み込まれて
いるケーシング（図示省略）内の油通路を通って、軸受
の外周面５２側から給油穴３ａ，３ｂに入る。そして、
給油穴３ａ，３ｂを通った潤滑油は、内周の油溝４ａ，
４ｂに入るとともに凹陥部６内にも導入され、軸方向に
分布した後、軸受面５に送り出され、同軸受面５と回転
軸（図示省略）との間に油膜圧力を発生させ、潤滑作用
を行なう。
【００１９】かかるジャーナル軸受において、高速回転
時には回転軸の軸芯位置が軸受内面の円弧状底部よりも
回転方向に進んだ角度位置（例えば図５のＢ位置）に偏
芯する傾向があるため、油膜圧力発生範囲が広くなって
油圧負荷能力も上昇し、回転軸芯の浮上量が増加する。
然るに、この実施形態では、かかる高速回転時に油膜圧
力発生範囲になる部分、つまり上記θの外側の部分の軸
方向幅ｂ1 が中央側の幅ｂ2 に較べて小さく、軸受面５
の面積が小さくなっているので、この部分の面圧が高く
なり、油膜厚さの増大及びこれによる油膜負荷能力の上
昇を抑制できる。
時には回転軸の軸芯位置が軸受内面の円弧状底部よりも
回転方向に進んだ角度位置（例えば図５のＢ位置）に偏
芯する傾向があるため、油膜圧力発生範囲が広くなって
油圧負荷能力も上昇し、回転軸芯の浮上量が増加する。
然るに、この実施形態では、かかる高速回転時に油膜圧
力発生範囲になる部分、つまり上記θの外側の部分の軸
方向幅ｂ1 が中央側の幅ｂ2 に較べて小さく、軸受面５
の面積が小さくなっているので、この部分の面圧が高く
なり、油膜厚さの増大及びこれによる油膜負荷能力の上
昇を抑制できる。
【００２０】一方、ターニング運転時等の低速回転時に
は、回転軸の軸芯位置が図５のＡ点のように、軸受内面
の円弧状底部近傍にあり、油膜圧力発生範囲もこの近傍
になり、この部分（幅ｂ2 ）における軸受面５の面積が
大きいので、所定の面圧を確保することにより、必要な
油膜厚さを形成することができる。
は、回転軸の軸芯位置が図５のＡ点のように、軸受内面
の円弧状底部近傍にあり、油膜圧力発生範囲もこの近傍
になり、この部分（幅ｂ2 ）における軸受面５の面積が
大きいので、所定の面圧を確保することにより、必要な
油膜厚さを形成することができる。
【００２１】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、高速回転時において、油膜圧力発生範
囲になる部分の軸受面の軸方向幅を小さくして、軸受面
の面積を小さくし、面圧を上昇せしめることにより、油
膜負荷能力の上昇を抑制することができ、これにより軸
受不安定の発生を防止することができる。
本発明によれば、高速回転時において、油膜圧力発生範
囲になる部分の軸受面の軸方向幅を小さくして、軸受面
の面積を小さくし、面圧を上昇せしめることにより、油
膜負荷能力の上昇を抑制することができ、これにより軸
受不安定の発生を防止することができる。
【００２２】また低速回転時においては、油膜圧力発生
範囲における軸受面の面積が大きいので、所定の面圧を
保持すれば常時所要の油膜厚さを形成することが可能と
なり、軸受面の接触摺動や摩耗の発生を防止することが
できる。以上によって全運転域において所要の軸受負荷
能力を維持することができ、軸受寿命の延長をなすこと
ができる。
範囲における軸受面の面積が大きいので、所定の面圧を
保持すれば常時所要の油膜厚さを形成することが可能と
なり、軸受面の接触摺動や摩耗の発生を防止することが
できる。以上によって全運転域において所要の軸受負荷
能力を維持することができ、軸受寿命の延長をなすこと
ができる。
【図１】本発明の実施形態に係る回転機械のジャーナル
軸受の回転軸心に直角な横断面図。
軸受の回転軸心に直角な横断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】従来のジャーナル軸受を示す図１応当図図。
【図４】図３のＢ−Ｂ線断面図。
【図５】ジャーナル軸受の回転軸心の挙動を示す説明
図。
図。
１ 軸受上部 ２ 軸受下部 ３ａ，３ｂ 給油穴 ４ａ，４ｂ 油溝 ５ 軸受面 ６ 凹陥部 ５０ 軸受中心 ５１ 合せ面
【手続補正書】
【提出日】平成１０年１月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】かかるジャーナル軸受
において、軸受に形成される油膜厚さは回転軸の回転速
度に依存する。回転軸の回転開始／停止前後の低速回転
の場合には、軸受面１５の底部付近に形成される薄い油
膜厚さで作動するが、回転速度が大きくなると、油膜
は、回転方向下流側に偏芯しながら、徐々にその油膜厚
さが厚くなる。この様子を軸受すきま円Ｚにおける回転
軸の軸芯位置の形で示すと図５のようになる。図５にお
いて、回転速度がゼロ（０）に近い場合、上記軸芯は軸
受面１５の底部に内接したＡに位置する。また、理論的
には回転速度が無限大になると、上記軸芯は軸受中心５
０の位置に限りなく近づき、軸受半径すきま程度の大き
い油膜厚さが形成される。本発明が適用される高速回転
軸の場合は、この後者に近く、通常の高速回転条件にお
ける油膜厚さの形成能力が大きいため、上記軸芯は、図
５のＢ位置のように、軸受すきま内で大きく浮上して作
動することになる。
において、軸受に形成される油膜厚さは回転軸の回転速
度に依存する。回転軸の回転開始／停止前後の低速回転
の場合には、軸受面１５の底部付近に形成される薄い油
膜厚さで作動するが、回転速度が大きくなると、油膜
は、回転方向下流側に偏芯しながら、徐々にその油膜厚
さが厚くなる。この様子を軸受すきま円Ｚにおける回転
軸の軸芯位置の形で示すと図５のようになる。図５にお
いて、回転速度がゼロ（０）に近い場合、上記軸芯は軸
受面１５の底部に内接したＡに位置する。また、理論的
には回転速度が無限大になると、上記軸芯は軸受中心５
０の位置に限りなく近づき、軸受半径すきま程度の大き
い油膜厚さが形成される。本発明が適用される高速回転
軸の場合は、この後者に近く、通常の高速回転条件にお
ける油膜厚さの形成能力が大きいため、上記軸芯は、図
５のＢ位置のように、軸受すきま内で大きく浮上して作
動することになる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】高速回転軸の場合、回転軸芯が大きく浮上
し過ぎると油膜特性の不安定域に入り、不安定振動のた
めに円滑な高速運転に支障を来たすこととなる。従っ
て、高速回転軸を支えるジャーナル軸受にあっては、軸
方向長さ（軸受幅）を比較的小さくする等の手段によっ
て軸受面圧を高くし、高速回転時に回転軸が大きく浮上
し過ぎないように配慮している。
し過ぎると油膜特性の不安定域に入り、不安定振動のた
めに円滑な高速運転に支障を来たすこととなる。従っ
て、高速回転軸を支えるジャーナル軸受にあっては、軸
方向長さ（軸受幅）を比較的小さくする等の手段によっ
て軸受面圧を高くし、高速回転時に回転軸が大きく浮上
し過ぎないように配慮している。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】上記手段によれば、高速回転時には、回転
軸の軸芯位置が軸受内面の円弧底部よりも回転方向に進
んだ角度位置に偏芯する傾向があることから、油膜圧力
発生範囲が広くなり、油膜負荷能力も上昇し、回転軸の
軸芯浮上量が増加する。したがって、上記手段によれ
ば、高速回転時に油膜圧力発生範囲になる部分の軸方向
幅を小さくして軸受面の面積を小さくし、これにより油
膜負荷能力の上昇を抑制することができ、軸受不安定の
発生を回避することができる。
軸の軸芯位置が軸受内面の円弧底部よりも回転方向に進
んだ角度位置に偏芯する傾向があることから、油膜圧力
発生範囲が広くなり、油膜負荷能力も上昇し、回転軸の
軸芯浮上量が増加する。したがって、上記手段によれ
ば、高速回転時に油膜圧力発生範囲になる部分の軸方向
幅を小さくして軸受面の面積を小さくし、これにより油
膜負荷能力の上昇を抑制することができ、軸受不安定の
発生を回避することができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】上記張角θは軸受内面の円弧状底部中心か
ら両側にθ＝３０°〜４０°の範囲とするのが好適であ
る。即ち、後述するように、低速回転時には上記回転軸
が軸受面５の円弧状底部近傍にあるので、上記θ＝３０
°〜４０°程度であれば、充分な油膜圧力発生範囲が得
られる。
ら両側にθ＝３０°〜４０°の範囲とするのが好適であ
る。即ち、後述するように、低速回転時には上記回転軸
が軸受面５の円弧状底部近傍にあるので、上記θ＝３０
°〜４０°程度であれば、充分な油膜圧力発生範囲が得
られる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】かかるジャーナル軸受において、高速回転
時には回転軸の軸芯位置が軸受内面の円弧状底部よりも
回転方向に進んだ角度位置（例えば図５のＢ位置）に偏
芯する傾向があるため、油膜圧力発生範囲が広くなって
油圧負荷能力も上昇し、回転軸芯の浮上量が増加する。
然るに、この実施形態では、かかる高速回転時に油膜圧
力発生範囲になる部分、つまり上記θの外側の部分の軸
方向幅ｂ1 が中央側の幅ｂ2 に較べて小さく、軸受面５
の面積が小さくなっているので、油膜厚さの増大及びこ
れによる油膜負荷能力の上昇を抑制できる。
時には回転軸の軸芯位置が軸受内面の円弧状底部よりも
回転方向に進んだ角度位置（例えば図５のＢ位置）に偏
芯する傾向があるため、油膜圧力発生範囲が広くなって
油圧負荷能力も上昇し、回転軸芯の浮上量が増加する。
然るに、この実施形態では、かかる高速回転時に油膜圧
力発生範囲になる部分、つまり上記θの外側の部分の軸
方向幅ｂ1 が中央側の幅ｂ2 に較べて小さく、軸受面５
の面積が小さくなっているので、油膜厚さの増大及びこ
れによる油膜負荷能力の上昇を抑制できる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、高速回転時において、油膜圧力発生範
囲になる部分の軸受面の軸方向幅を小さくして、軸受面
の面積を小さくし、油膜負荷能力の上昇を抑制すること
ができ、これにより軸受不安定の発生を防止することが
できる。
本発明によれば、高速回転時において、油膜圧力発生範
囲になる部分の軸受面の軸方向幅を小さくして、軸受面
の面積を小さくし、油膜負荷能力の上昇を抑制すること
ができ、これにより軸受不安定の発生を防止することが
できる。
Claims (2)
- 【請求項１】 半円筒状の軸受上部と軸受下部とを合せ
面にて組合わせてなるジャーナル軸受において、上記軸
受下部は、これの円弧状底部の両側に所定の張角（θ）
の範囲のみ軸方向幅の大きい軸受面を有するとともに、
その他の部位においては上記軸受面の軸方向幅を上記張
角（θ）の範囲よりも小さく形成してなることを特徴と
するジャーナル軸受。 - 【請求項２】 上記張角（θ）を３０°〜４０°に形成
してなる請求項１に記載のジャーナル軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20620097A JPH1151054A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | ジャーナル軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20620097A JPH1151054A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | ジャーナル軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1151054A true JPH1151054A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16519456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20620097A Pending JPH1151054A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | ジャーナル軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1151054A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144710A (ja) * | 2007-12-13 | 2009-07-02 | Pfeiffer Vacuum Gmbh | 回転翼形油回転真空ポンプ |
| CN113983069A (zh) * | 2021-11-11 | 2022-01-28 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种高速重载低功耗错位型线滑动支持轴承 |
-
1997
- 1997-07-31 JP JP20620097A patent/JPH1151054A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009144710A (ja) * | 2007-12-13 | 2009-07-02 | Pfeiffer Vacuum Gmbh | 回転翼形油回転真空ポンプ |
| CN113983069A (zh) * | 2021-11-11 | 2022-01-28 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种高速重载低功耗错位型线滑动支持轴承 |
| CN113983069B (zh) * | 2021-11-11 | 2024-04-09 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种高速重载低功耗错位型线滑动支持轴承 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040414 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040427 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040831 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |