JPH1160730A - ナイロン６の製造方法および重合装置 - Google Patents
ナイロン６の製造方法および重合装置Info
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- JPH1160730A JPH1160730A JP22362997A JP22362997A JPH1160730A JP H1160730 A JPH1160730 A JP H1160730A JP 22362997 A JP22362997 A JP 22362997A JP 22362997 A JP22362997 A JP 22362997A JP H1160730 A JPH1160730 A JP H1160730A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 異常滞留や、熱劣化物の混入が抑止されたナ
イロン６の製造方法の提供。 【解決手段】重合の途中の時期において、重合反応系中
の重合中間体に含まれるεカプロラクタムを蒸発させる
操作を行うことにより重合中間体の温度を低下させてナ
イロン６を製造する。
イロン６の製造方法の提供。 【解決手段】重合の途中の時期において、重合反応系中
の重合中間体に含まれるεカプロラクタムを蒸発させる
操作を行うことにより重合中間体の温度を低下させてナ
イロン６を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はナイロン６の製造方
法および重合装置に関するものであり、なかでもナイロ
ン６の重合過程において重合中間体を冷却する方法、お
よびそれに用いる重合装置に関する。
法および重合装置に関するものであり、なかでもナイロ
ン６の重合過程において重合中間体を冷却する方法、お
よびそれに用いる重合装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ナイロン６はナイロン６６とともに繊
維、プラスチック等の用途に幅広く用いられており、ナ
イロン６は、通常εカプロラクタムを原料として重合反
応を行うことにより得られる。
維、プラスチック等の用途に幅広く用いられており、ナ
イロン６は、通常εカプロラクタムを原料として重合反
応を行うことにより得られる。
【０００３】εカプロラクタムの重合を効率的に行うた
めには、重合前半の段階では重合速度を速めるために高
い温度で反応を行い、重合後半においては、重合平衡の
関係から重合体が固化しない程度に比較的低温で行うこ
とが重要である。このためには、重合のある段階で重合
中間体の温度を低下させることが必要となる。
めには、重合前半の段階では重合速度を速めるために高
い温度で反応を行い、重合後半においては、重合平衡の
関係から重合体が固化しない程度に比較的低温で行うこ
とが重要である。このためには、重合のある段階で重合
中間体の温度を低下させることが必要となる。
【０００４】このため重合中間体を冷却する方法とし
て、反応器外側に設けたジャケットに冷却媒体を供給す
ることにより反応器内部との熱交換を行うことが従来か
ら行われてきた。しかしながら、設備コスト削減、作業
性向上などの点から生産規模の大きな重合反応器を設置
する場合には、外部ジャケットのみでは熱交換が充分に
行えない。このため、重合反応器の内部に熱交換器を設
け、冷却媒体の間接接触方式により重合中間体を冷却す
る方法が行われている。
て、反応器外側に設けたジャケットに冷却媒体を供給す
ることにより反応器内部との熱交換を行うことが従来か
ら行われてきた。しかしながら、設備コスト削減、作業
性向上などの点から生産規模の大きな重合反応器を設置
する場合には、外部ジャケットのみでは熱交換が充分に
行えない。このため、重合反応器の内部に熱交換器を設
け、冷却媒体の間接接触方式により重合中間体を冷却す
る方法が行われている。
【０００５】しかしながら本従来技術による方法では、
この熱交換器は、重合後半での温度を低下させる目的
で、重合反応がある程度進み、重合反応系の粘性が大き
い部分に設置されているため、熱交換器表面での重合中
間体の更新を効率的に行うことは極めて困難であり、こ
のため伝熱効率が非常に悪く、伝熱面積が大きな熱交換
器が必要となる。また、熱交換器による間接冷却方法で
は重合中間体の粘性が大きいゆえに伝熱むらを生じ、均
一な冷却が困難となる。このため得られるナイロン６の
重合度にばらつきを生じることがある。さらには、内部
熱交換器による流動不良箇所が重合中間体の異常滞留原
因となり、得られるナイロン６中に熱劣化物を混入せし
め、製糸、樹脂成形時等の後工程において重要なトラブ
ルの原因となる。また、熱交換器の表面汚れによる伝熱
効率が懸念され重合設備の長期安定生産性の点からも本
従来技術は十分満足できるものではない。
この熱交換器は、重合後半での温度を低下させる目的
で、重合反応がある程度進み、重合反応系の粘性が大き
い部分に設置されているため、熱交換器表面での重合中
間体の更新を効率的に行うことは極めて困難であり、こ
のため伝熱効率が非常に悪く、伝熱面積が大きな熱交換
器が必要となる。また、熱交換器による間接冷却方法で
は重合中間体の粘性が大きいゆえに伝熱むらを生じ、均
一な冷却が困難となる。このため得られるナイロン６の
重合度にばらつきを生じることがある。さらには、内部
熱交換器による流動不良箇所が重合中間体の異常滞留原
因となり、得られるナイロン６中に熱劣化物を混入せし
め、製糸、樹脂成形時等の後工程において重要なトラブ
ルの原因となる。また、熱交換器の表面汚れによる伝熱
効率が懸念され重合設備の長期安定生産性の点からも本
従来技術は十分満足できるものではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ナイロン６
の重合過程において重合中間体を効率的かつ均一に冷却
し、さらには反応器内での異常滞留が無く、このため得
られるナイロン６への熱劣化物混入が無く、さらには長
期安定生産が可能なナイロン６の製造方法およびそのた
めの重合装置を得ることを課題とする。
の重合過程において重合中間体を効率的かつ均一に冷却
し、さらには反応器内での異常滞留が無く、このため得
られるナイロン６への熱劣化物混入が無く、さらには長
期安定生産が可能なナイロン６の製造方法およびそのた
めの重合装置を得ることを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のナイロン６の製
造方法は、かかる課題を解決するため、主として次の構
成を有する。すなわち、「εカプロラクタムを重合しナ
イロン６を製造する方法において、重合の途中の時期に
おいて、重合反応系中の重合中間体に含まれるεカプロ
ラクタムを蒸発させる操作を行うことにより重合中間体
の温度を低下させることを特徴とするナイロン６の製造
方法。」である。
造方法は、かかる課題を解決するため、主として次の構
成を有する。すなわち、「εカプロラクタムを重合しナ
イロン６を製造する方法において、重合の途中の時期に
おいて、重合反応系中の重合中間体に含まれるεカプロ
ラクタムを蒸発させる操作を行うことにより重合中間体
の温度を低下させることを特徴とするナイロン６の製造
方法。」である。
【０００８】また、本発明の重合装置は、かかる課題を
解決するため、主として次の構成を有する。すなわち、
「導入ラインを介在させて直列に連結された２つ以上の
重合反応器を具備した反応装置であり、２番目以降のい
ずれかの重合反応器と該重合反応器より前の重合反応器
との間に介在する導入ラインに、重合中間体への保持圧
力が急激に低下させるのに充分な単位流路あたりの流動
抵抗を大きくする手段が具備されていることを特徴とす
るナイロン６の重合装置。」である。
解決するため、主として次の構成を有する。すなわち、
「導入ラインを介在させて直列に連結された２つ以上の
重合反応器を具備した反応装置であり、２番目以降のい
ずれかの重合反応器と該重合反応器より前の重合反応器
との間に介在する導入ラインに、重合中間体への保持圧
力が急激に低下させるのに充分な単位流路あたりの流動
抵抗を大きくする手段が具備されていることを特徴とす
るナイロン６の重合装置。」である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明を詳細に説明する。
【００１０】本発明ではεカプロラクタムを重合してナ
イロン６を得るに際し、重合の途中段階において重合反
応系中の重合中間体に含まれるεカプロラクタムを蒸発
させることにより、重合中間体すなわち反応系の温度を
低下させ重合を行うことが重要である。このことは、重
合中間体の保持圧力を低下させ、重合中間体へのεカプ
ロラクタムの溶解度を減少させることにより可能であ
る。εカプロラクタムは蒸発時に重合中間体から蒸発潜
熱を奪い、このことにより重合中間体（反応系）が冷却
される。
イロン６を得るに際し、重合の途中段階において重合反
応系中の重合中間体に含まれるεカプロラクタムを蒸発
させることにより、重合中間体すなわち反応系の温度を
低下させ重合を行うことが重要である。このことは、重
合中間体の保持圧力を低下させ、重合中間体へのεカプ
ロラクタムの溶解度を減少させることにより可能であ
る。εカプロラクタムは蒸発時に重合中間体から蒸発潜
熱を奪い、このことにより重合中間体（反応系）が冷却
される。
【００１１】ここで、εカプロラクタムの蒸発を効率的
に行うには、重合中間体の保持圧力を急激に低下させる
ことが好ましい。保持圧力の低下が緩やかである場合
は、反応系の温度低下も緩やかとなり、この温度低下に
伴う重合中間体へのεカプロラクタム溶解度が増大し、
εカプロラクタムの蒸発量が小さくなり、反応系の冷却
が充分に行われない傾向がある。
に行うには、重合中間体の保持圧力を急激に低下させる
ことが好ましい。保持圧力の低下が緩やかである場合
は、反応系の温度低下も緩やかとなり、この温度低下に
伴う重合中間体へのεカプロラクタム溶解度が増大し、
εカプロラクタムの蒸発量が小さくなり、反応系の冷却
が充分に行われない傾向がある。
【００１２】蒸発させるεカプロラクタムの量は、最終
的に所望されるナイロン６の重合度により決定される
が、蒸発させる段階の直前の重合中間体に含まれるεカ
プロラクタム量に対して２５％以上であることが好まし
く、また、εカプロラクタムを蒸発させる前後での反応
系の温度差は１０℃以上であることが好ましい。εカプ
ロラクタム蒸発量およびεカプロラクタム蒸発前後での
反応系の温度差が小さいと得られるナイロン６の重合度
が小さくなることがある。
的に所望されるナイロン６の重合度により決定される
が、蒸発させる段階の直前の重合中間体に含まれるεカ
プロラクタム量に対して２５％以上であることが好まし
く、また、εカプロラクタムを蒸発させる前後での反応
系の温度差は１０℃以上であることが好ましい。εカプ
ロラクタム蒸発量およびεカプロラクタム蒸発前後での
反応系の温度差が小さいと得られるナイロン６の重合度
が小さくなることがある。
【００１３】εカプロラクタム蒸発量は蒸発前の重合反
応系の温度が高いほど多く、低下させる圧力差が大きい
ほど多くなる。εカプロラクタム蒸発前後での反応系の
温度差は、蒸発させるεカプロラクタム量にほぼ比例す
る。このため、反応系温度および圧力差を調整すること
により、最終的に必要なナイロン６の重合度の制御が極
めて容易に可能である。
応系の温度が高いほど多く、低下させる圧力差が大きい
ほど多くなる。εカプロラクタム蒸発前後での反応系の
温度差は、蒸発させるεカプロラクタム量にほぼ比例す
る。このため、反応系温度および圧力差を調整すること
により、最終的に必要なナイロン６の重合度の制御が極
めて容易に可能である。
【００１４】上述のように重合の途中段階において重合
中間体の保持圧力を低下させるには、εカプロラクタム
の重合を直列に連結された２つ以上の重合反応帯域に区
分し、ある重合反応帯域（重合反応帯域Ａ）から次の重
合反応帯域（重合反応帯域Ｂ）へ導入する際に、重合反
応帯域Ａの出口における重合中間体（反応系）の圧力を
重合反応帯域Ｂ入り口で解放する方法が容易である。
中間体の保持圧力を低下させるには、εカプロラクタム
の重合を直列に連結された２つ以上の重合反応帯域に区
分し、ある重合反応帯域（重合反応帯域Ａ）から次の重
合反応帯域（重合反応帯域Ｂ）へ導入する際に、重合反
応帯域Ａの出口における重合中間体（反応系）の圧力を
重合反応帯域Ｂ入り口で解放する方法が容易である。
【００１５】これらの方法は、直列に連結された２つ以
上の重合反応器から成り、第２番目以降のいずれかの重
合反応器への重合中間体の導入ラインに、重合中間体
（反応系）の保持圧力が急激に解放できるのに充分に単
位流路あたりの流動抵抗が大きい部分が具備されている
ナイロン６の重合装置により達成可能である。
上の重合反応器から成り、第２番目以降のいずれかの重
合反応器への重合中間体の導入ラインに、重合中間体
（反応系）の保持圧力が急激に解放できるのに充分に単
位流路あたりの流動抵抗が大きい部分が具備されている
ナイロン６の重合装置により達成可能である。
【００１６】ここで２つ以上の重合反応器とは、完全に
独立した２つの容器から成る必要はなく１つの容器を上
下などに区分したものでも良い。また「重合中間体（反
応系）の保持圧力が急激に解放できるのに充分に単位流
路あたりの流動抵抗が大きい部分」とは、蒸発するεカ
プロラクタム量が必要とする温度低下を可能とすれば特
に限定されないが例示すれば、配管の狭さく部、バル
ブ、オリフィスなどである。なお、重合中間体の異常滞
留による劣化の点からこの部分は異常滞留の無い構造と
することが好ましい。
独立した２つの容器から成る必要はなく１つの容器を上
下などに区分したものでも良い。また「重合中間体（反
応系）の保持圧力が急激に解放できるのに充分に単位流
路あたりの流動抵抗が大きい部分」とは、蒸発するεカ
プロラクタム量が必要とする温度低下を可能とすれば特
に限定されないが例示すれば、配管の狭さく部、バル
ブ、オリフィスなどである。なお、重合中間体の異常滞
留による劣化の点からこの部分は異常滞留の無い構造と
することが好ましい。
【００１７】εカプロラクタムの重合は、前半はεカプ
ロラクタムの開環反応、付加反応、重縮合反応を速く進
めるため高い温度で行い、最終的には重合平衡の関係か
ら比較的低い温度とすることが重要である。このため重
合開始からεカプロラクタムを蒸発させ反応系の温度を
低下させるまでの前重合時間は、４時間以上１１時間以
下が好ましい。前重合時間が４時間未満であると重合が
充分進んでいない時点で反応系の温度を低下させること
となり、必要とする重合度のナイロン６が得られないこ
とがある。前重合時間が１１時間を超えると重合反応は
ほぼ平衡に到達し、反応系の温度を低下させない限りそ
れ以上の反応時間を設けることは設備能力の面で効率的
でない。εカプロラクタムを蒸発させ反応系の温度を低
下させてから重合を終えるまでの後重合時間は、２時間
以上７時間未満であることが好ましい。後重合時間が２
時間未満では重合反応が充分完結しないことがあり、ま
た７時間以上では反応系冷却後の温度による重合平衡に
到達するためそれ以上の反応時間を設けることは効率的
でない。
ロラクタムの開環反応、付加反応、重縮合反応を速く進
めるため高い温度で行い、最終的には重合平衡の関係か
ら比較的低い温度とすることが重要である。このため重
合開始からεカプロラクタムを蒸発させ反応系の温度を
低下させるまでの前重合時間は、４時間以上１１時間以
下が好ましい。前重合時間が４時間未満であると重合が
充分進んでいない時点で反応系の温度を低下させること
となり、必要とする重合度のナイロン６が得られないこ
とがある。前重合時間が１１時間を超えると重合反応は
ほぼ平衡に到達し、反応系の温度を低下させない限りそ
れ以上の反応時間を設けることは設備能力の面で効率的
でない。εカプロラクタムを蒸発させ反応系の温度を低
下させてから重合を終えるまでの後重合時間は、２時間
以上７時間未満であることが好ましい。後重合時間が２
時間未満では重合反応が充分完結しないことがあり、ま
た７時間以上では反応系冷却後の温度による重合平衡に
到達するためそれ以上の反応時間を設けることは効率的
でない。
【００１８】ここで、重合中間体から蒸発させたεカプ
ロラクタムは冷却凝縮し、重合中間体すなわち反応系へ
戻すか、精製の後、あるいは直接重合初期原料として使
用できるが、εカプロラクタムを蒸発させ温度を低下さ
せた反応系に戻しそのまま重合を行うことが効率的であ
り好ましい。ここで、εカプロラクタムを凝縮させるた
めの冷却器は、流動抵抗が大きい部分が具備された導入
ラインの後の重合反応器の外部に連結されていても、該
重合反応器の内部に連結されていてもよい。冷却器が外
部に連結される場合を図１の凝縮器４として例示した。
ロラクタムは冷却凝縮し、重合中間体すなわち反応系へ
戻すか、精製の後、あるいは直接重合初期原料として使
用できるが、εカプロラクタムを蒸発させ温度を低下さ
せた反応系に戻しそのまま重合を行うことが効率的であ
り好ましい。ここで、εカプロラクタムを凝縮させるた
めの冷却器は、流動抵抗が大きい部分が具備された導入
ラインの後の重合反応器の外部に連結されていても、該
重合反応器の内部に連結されていてもよい。冷却器が外
部に連結される場合を図１の凝縮器４として例示した。
【００１９】上記方法により重合を終えたナイロン６ポ
リマは、冷却固化の後、ペレット化され、ペレット中に
含まれるモノマ、オリゴマの抽出除去、さらに水分を除
去するための乾燥などを行った後、製糸あるいは樹脂成
型用ペッレットして使用される。しかしながら冷却固
化、モノマ、オリゴマ除去、乾燥などが必要でなければ
それに応じて省略が可能である。
リマは、冷却固化の後、ペレット化され、ペレット中に
含まれるモノマ、オリゴマの抽出除去、さらに水分を除
去するための乾燥などを行った後、製糸あるいは樹脂成
型用ペッレットして使用される。しかしながら冷却固
化、モノマ、オリゴマ除去、乾燥などが必要でなければ
それに応じて省略が可能である。
【００２０】また、本発明のナイロン６とは、必要に応
じて耐熱剤、耐光剤、耐候剤、重合反応促進剤、重合度
調整剤、末端基量調整剤、顔料などの添加剤を重合前、
重合途中の段階あるいは重合後の段階で加えていても構
わない。また、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン
酸などのジカルボン酸、ヘキサメチレンジアミン、キシ
リレンジアミンなどのジアミンなどを共重合していても
良い。なお本発明においてεカプロラクタムを蒸発させ
る段階でこれら添加剤、共重合成分あるいは反応により
生成する水分などの一部が同時に蒸発しても必要とする
特性のナイロン６が得られれば何ら問題はない。
じて耐熱剤、耐光剤、耐候剤、重合反応促進剤、重合度
調整剤、末端基量調整剤、顔料などの添加剤を重合前、
重合途中の段階あるいは重合後の段階で加えていても構
わない。また、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン
酸などのジカルボン酸、ヘキサメチレンジアミン、キシ
リレンジアミンなどのジアミンなどを共重合していても
良い。なお本発明においてεカプロラクタムを蒸発させ
る段階でこれら添加剤、共重合成分あるいは反応により
生成する水分などの一部が同時に蒸発しても必要とする
特性のナイロン６が得られれば何ら問題はない。
【００２１】
【実施例】以下本発明を実施例によってさらに詳細に説
明する。
明する。
【００２２】実施例１ 図１に示す本発明の重合装置を準備した。
【００２３】ＴｉＯ2を０.３５wt％および水分を１wt％
含むεカプロラクタムを３０kg／hrの量で連続的に体積
０.２ｍ3の第１の重合反応器１に供給し、２７０℃で加
熱を行いながら重合を行った。第１の重合反応器１下部
から、供給量に対応する重合中間体を排出し、内部に熱
交換器を有しない体積０.０８ｍ3である第２の重合反応
器２へ供給した。第１の重合反応器での滞留時間は約
６.６時間、第１の重合反応器を出る重合中間体の温度
は温度計１１により測定したところ２６５℃、圧力計１
２により測定した圧力は０.２ＭＰａ、εカプロラクタ
ム含有率は１１％であった。第２の重合反応器への供給
ラインに設けた配管狭さく部３の出側圧力は、配管狭さ
く部の流動抵抗による圧力損失のため０.１ＭＰａ（圧
力計１４により測定）、第２の重合反応器に供給された
重合中間体の温度は２５３℃（温度計１３により測定）
であり、重合中間体の温度低下は１２℃であった。第２
の重合反応器上部に設けた凝縮器４でのεカプロラクタ
ム凝縮量は、１.３kg／hrであり第１の重合反応器から
排出された重合中間体に含まれるεカプロラクタムに対
して４０％であった。なおこの凝縮したεカプロラクタ
ムは第２重合反応器へ戻し、第１重合反応器から供給さ
れた重合中間体と共に重合を行った。第２の重合反応器
で反応を終え得られたナイロン６を冷却固化、ペレタイ
ズ化し、さらにモノマ、オリゴマの抽出除去および乾燥
を行い製糸用ナイロン６ペレットを得た。該ペレットの
重合度は硫酸相対粘度ηrで２.６であった。ここで硫酸
相対粘度ηｒは、９８wt％の硫酸１００cm3にポリマ１
ｇを溶かした溶液粘度の９８wt％硫酸粘度に対する比で
ある。
含むεカプロラクタムを３０kg／hrの量で連続的に体積
０.２ｍ3の第１の重合反応器１に供給し、２７０℃で加
熱を行いながら重合を行った。第１の重合反応器１下部
から、供給量に対応する重合中間体を排出し、内部に熱
交換器を有しない体積０.０８ｍ3である第２の重合反応
器２へ供給した。第１の重合反応器での滞留時間は約
６.６時間、第１の重合反応器を出る重合中間体の温度
は温度計１１により測定したところ２６５℃、圧力計１
２により測定した圧力は０.２ＭＰａ、εカプロラクタ
ム含有率は１１％であった。第２の重合反応器への供給
ラインに設けた配管狭さく部３の出側圧力は、配管狭さ
く部の流動抵抗による圧力損失のため０.１ＭＰａ（圧
力計１４により測定）、第２の重合反応器に供給された
重合中間体の温度は２５３℃（温度計１３により測定）
であり、重合中間体の温度低下は１２℃であった。第２
の重合反応器上部に設けた凝縮器４でのεカプロラクタ
ム凝縮量は、１.３kg／hrであり第１の重合反応器から
排出された重合中間体に含まれるεカプロラクタムに対
して４０％であった。なおこの凝縮したεカプロラクタ
ムは第２重合反応器へ戻し、第１重合反応器から供給さ
れた重合中間体と共に重合を行った。第２の重合反応器
で反応を終え得られたナイロン６を冷却固化、ペレタイ
ズ化し、さらにモノマ、オリゴマの抽出除去および乾燥
を行い製糸用ナイロン６ペレットを得た。該ペレットの
重合度は硫酸相対粘度ηrで２.６であった。ここで硫酸
相対粘度ηｒは、９８wt％の硫酸１００cm3にポリマ１
ｇを溶かした溶液粘度の９８wt％硫酸粘度に対する比で
ある。
【００２４】
【発明の効果】本発明の重合方法および重合装置により
重合中間体の効率的かつ均一な冷却、および反応器内で
の異常滞留抑制、熱劣化物混入防止、さらにはナイロン
６の長期安定生産が可能となる。
重合中間体の効率的かつ均一な冷却、および反応器内で
の異常滞留抑制、熱劣化物混入防止、さらにはナイロン
６の長期安定生産が可能となる。
【図１】本発明の重合装置の一例を示す概略図。
１：第１の重合反応器 ２：第２の重合反応器 ３：配管の狭さく部 ４：凝縮器 １１、１３：温度計 １２、１４：圧力計
Claims (10)
- 【請求項１】εカプロラクタムを重合しナイロン６を製
造する方法において、重合の途中の時期において、重合
反応系中の重合中間体に含まれるεカプロラクタムを蒸
発させる操作を行うことにより重合中間体の温度を低下
させることを特徴とするナイロン６の製造方法。 - 【請求項２】重合中間体から蒸発させるεカプロラクタ
ムの量が、蒸発操作前の重合中間体に含まれるεカプロ
ラクタム量に対して２５％以上であることを特徴とする
請求項１記載のナイロン６の製造方法。 - 【請求項３】εカプロラクタムを蒸発させる操作の前後
の重合中間体の温度差が１０℃以上であることを特徴と
する請求項１または２記載のナイロン６の製造方法。 - 【請求項４】εカプロラクタムの重合開始からεカプロ
ラクタムを蒸発させる操作までの前重合時間が４時間以
上１１時間以下、εカプロラクタムを蒸発させる操作か
ら重合を終えるまでの後重合時間が２時間以上７時間未
満であることを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載
のナイロン６の製造方法。 - 【請求項５】蒸発させたεカプロラクタムを、冷却凝縮
し、重合反応系に戻すことにより重合の原料とすること
を特徴とする請求項１〜４いずれかに記載のナイロン６
の製造方法。 - 【請求項６】重合が直列に連結された２つ以上の重合反
応帯域で行われるものであって、εカプロラクタムを蒸
発させる操作が、２番目以降のいずれかの重合反応帯域
への導入時またはその前に重合中間体の圧力を低下させ
るものである請求項１〜５いずれかに記載のナイロン６
の製造方法。 - 【請求項７】重合が直列に連結された２つ以上の重合反
応帯域で行われるものであって、２番目以降のいずれか
の重合反応帯域と、該重合反応帯域より前の重合反応帯
域との間において、重合中間体への保持圧力を急激に低
下させることを特徴とする請求項１〜６いずれかのナイ
ロン６の製造方法。 - 【請求項８】導入ラインを介在させて直列に連結された
２つ以上の重合反応器を具備した反応装置であり、２番
目以降のいずれかの重合反応器と該重合反応器より前の
重合反応器との間に介在する導入ラインに、重合中間体
への保持圧力が急激に低下させるのに充分な単位流路あ
たりの流動抵抗を大きくする手段が具備されていること
を特徴とするナイロン６の重合装置。 - 【請求項９】流動抵抗が大きい部分が具備された導入ラ
インの後の重合反応器の外部にεカプロラクタムを凝縮
させるための冷却器が連結されている請求項８記載のナ
イロン６の重合装置。 - 【請求項１０】流動抵抗が大きい部分が具備された導入
ラインの後の重合反応器の内部に蒸発したεカプロラク
タムを凝縮させるための冷却器を有することを特徴とす
る請求項８記載のナイロン６の重合装置。
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|---|---|---|---|
| JP22362997A JP3601264B2 (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | ナイロン６の製造方法および重合装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP22362997A JP3601264B2 (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | ナイロン６の製造方法および重合装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1160730A true JPH1160730A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3601264B2 JP3601264B2 (ja) | 2004-12-15 |
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ID=16801208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP22362997A Expired - Lifetime JP3601264B2 (ja) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | ナイロン６の製造方法および重合装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3601264B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11343341A (ja) * | 1998-04-03 | 1999-12-14 | Toray Ind Inc | ポリアミドの製造方法 |
| CN106140048A (zh) * | 2016-08-27 | 2016-11-23 | 大连海新工程技术有限公司 | 一体式固相增粘反应器及用其生产高粘度尼龙切片的系统和方法 |
| WO2021004031A1 (zh) * | 2019-07-05 | 2021-01-14 | 江苏海阳化纤有限公司 | 一种低熔阻高纺性超低粘尼龙6切片聚合装置及操作方法 |
-
1997
- 1997-08-20 JP JP22362997A patent/JP3601264B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
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| JPH11343341A (ja) * | 1998-04-03 | 1999-12-14 | Toray Ind Inc | ポリアミドの製造方法 |
| CN106140048A (zh) * | 2016-08-27 | 2016-11-23 | 大连海新工程技术有限公司 | 一体式固相增粘反应器及用其生产高粘度尼龙切片的系统和方法 |
| CN106140048B (zh) * | 2016-08-27 | 2018-05-04 | 大连海新工程技术有限公司 | 一体式固相增粘反应器及用其生产高粘度尼龙切片的系统和方法 |
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