JPH1162313A - 鉛支承 - Google Patents
鉛支承Info
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- JPH1162313A JPH1162313A JP22141597A JP22141597A JPH1162313A JP H1162313 A JPH1162313 A JP H1162313A JP 22141597 A JP22141597 A JP 22141597A JP 22141597 A JP22141597 A JP 22141597A JP H1162313 A JPH1162313 A JP H1162313A
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- Vibration Prevention Devices (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】従来不可能とされてきた鉛による鉛直軸力の支
持と水平方向のせん断耐力を併せ持つ構造部材を比較的
簡単な構成で可能とする。 【解決手段】鋼板で鉛板を挟み込むことにより上下の取
付用鋼板２、３間に鋼板４と鉛板５とを交互に積層し、
取付用鋼板２、３、鋼板４と鉛板５とは溶着して積層鉛
支承１を構成し、鉛の薄層化により、鉛の内部応力状態
を三軸応力状態として内部および自由表面での最大せん
断応力を低く抑え、さらに縦弾性係数を増大させ、内部
および自由表面での最大せん断応力度がクリープ限界応
力度に達する圧縮応力度を大幅に上昇させる。
持と水平方向のせん断耐力を併せ持つ構造部材を比較的
簡単な構成で可能とする。 【解決手段】鋼板で鉛板を挟み込むことにより上下の取
付用鋼板２、３間に鋼板４と鉛板５とを交互に積層し、
取付用鋼板２、３、鋼板４と鉛板５とは溶着して積層鉛
支承１を構成し、鉛の薄層化により、鉛の内部応力状態
を三軸応力状態として内部および自由表面での最大せん
断応力を低く抑え、さらに縦弾性係数を増大させ、内部
および自由表面での最大せん断応力度がクリープ限界応
力度に達する圧縮応力度を大幅に上昇させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉛直荷重を支持す
る構造部材として用いられる鉛支承に関するものであ
る。
る構造部材として用いられる鉛支承に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】鉛を鉛直
荷重支持の目的で構造部材として用いる例は、従来無か
った。その最大の原因は、鉛の持つクリープ現象のため
時間の経過と共に変形が増大するためである。従って、
柱軸力のような大きな鉛直荷重を金属としての鉛単体で
支持することは不可能とされてきた。
荷重支持の目的で構造部材として用いる例は、従来無か
った。その最大の原因は、鉛の持つクリープ現象のため
時間の経過と共に変形が増大するためである。従って、
柱軸力のような大きな鉛直荷重を金属としての鉛単体で
支持することは不可能とされてきた。
【０００３】一方、鉛を鉛直荷重の作用しない状態で水
平力に抵抗する構造部材として用いる方法は種々考案さ
れている。例えば、図１１(a) に示す免震構造の支持部
材は、鉛プラグ入り積層ゴム支承と呼ばれ、免震構造の
支持部材としては良く知られたものであり、積層ゴム５
０の中心に鉛プラグ５１を埋め込むことにより、アイソ
レーターとダンパーの機能を併せ持たせている。また、
図１２に示す鉛ダンパー６１は同じく免震構造に用いら
れ、アイソレーターとしての積層ゴム６０で支えた建物
等において地震力による水平方向の力に対して鉛ダンパ
ー６１により減衰力を作用させている。
平力に抵抗する構造部材として用いる方法は種々考案さ
れている。例えば、図１１(a) に示す免震構造の支持部
材は、鉛プラグ入り積層ゴム支承と呼ばれ、免震構造の
支持部材としては良く知られたものであり、積層ゴム５
０の中心に鉛プラグ５１を埋め込むことにより、アイソ
レーターとダンパーの機能を併せ持たせている。また、
図１２に示す鉛ダンパー６１は同じく免震構造に用いら
れ、アイソレーターとしての積層ゴム６０で支えた建物
等において地震力による水平方向の力に対して鉛ダンパ
ー６１により減衰力を作用させている。
【０００４】以上のように、従来は鉛を用いた構造部材
で鉛直軸力を支持する例はなかった。本発明は、このよ
うな事情に鑑みてなされたものであり、従来不可能とさ
れてきた鉛による鉛直軸力の支持と水平方向のせん断耐
力を併せ持つ構造部材を比較的簡単な構成で可能とする
ものである。
で鉛直軸力を支持する例はなかった。本発明は、このよ
うな事情に鑑みてなされたものであり、従来不可能とさ
れてきた鉛による鉛直軸力の支持と水平方向のせん断耐
力を併せ持つ構造部材を比較的簡単な構成で可能とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明では、鋼板で鉛板を挟み込んだ鋼板と鉛板の
互層構造とし、鋼板と鉛板とは溶着して、鉛支承を構成
する。即ち、上下の取付用鋼板の間に１枚の鉛板を配置
して鉛板一層の互層構造とし、あるいは上下の取付用鋼
板の間に１枚または複数枚の中間の鋼板を所定の間隔を
おいて配設し各鋼板間に鉛板を配設して、鋼板と鉛板が
交互に積層される互層構造とする。
め、本発明では、鋼板で鉛板を挟み込んだ鋼板と鉛板の
互層構造とし、鋼板と鉛板とは溶着して、鉛支承を構成
する。即ち、上下の取付用鋼板の間に１枚の鉛板を配置
して鉛板一層の互層構造とし、あるいは上下の取付用鋼
板の間に１枚または複数枚の中間の鋼板を所定の間隔を
おいて配設し各鋼板間に鉛板を配設して、鋼板と鉛板が
交互に積層される互層構造とする。
【０００６】このような鉛支承は、例えば、鋼板と鉛板
とを溶着材料を介在させて積層した後、熱処理を施す方
法、あるいは間隔をおいて縦に配列した多数の鋼板間に
溶融した鉛を流し込む方法等により製作され、鋼板と鉛
板は十分に溶着されており、せん断力によって剥がれな
い構造となっている。また、鉛板の厚みは、断面の外径
に比べて十分に薄くなるようにし、鉛直軸力でクリープ
現象が生じないように工夫している。例えば、鉛板の厚
みは、外径の１／１０以下とするのが好ましい。なお、
鋼板および鉛板の断面形状は、円形（図１参照）、リン
グ状（図２参照）、正方形、長方形等、どのような形で
もよい。
とを溶着材料を介在させて積層した後、熱処理を施す方
法、あるいは間隔をおいて縦に配列した多数の鋼板間に
溶融した鉛を流し込む方法等により製作され、鋼板と鉛
板は十分に溶着されており、せん断力によって剥がれな
い構造となっている。また、鉛板の厚みは、断面の外径
に比べて十分に薄くなるようにし、鉛直軸力でクリープ
現象が生じないように工夫している。例えば、鉛板の厚
みは、外径の１／１０以下とするのが好ましい。なお、
鋼板および鉛板の断面形状は、円形（図１参照）、リン
グ状（図２参照）、正方形、長方形等、どのような形で
もよい。
【０００７】以上のような構成の鉛支承を、建築物の柱
の中央部に配設し、あるいは免震建物と基礎との間に配
設するなどし、鋼板と鉛板の互層構造で鉛直軸力を支え
る。
の中央部に配設し、あるいは免震建物と基礎との間に配
設するなどし、鋼板と鉛板の互層構造で鉛直軸力を支え
る。
【０００８】鉛板は、板厚を薄くすると、中央部分は三
軸応力状態となり、しかも、三次元のいずれの方向のひ
ずみも極めて小さくなる。これは、静止圧力（水圧に等
価）を受けることに等しく、どの方向に対しても変形が
できなくなるので、クリープ現象を抑えることができ
る。以下、より詳しくその作用を説明する。
軸応力状態となり、しかも、三次元のいずれの方向のひ
ずみも極めて小さくなる。これは、静止圧力（水圧に等
価）を受けることに等しく、どの方向に対しても変形が
できなくなるので、クリープ現象を抑えることができ
る。以下、より詳しくその作用を説明する。
【０００９】(1) 鉛の機械的な物性 せん断剛性係数：Ｇ＝59.3 tf/cm2 体積弾性係数 ：Ｋ＝５００ ｔｆ／ｃｍ２ 縦弾性係数 ：Ｅ＝１７０ ｔｆ／ｃｍ２ 引張強度 ： 約120 kgf/cm2 クリープ限界せん断応力度：約6.5 kgf/cm2 (2) 鉛のクリープ限界について 鉛のクリープ限界については、既往の研究がさまざまな
パラメータで行われている。室温程度のクリープせん断
限界応力度はＨofmannの純度99.9％の鉛に対するクリー
プ実験からクリープ速度がゼロとなる臨界せん断応力度
が約6.5kgf/cm2であり、引張応力度のクリープ限界応力
度は約13.0kgf/cm2 程度であることが知られている。こ
の両者の関係は、降伏条件としてよく知られているトレ
スカの降伏条件とよく一致する（図３(a) 参照）。
パラメータで行われている。室温程度のクリープせん断
限界応力度はＨofmannの純度99.9％の鉛に対するクリー
プ実験からクリープ速度がゼロとなる臨界せん断応力度
が約6.5kgf/cm2であり、引張応力度のクリープ限界応力
度は約13.0kgf/cm2 程度であることが知られている。こ
の両者の関係は、降伏条件としてよく知られているトレ
スカの降伏条件とよく一致する（図３(a) 参照）。
【００１０】また、クリープ限界値は温度の影響を強く
受けることがことが知られているが、これは、図３(b)
、図４に示す程度であり、建築構造物などの支持部材
としては、室温（２５°Ｃ）程度を考慮すればよいと考
える。なお、応力度の増大とクリープひずみ速度の関係
は、熱力学的考察を行ったＷeertmannによって導入され
た定常クリープ方程式から応力度の3 〜4.5 乗に比例し
てクリープひずみ速度が増大することが明らかとなって
いる。
受けることがことが知られているが、これは、図３(b)
、図４に示す程度であり、建築構造物などの支持部材
としては、室温（２５°Ｃ）程度を考慮すればよいと考
える。なお、応力度の増大とクリープひずみ速度の関係
は、熱力学的考察を行ったＷeertmannによって導入され
た定常クリープ方程式から応力度の3 〜4.5 乗に比例し
てクリープひずみ速度が増大することが明らかとなって
いる。
【００１１】いずれにしても、通常用いられる鉛（純度
の高いもの）では、鉛直軸力を支持する能力としては、
かなり低いレベルで用いなければならないことがわか
る。
の高いもの）では、鉛直軸力を支持する能力としては、
かなり低いレベルで用いなければならないことがわか
る。
【００１２】(3) 本発明の作用と効果 鉛の材料としてのクリープ限界せん断応力度τ* （6.5k
gf/cm2）は、鉛の形状によらない。そこで、本発明のよ
うに鉛を薄くして鋼板で挟み込むようにし、これを多層
構造とした場合の応力解析を行った。その結果、鉛支承
の断面の直径に比較してその厚みが１／１０程度以下に
なると、鉛の応力状態が三軸応力状態になり、鉛直応力
度がかなり増大しても内部および自由表面での最大せん
断応力度τを比較的低く抑えられることが判った。
gf/cm2）は、鉛の形状によらない。そこで、本発明のよ
うに鉛を薄くして鋼板で挟み込むようにし、これを多層
構造とした場合の応力解析を行った。その結果、鉛支承
の断面の直径に比較してその厚みが１／１０程度以下に
なると、鉛の応力状態が三軸応力状態になり、鉛直応力
度がかなり増大しても内部および自由表面での最大せん
断応力度τを比較的低く抑えられることが判った。
【００１３】図５に積層鉛一層の応力状態と積層鉛の厚
みおよび断面半径を示し、図６に、鉛一層の厚みと円形
断面の直径との比率、自由境界面での最大せん断応力度
および中心部分での最大せん断応力度の関係を示す。鉛
の最大せん断応力度τは主応力σの差の１／２で計算さ
れ、図６(a) の本発明の方が、図６(b) の比較例よりも
最大せん断応力度τを低減できることがわかる。
みおよび断面半径を示し、図６に、鉛一層の厚みと円形
断面の直径との比率、自由境界面での最大せん断応力度
および中心部分での最大せん断応力度の関係を示す。鉛
の最大せん断応力度τは主応力σの差の１／２で計算さ
れ、図６(a) の本発明の方が、図６(b) の比較例よりも
最大せん断応力度τを低減できることがわかる。
【００１４】そして、本発明では、この最大せん断応力
度τがクリープ限界せん断応力度τ* （6.5kgf/cm2）と
なる最大圧縮ひずみεc が増加し、また鉛の薄層化で縦
弾性係数Ｅc が増大することにより、最大圧縮応力度σ
c （＝Ｅc ・εc ）が増大する。即ち、鉛の薄層内部お
よび表面部のいずれにおいても、その最大せん断応力度
τがクリープ限界せん断応力度τ* に達する圧縮応力度
σc は約５倍上昇することが理解できる。これは、鉛の
体積弾性係数Ｋがせん断弾性係数Ｇの約１０倍の値であ
ることから、鉛積層支承の縦弾性係数Ｅが増大したため
である。
度τがクリープ限界せん断応力度τ* （6.5kgf/cm2）と
なる最大圧縮ひずみεc が増加し、また鉛の薄層化で縦
弾性係数Ｅc が増大することにより、最大圧縮応力度σ
c （＝Ｅc ・εc ）が増大する。即ち、鉛の薄層内部お
よび表面部のいずれにおいても、その最大せん断応力度
τがクリープ限界せん断応力度τ* に達する圧縮応力度
σc は約５倍上昇することが理解できる。これは、鉛の
体積弾性係数Ｋがせん断弾性係数Ｇの約１０倍の値であ
ることから、鉛積層支承の縦弾性係数Ｅが増大したため
である。
【００１５】従って、本発明の鉛支承によれば、クリー
プ限界圧縮応力度σc は約65kgf/cm2 となり、これは普
通コンクリートの長期許容圧縮応力度にほぼ等しい。ま
た、鉛の薄層化により、鉛直剛性は理論的に２Ｇ＋Ｋの
値に収束する。従って、鉛直剛性は約500 tf/cm2程度の
値となり、これはコンクリートの約２倍の剛性を有する
ことになる。
プ限界圧縮応力度σc は約65kgf/cm2 となり、これは普
通コンクリートの長期許容圧縮応力度にほぼ等しい。ま
た、鉛の薄層化により、鉛直剛性は理論的に２Ｇ＋Ｋの
値に収束する。従って、鉛直剛性は約500 tf/cm2程度の
値となり、これはコンクリートの約２倍の剛性を有する
ことになる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示する実施例に
基づいて説明する。図１は本発明の鉛支承の一例であ
り、図２は本発明の鉛支承の変形例である。図７〜図１
０に本発明の鉛支承を構造物に適用した例を示す。
基づいて説明する。図１は本発明の鉛支承の一例であ
り、図２は本発明の鉛支承の変形例である。図７〜図１
０に本発明の鉛支承を構造物に適用した例を示す。
【００１７】図１は、中実積層鉛支承１であり、外周フ
ランジ部分に取付用のボルト穴（図示省略）が穿設され
た円形または角形等の上部取付用鋼板２および下部取付
用鋼板３と、これら取付用鋼板２、３間に水平状態で交
互に積層される円形の鋼板４および鉛板５からなり、取
付用鋼板２、３と鋼板４との間、および鋼板４と鋼板４
との間に鉛板５が位置する互層構造とされている。
ランジ部分に取付用のボルト穴（図示省略）が穿設され
た円形または角形等の上部取付用鋼板２および下部取付
用鋼板３と、これら取付用鋼板２、３間に水平状態で交
互に積層される円形の鋼板４および鉛板５からなり、取
付用鋼板２、３と鋼板４との間、および鋼板４と鋼板４
との間に鉛板５が位置する互層構造とされている。
【００１８】このような中実積層鉛支承１は、例えば、
各鋼板２・３・４と各鉛板５を溶着材料を介在させて交
互に積層した後、熱処理を施すことにより製作され、取
付用鋼板２、３および鋼板４の表面に対して鉛板５の表
面が十分に溶着され、せん断力によって剥がれない構造
とされている。鉛板５の板厚ｔは、外径ＤO の１／１０
以下とする。
各鋼板２・３・４と各鉛板５を溶着材料を介在させて交
互に積層した後、熱処理を施すことにより製作され、取
付用鋼板２、３および鋼板４の表面に対して鉛板５の表
面が十分に溶着され、せん断力によって剥がれない構造
とされている。鉛板５の板厚ｔは、外径ＤO の１／１０
以下とする。
【００１９】図２は、中空積層鉛支承１１であり、円形
または角形等の取付用鋼板１２、１３間に、外径ＤO 、
内径Ｄi のリング状の鋼板１４および鉛板１５を交互に
積層している。その他は中実積層鉛支承１と同様であ
る。このような中空積層鉛支承１１の場合には、断面の
曲げ剛性を高め、せん断降伏耐力を調整することが容易
で、応用できる範囲も拡大する利点がある。
または角形等の取付用鋼板１２、１３間に、外径ＤO 、
内径Ｄi のリング状の鋼板１４および鉛板１５を交互に
積層している。その他は中実積層鉛支承１と同様であ
る。このような中空積層鉛支承１１の場合には、断面の
曲げ剛性を高め、せん断降伏耐力を調整することが容易
で、応用できる範囲も拡大する利点がある。
【００２０】以上のような積層鉛支承１または１１にお
いて、鉛板５または１５の板厚ｔを外径ＤO の１／１０
以下とすることにより、鉛の応力状態が三軸応力状態と
なり内部および自由表面での最大せん断応力が低く抑え
られ、また薄層化により縦弾性係数も増大し、内部およ
び自由表面部の最大せん断応力度がクリープ限界応力度
に達する圧縮応力度が大幅に上昇し、クリープ限界鉛直
応力度が普通コンクリートの長期許容圧縮応力度まで上
昇し、また鉛直剛性もコンクリートの約２倍まで上昇す
る。さらに、水平方向のせん断耐力も併せ持つことがで
きる。以上から、柱軸力のような大きな鉛直荷重でも鉛
を用いて支持することが可能となる。
いて、鉛板５または１５の板厚ｔを外径ＤO の１／１０
以下とすることにより、鉛の応力状態が三軸応力状態と
なり内部および自由表面での最大せん断応力が低く抑え
られ、また薄層化により縦弾性係数も増大し、内部およ
び自由表面部の最大せん断応力度がクリープ限界応力度
に達する圧縮応力度が大幅に上昇し、クリープ限界鉛直
応力度が普通コンクリートの長期許容圧縮応力度まで上
昇し、また鉛直剛性もコンクリートの約２倍まで上昇す
る。さらに、水平方向のせん断耐力も併せ持つことがで
きる。以上から、柱軸力のような大きな鉛直荷重でも鉛
を用いて支持することが可能となる。
【００２１】＜適用例１＞図７に示すように、鉄筋コン
クリート構造の柱Ａの中央部分（柱頭部分でも可能であ
る）に本発明の積層鉛支承１または１１を用いると、地
震荷重をある設定した降伏レベルでリリースすることが
できるので、せん断力で脆性的な破壊を生じやすいコン
クリート柱Ａを大地震の際に崩壊させないようにするこ
とができる。
クリート構造の柱Ａの中央部分（柱頭部分でも可能であ
る）に本発明の積層鉛支承１または１１を用いると、地
震荷重をある設定した降伏レベルでリリースすることが
できるので、せん断力で脆性的な破壊を生じやすいコン
クリート柱Ａを大地震の際に崩壊させないようにするこ
とができる。
【００２２】＜適用例２＞図８に示すように、本発明の
積層鉛支承１または１１を建物の中間層Ｂの柱の一部
（内柱）に設置する。例えば、地震力のような水平力が
作用した場合には、せん断力が鉛支承にごく短時間に作
用することになる。この場合、せん断降伏応力度は約５
０kgf/cm2 程度であることが知られている。従って、鉛
支承の断面積を調整することで、降伏せん断力を設定す
ることが可能で、鉄筋コンクリートの柱のせん断耐力よ
りも先行して鉛支承のせん断降伏を起こすことができ
る。その場合、鉛支承が地震のエネルギーを吸収すると
共に、鉄筋コンクリートの柱はせん断破壊を免れるの
で、構造物全体の耐震性能を増大することができる。
積層鉛支承１または１１を建物の中間層Ｂの柱の一部
（内柱）に設置する。例えば、地震力のような水平力が
作用した場合には、せん断力が鉛支承にごく短時間に作
用することになる。この場合、せん断降伏応力度は約５
０kgf/cm2 程度であることが知られている。従って、鉛
支承の断面積を調整することで、降伏せん断力を設定す
ることが可能で、鉄筋コンクリートの柱のせん断耐力よ
りも先行して鉛支承のせん断降伏を起こすことができ
る。その場合、鉛支承が地震のエネルギーを吸収すると
共に、鉄筋コンクリートの柱はせん断破壊を免れるの
で、構造物全体の耐震性能を増大することができる。
【００２３】また、図９〜図１０は、応用例である。図
９(a) は、低層の免震建物Ｃと基礎の間に積層鉛支承１
または１１を設置し、免震用支承として用いた例であ
る。図９(b) は、高層建物と低層建物の渡り廊下Ｄの下
に支持部材として積層鉛支承１または１１を設置し、弾
塑性支承として用いた例である。図１０(a) は、ペント
ハウス階Ｅの耐震補強として積層鉛支承１または１１を
配設し、弾塑性支承として用いた例である。図１０(b)
は、タワー等の屋上工作物Ｆの耐震支承として積層鉛支
承１または１１を設置し、弾塑性支承として用いた例で
ある。
９(a) は、低層の免震建物Ｃと基礎の間に積層鉛支承１
または１１を設置し、免震用支承として用いた例であ
る。図９(b) は、高層建物と低層建物の渡り廊下Ｄの下
に支持部材として積層鉛支承１または１１を設置し、弾
塑性支承として用いた例である。図１０(a) は、ペント
ハウス階Ｅの耐震補強として積層鉛支承１または１１を
配設し、弾塑性支承として用いた例である。図１０(b)
は、タワー等の屋上工作物Ｆの耐震支承として積層鉛支
承１または１１を設置し、弾塑性支承として用いた例で
ある。
【００２４】なお、以上の実施例では上下の取付用鋼板
間に複数の鋼板と鉛板を交互に積層した例を示したが、
これに限らず、上下の取付用鋼板の間に１枚の鉛板を配
置して鉛板一層の互層構造とし、あるいは上下の取付用
鋼板の間に１枚鋼板を所定の間隔をおいて配設し各鋼板
間に鉛板を配設して鉛板二層の互層構造としてもよい。
間に複数の鋼板と鉛板を交互に積層した例を示したが、
これに限らず、上下の取付用鋼板の間に１枚の鉛板を配
置して鉛板一層の互層構造とし、あるいは上下の取付用
鋼板の間に１枚鋼板を所定の間隔をおいて配設し各鋼板
間に鉛板を配設して鉛板二層の互層構造としてもよい。
【００２５】
【発明の効果】前述のとおり、本発明は、鋼板で鉛板を
挟み込んだ鋼板と鉛板の互層構造とし、鋼板と鉛板とは
溶着して、鉛支承を構成するようにしたため、従来不可
能とされてきた鉛による鉛直軸力の支持と水平方向のせ
ん断耐力を併せ持つ構造部材を比較的簡単な構成で得る
ことができ、種々の構造物の免震等に安価に対応するこ
とが可能となる。
挟み込んだ鋼板と鉛板の互層構造とし、鋼板と鉛板とは
溶着して、鉛支承を構成するようにしたため、従来不可
能とされてきた鉛による鉛直軸力の支持と水平方向のせ
ん断耐力を併せ持つ構造部材を比較的簡単な構成で得る
ことができ、種々の構造物の免震等に安価に対応するこ
とが可能となる。
【図１】本発明の鉛支承の一例であり、(a) は平面図、
(b) は縦断面図である。
(b) は縦断面図である。
【図２】本発明の鉛支承の変形例であり、(a) は平面
図、(b) は縦断面図である。
図、(b) は縦断面図である。
【図３】(a) は鉛のクリープ限界引張応力度を示すグラ
フ、(b) は鉛のクリープ限界引張応力度の温度による影
響を示すグラフである。
フ、(b) は鉛のクリープ限界引張応力度の温度による影
響を示すグラフである。
【図４】鉛のクリープ速度と温度の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図５】本発明における積層鉛１層の応力状態と積層鉛
の厚みおよび断面半径を示す(a) は平面図、(b) は縦断
面図である。
の厚みおよび断面半径を示す(a) は平面図、(b) は縦断
面図である。
【図６】積層鉛１層の応力状態と最大せん断応力度を示
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
【図６】積層鉛１層の応力状態と最大せん断応力度を示
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
【図７】本発明の鉛支承を鉄筋コンクリート構造の柱に
適用した例を示す正面図である。
適用した例を示す正面図である。
【図８】本発明の鉛支承を建物の中間層の一部に適用し
た例を示す正面図である。
た例を示す正面図である。
【図９】(a) は本発明の鉛支承を免震建物に適用した例
を示す正面図、(b) は本発明の鉛支承を渡り廊下に適用
した例を示す正面図である。
を示す正面図、(b) は本発明の鉛支承を渡り廊下に適用
した例を示す正面図である。
【図１０】(a) は本発明の鉛支承をペントハウス階に適
用した例を示す正面図、(b) は屋上工作物に適用した例
を示す正面図である。
用した例を示す正面図、(b) は屋上工作物に適用した例
を示す正面図である。
【図１１】(a) は従来の鉛プラグ入り積層ゴム支承を示
す一部切欠き斜視図、(b) はゴム単体を示す正面図、
(c) は積層ゴムを示す正面図である。
す一部切欠き斜視図、(b) はゴム単体を示す正面図、
(c) は積層ゴムを示す正面図である。
【図１２】(a) は従来の鉛ダンパを用いた免震構造であ
り、(a) は正面図、(b) は平面図である。
り、(a) は正面図、(b) は平面図である。
１……中実積層鉛支承 ２……上部取付用鋼板 ３……下部取付用鋼板 ４……円形の鋼板 ５……円形の鉛板 １１……中空積層鉛支承 １２……上部取付用鋼板 １３……下部取付用鋼板 １４……リング状の鋼板 １５……リング状の鉛板 ５０……積層ゴム ５１……鉛プラグ ６０……積層ゴム ６１……鉛ダンパー
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１１月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の鉛支承の一例であり、(a) は平面図、
(b) は縦断面図である。
(b) は縦断面図である。
【図２】本発明の鉛支承の変形例であり、(a) は平面
図、(b) は縦断面図である。
図、(b) は縦断面図である。
【図３】(a) は鉛のクリープ限界引張応力度を示すグラ
フ、(b) は鉛のクリープ限界引張応力度の温度による影
響を示すグラフである。
フ、(b) は鉛のクリープ限界引張応力度の温度による影
響を示すグラフである。
【図４】鉛のクリープ速度と温度の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図５】本発明における積層鉛１層の応力状態と積層鉛
の厚みおよび断面半径を示す(a) は平面図、(b) は縦断
面図である。
の厚みおよび断面半径を示す(a) は平面図、(b) は縦断
面図である。
【図６】積層鉛１層の応力状態と最大せん断応力度を示
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
す説明図であり、(a) は本発明、(b) は比較例である。
【図７】本発明の鉛支承を鉄筋コンクリート構造の柱に
適用した例を示す正面図である。
適用した例を示す正面図である。
【図８】本発明の鉛支承を建物の中間層の一部に適用し
た例を示す正面図である。
た例を示す正面図である。
【図９】(a) は本発明の鉛支承を免震建物に適用した例
を示す正面図、(b) は本発明の鉛支承を渡り廊下に適用
した例を示す正面図である。
を示す正面図、(b) は本発明の鉛支承を渡り廊下に適用
した例を示す正面図である。
【図１０】(a) は本発明の鉛支承をペントハウス階に適
用した例を示す正面図、(b) は屋上工作物に適用した例
を示す正面図である。
用した例を示す正面図、(b) は屋上工作物に適用した例
を示す正面図である。
【図１１】(a) は従来の鉛プラグ入り積層ゴム支承を示
す一部切欠き斜視図、(b) はゴム単体を示す正面図、
(c) は積層ゴムを示す正面図である。
す一部切欠き斜視図、(b) はゴム単体を示す正面図、
(c) は積層ゴムを示す正面図である。
【図１２】(a) は従来の鉛ダンパを用いた免震構造であ
り、(a) は正面図、(b) は平面図である。
り、(a) は正面図、(b) は平面図である。
【符号の説明】 １……中実積層鉛支承 ２……上部取付用鋼板 ３……下部取付用鋼板 ４……円形の鋼板 ５……円形の鉛板 １１……中空積層鉛支承 １２……上部取付用鋼板 １３……下部取付用鋼板 １４……リング状の鋼板 １５……リング状の鉛板 ５０……積層ゴム ５１……鉛プラグ ６０……積層ゴム ６１……鉛ダンパー
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼板で鉛板を挟み込み、隙間なく接着さ
せた互層構造を特徴とする鉛支承。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22141597A JPH1162313A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 鉛支承 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22141597A JPH1162313A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 鉛支承 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1162313A true JPH1162313A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16766388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22141597A Pending JPH1162313A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 鉛支承 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1162313A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020075120A (ko) * | 2001-03-23 | 2002-10-04 | 주식회사 한진중공업 | 중량물 거치를 위한 압소바시스템 |
| CN102444217A (zh) * | 2011-10-19 | 2012-05-09 | 沈阳建筑大学 | 钢铅拉压阻尼器 |
| CN103790254A (zh) * | 2012-11-01 | 2014-05-14 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层环形阻尼器 |
| CN103790253A (zh) * | 2012-10-31 | 2014-05-14 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层节点阻尼器 |
| CN103806568A (zh) * | 2012-11-07 | 2014-05-21 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层多孔耗能板 |
-
1997
- 1997-08-18 JP JP22141597A patent/JPH1162313A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020075120A (ko) * | 2001-03-23 | 2002-10-04 | 주식회사 한진중공업 | 중량물 거치를 위한 압소바시스템 |
| CN102444217A (zh) * | 2011-10-19 | 2012-05-09 | 沈阳建筑大学 | 钢铅拉压阻尼器 |
| CN103790253A (zh) * | 2012-10-31 | 2014-05-14 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层节点阻尼器 |
| CN103790254A (zh) * | 2012-11-01 | 2014-05-14 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层环形阻尼器 |
| CN103790254B (zh) * | 2012-11-01 | 2016-11-23 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层环形阻尼器 |
| CN103806568A (zh) * | 2012-11-07 | 2014-05-21 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层多孔耗能板 |
| CN103806568B (zh) * | 2012-11-07 | 2016-08-03 | 沈阳建筑大学 | 钢铅叠层多孔耗能板 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001107 |