JPH1182244A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPH1182244A JPH1182244A JP24112297A JP24112297A JPH1182244A JP H1182244 A JPH1182244 A JP H1182244A JP 24112297 A JP24112297 A JP 24112297A JP 24112297 A JP24112297 A JP 24112297A JP H1182244 A JPH1182244 A JP H1182244A
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- fuel injection
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 機関運転状態に応じて噴霧形態が変化する燃
料噴射弁の提供とそれを用いた最適噴霧形態の形成を可
能とする燃料噴射弁の提供。 【解決手段】 複数のスリット状噴孔４ａ、４ｂを有
し、それらの間の角度が１０〜５０°に設定されている
燃料噴射弁１。燃料圧力が、機関低負荷では高く、機関
中負荷では高く、機関高負荷では低く設定される燃料噴
射弁１。
料噴射弁の提供とそれを用いた最適噴霧形態の形成を可
能とする燃料噴射弁の提供。 【解決手段】 複数のスリット状噴孔４ａ、４ｂを有
し、それらの間の角度が１０〜５０°に設定されている
燃料噴射弁１。燃料圧力が、機関低負荷では高く、機関
中負荷では高く、機関高負荷では低く設定される燃料噴
射弁１。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数のスリット状
噴孔をもつタイプの、直接噴射内燃機関用燃料噴射弁に
関する。
噴孔をもつタイプの、直接噴射内燃機関用燃料噴射弁に
関する。
【０００２】
【従来の技術】火花点火式筒内直接噴射機関では、負荷
が低い時は圧縮行程後期に燃料を噴射して成層燃焼を行
い燃費を向上させ、負荷が高い時は吸気行程に噴射し均
質燃焼を行って出力を増加させる方式が一般的である。
この場合、理想的な噴射形態は、前者（成層燃焼）では
点火栓近傍に燃料を集中させる形態であり、後者（均質
燃焼）では燃焼室全体に均質に燃料を分散させる形態で
ある。両者を満たすため、特開平３−７８５６２号は、
複数のスリット状噴孔をもち、偏平な広い角度の噴霧を
形成する燃料噴射弁を提案している。この噴霧の形成方
向、形状は機関負荷の変動に伴なう燃料噴射量の変化に
かかわらず、ほぼ一定である。
が低い時は圧縮行程後期に燃料を噴射して成層燃焼を行
い燃費を向上させ、負荷が高い時は吸気行程に噴射し均
質燃焼を行って出力を増加させる方式が一般的である。
この場合、理想的な噴射形態は、前者（成層燃焼）では
点火栓近傍に燃料を集中させる形態であり、後者（均質
燃焼）では燃焼室全体に均質に燃料を分散させる形態で
ある。両者を満たすため、特開平３−７８５６２号は、
複数のスリット状噴孔をもち、偏平な広い角度の噴霧を
形成する燃料噴射弁を提案している。この噴霧の形成方
向、形状は機関負荷の変動に伴なう燃料噴射量の変化に
かかわらず、ほぼ一定である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、燃料の噴射方
向や噴霧角の最も望ましい値は、噴射量や気流の強さに
左右されて変化するため、機関の全運転域で理想的な燃
料の分布とはならないという問題がある。したがって、
燃料の分布状態が最適となるように、何らかの方法で噴
射方向や噴射形状を機関運転状態に応じて変化させるこ
とができることが望まれる。本発明の目的は、機関運転
状態（したがって、燃料噴射量）に応じて噴射方向や噴
霧形状が変化する燃料噴射弁を提供することである。本
発明のもう一つの目的は、機関運転状態（したがって、
燃料噴射量）に応じて噴射方向や噴霧形状が変化する燃
料噴射弁を用いて、すべての機関運転状態において理想
的な噴射方向、噴霧形状を形成可能とすることである。
向や噴霧角の最も望ましい値は、噴射量や気流の強さに
左右されて変化するため、機関の全運転域で理想的な燃
料の分布とはならないという問題がある。したがって、
燃料の分布状態が最適となるように、何らかの方法で噴
射方向や噴射形状を機関運転状態に応じて変化させるこ
とができることが望まれる。本発明の目的は、機関運転
状態（したがって、燃料噴射量）に応じて噴射方向や噴
霧形状が変化する燃料噴射弁を提供することである。本
発明のもう一つの目的は、機関運転状態（したがって、
燃料噴射量）に応じて噴射方向や噴霧形状が変化する燃
料噴射弁を用いて、すべての機関運転状態において理想
的な噴射方向、噴霧形状を形成可能とすることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明はつぎの通りである。 （１） 複数のスリット状の噴孔をもつ燃料噴射弁であ
って、前記噴孔のなす角度が１０〜５０°の範囲にある
燃料噴射弁。 （２） 機関運転状態に応じて、噴霧の形成方向、噴霧
形状が変化するように、燃圧が変化される（１）記載の
燃料噴射弁。 （３） スリット状の噴孔が２つあり、１つの噴孔が燃
料噴射弁軸芯から角度α傾けられており、もう１つの噴
孔が燃料噴射弁軸芯から角度α＋θ傾けられている場合
に、前記噴霧の形成方向が、（α、α＋θ）と（α＋θ
／２）とに変化される（２）記載の燃料噴射弁。 （４） 前記噴霧形状が、複数の噴霧が噴射方向に延び
て互いに分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄
せられて合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中
型、前記広分散型と前記合体型が混在した集中型、の３
つの型に変化される（２）記載の燃料噴射弁。 （５） 燃圧が、機関低負荷では高く、機関中負荷では
高く、機関高負荷では低く、制御される（２）記載の燃
料噴射弁。
明はつぎの通りである。 （１） 複数のスリット状の噴孔をもつ燃料噴射弁であ
って、前記噴孔のなす角度が１０〜５０°の範囲にある
燃料噴射弁。 （２） 機関運転状態に応じて、噴霧の形成方向、噴霧
形状が変化するように、燃圧が変化される（１）記載の
燃料噴射弁。 （３） スリット状の噴孔が２つあり、１つの噴孔が燃
料噴射弁軸芯から角度α傾けられており、もう１つの噴
孔が燃料噴射弁軸芯から角度α＋θ傾けられている場合
に、前記噴霧の形成方向が、（α、α＋θ）と（α＋θ
／２）とに変化される（２）記載の燃料噴射弁。 （４） 前記噴霧形状が、複数の噴霧が噴射方向に延び
て互いに分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄
せられて合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中
型、前記広分散型と前記合体型が混在した集中型、の３
つの型に変化される（２）記載の燃料噴射弁。 （５） 燃圧が、機関低負荷では高く、機関中負荷では
高く、機関高負荷では低く、制御される（２）記載の燃
料噴射弁。
【０００５】上記（１）の燃料噴射弁では、スリット状
の噴孔のなす角度が１０〜５０°の範囲にあるので、噴
霧形成方向、噴霧形状が可変となる。この場合、１０°
より小だと、複数の噴孔から噴射された噴霧は常に合体
して１つとなり、分離した複数の噴霧を形成し得ず、５
０°より大だと、複数の噴孔から噴射された噴霧は常に
分離したままで、合体した単一の噴霧を形成し得ず、噴
霧の形状が分離噴霧と合体噴霧との間に形状変更を起こ
さないが、本発明では、噴孔のなす角度が１０〜５０°
の範囲にあるので、燃料噴射方向、噴霧形状が可変とな
る。上記（２）の燃料噴射弁では、燃圧を変化させるこ
とにより、噴霧の形成方向、噴霧形状を変化させる。噴
霧の形成方向、噴霧形状は、燃料の噴射量と燃圧とによ
り変化されるが、噴射量は、負荷に応じて決定され、そ
の決定された値を変えるわけにはいかないので、燃圧の
方を変化させることにより、噴霧の形成方向、噴霧形状
を変化させる。上記（３）の燃料噴射弁では、燃圧の変
化により、噴霧の形成方向が、（α、α＋θ）と（α＋
θ／２）とに変化される。噴射量が小の時には、燃圧が
低いと噴霧はαとα＋θの２方向に形成され、燃圧が高
いと噴霧は噴射初期にαとα＋θの２方向に、噴射後期
にα＋θ／２の１方向に形成される。噴射量が中〜大の
時には、燃圧が低いと噴霧はαとα＋θの２方向に形成
され、燃圧が高いと噴霧はα＋θ／２の１方向に形成さ
れる。上記（４）の燃料噴射弁では、燃圧の変化によ
り、噴霧形状が、複数の噴霧が噴射方向に延びて互いに
分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄せられて
合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中型、前記広
分散型と前記合体型が混在した集中型、の３つの型に変
化される。噴射量が小の時には、燃圧が低い時も燃圧が
高い時も広分散型が形成される。噴射量が中〜大の時に
は、燃圧が低いと広分散型と合体型が混在した集中型が
形成され、燃圧が高いと単一の合体噴霧を有する集中型
が形成される。上記（５）の燃料噴射弁では、燃圧が、
機関低負荷では高く、機関中負荷では高く、機関高負荷
では低く、制御されるので、噴射量が小でかつ燃圧が低
い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射量が小でかつ燃
圧が高い時は広分散型と合体型が混在した集中型の噴霧
が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧が低い時は広分
散型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧が高
い時は単一の合体噴霧を有する集中型の噴霧が形成され
る。そして、これは、機関負荷に応じた最適な噴霧形状
である。
の噴孔のなす角度が１０〜５０°の範囲にあるので、噴
霧形成方向、噴霧形状が可変となる。この場合、１０°
より小だと、複数の噴孔から噴射された噴霧は常に合体
して１つとなり、分離した複数の噴霧を形成し得ず、５
０°より大だと、複数の噴孔から噴射された噴霧は常に
分離したままで、合体した単一の噴霧を形成し得ず、噴
霧の形状が分離噴霧と合体噴霧との間に形状変更を起こ
さないが、本発明では、噴孔のなす角度が１０〜５０°
の範囲にあるので、燃料噴射方向、噴霧形状が可変とな
る。上記（２）の燃料噴射弁では、燃圧を変化させるこ
とにより、噴霧の形成方向、噴霧形状を変化させる。噴
霧の形成方向、噴霧形状は、燃料の噴射量と燃圧とによ
り変化されるが、噴射量は、負荷に応じて決定され、そ
の決定された値を変えるわけにはいかないので、燃圧の
方を変化させることにより、噴霧の形成方向、噴霧形状
を変化させる。上記（３）の燃料噴射弁では、燃圧の変
化により、噴霧の形成方向が、（α、α＋θ）と（α＋
θ／２）とに変化される。噴射量が小の時には、燃圧が
低いと噴霧はαとα＋θの２方向に形成され、燃圧が高
いと噴霧は噴射初期にαとα＋θの２方向に、噴射後期
にα＋θ／２の１方向に形成される。噴射量が中〜大の
時には、燃圧が低いと噴霧はαとα＋θの２方向に形成
され、燃圧が高いと噴霧はα＋θ／２の１方向に形成さ
れる。上記（４）の燃料噴射弁では、燃圧の変化によ
り、噴霧形状が、複数の噴霧が噴射方向に延びて互いに
分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄せられて
合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中型、前記広
分散型と前記合体型が混在した集中型、の３つの型に変
化される。噴射量が小の時には、燃圧が低い時も燃圧が
高い時も広分散型が形成される。噴射量が中〜大の時に
は、燃圧が低いと広分散型と合体型が混在した集中型が
形成され、燃圧が高いと単一の合体噴霧を有する集中型
が形成される。上記（５）の燃料噴射弁では、燃圧が、
機関低負荷では高く、機関中負荷では高く、機関高負荷
では低く、制御されるので、噴射量が小でかつ燃圧が低
い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射量が小でかつ燃
圧が高い時は広分散型と合体型が混在した集中型の噴霧
が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧が低い時は広分
散型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧が高
い時は単一の合体噴霧を有する集中型の噴霧が形成され
る。そして、これは、機関負荷に応じた最適な噴霧形状
である。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１、図２は本発明実施例の燃料
噴射弁１の先端部とその近傍部分を示している。この燃
料噴射弁１は、筒内直接噴射式火花点火式内燃機関に用
いられる。燃料噴射弁１は、弁座６を有する弁本体２
と、弁座６に離着座する弁体５と、弁座６より先端側
（下流側）に形成されたサック部７と、サック部７内に
形成された燃料溜まり３と、サック部７の壁に形成され
た複数（図では２個の場合を示してある）のスリット状
の噴孔４ａ、４ｂと、燃料通路８と、を有する。サック
部７の先端部は半球状をなしている。
噴射弁１の先端部とその近傍部分を示している。この燃
料噴射弁１は、筒内直接噴射式火花点火式内燃機関に用
いられる。燃料噴射弁１は、弁座６を有する弁本体２
と、弁座６に離着座する弁体５と、弁座６より先端側
（下流側）に形成されたサック部７と、サック部７内に
形成された燃料溜まり３と、サック部７の壁に形成され
た複数（図では２個の場合を示してある）のスリット状
の噴孔４ａ、４ｂと、燃料通路８と、を有する。サック
部７の先端部は半球状をなしている。
【０００７】複数のスリット状（偏平状）噴孔４ａ、４
ｂは、燃料噴射弁軸芯９の片側のみに形成されており、
しかも燃料噴射弁軸芯９に対して傾けて形成されてい
る。また、複数の噴孔４ａ、４ｂの燃料噴射弁軸芯９か
らの角度は互いに異なっている。噴孔４ａ、４ｂの数が
２つの場合、１つの噴孔４ａは燃料噴射弁軸芯９から角
度α（α＞０）傾いており、もう１つの噴孔４ｂは噴孔
４ａからさらに角度θ（θ＞０）傾いている。したがっ
て、噴孔４ｂの燃料噴射弁軸芯９からの角度はα＋θで
ある。
ｂは、燃料噴射弁軸芯９の片側のみに形成されており、
しかも燃料噴射弁軸芯９に対して傾けて形成されてい
る。また、複数の噴孔４ａ、４ｂの燃料噴射弁軸芯９か
らの角度は互いに異なっている。噴孔４ａ、４ｂの数が
２つの場合、１つの噴孔４ａは燃料噴射弁軸芯９から角
度α（α＞０）傾いており、もう１つの噴孔４ｂは噴孔
４ａからさらに角度θ（θ＞０）傾いている。したがっ
て、噴孔４ｂの燃料噴射弁軸芯９からの角度はα＋θで
ある。
【０００８】複数の噴孔４ａ、４ｂのなす角度（噴孔４
ａ、４ｂの軸芯のなす角度）θは、１０〜５０°の範囲
の角度に設定されている。１０°、５０°の数値の制限
理由はつぎの通りである。１０°より小であると、複数
の噴孔４ａ、４ｂから噴射された噴霧が常に互いに合体
して分離噴霧を形成できず、５０°より大であると、複
数の噴孔４ａ、４ｂから噴射された噴霧が常に分離して
合体噴霧を形成できないからである。すなわち、１０〜
５０°の範囲の角度に設定されている場合のみ、噴射量
や燃圧を変化させることにより、噴霧は、分離噴霧と、
合体噴霧、または分離と合体の混在噴霧に変化し得、内
燃機関の負荷に応じた最適な噴霧形態をとり得る。
ａ、４ｂの軸芯のなす角度）θは、１０〜５０°の範囲
の角度に設定されている。１０°、５０°の数値の制限
理由はつぎの通りである。１０°より小であると、複数
の噴孔４ａ、４ｂから噴射された噴霧が常に互いに合体
して分離噴霧を形成できず、５０°より大であると、複
数の噴孔４ａ、４ｂから噴射された噴霧が常に分離して
合体噴霧を形成できないからである。すなわち、１０〜
５０°の範囲の角度に設定されている場合のみ、噴射量
や燃圧を変化させることにより、噴霧は、分離噴霧と、
合体噴霧、または分離と合体の混在噴霧に変化し得、内
燃機関の負荷に応じた最適な噴霧形態をとり得る。
【０００９】噴孔４ａ、４ｂをスリット状とする理由
は、各噴孔４ａ、４ｂからの噴霧を偏平状噴霧とするた
めである。また、図２に示すように、各噴孔４ａ、４ｂ
の端部はサック部７の半球の中心１０よりδ（δ＞０）
だけ下流側にオフセットしており、噴霧が扇状に形成さ
れるようにしてある。
は、各噴孔４ａ、４ｂからの噴霧を偏平状噴霧とするた
めである。また、図２に示すように、各噴孔４ａ、４ｂ
の端部はサック部７の半球の中心１０よりδ（δ＞０）
だけ下流側にオフセットしており、噴霧が扇状に形成さ
れるようにしてある。
【００１０】噴孔４ａ、４ｂのなす角度θが１０〜５０
°の範囲にあるという条件が満たされている場合、噴射
量、燃料圧力（燃圧）により、噴霧の形態（噴霧の形成
方向、噴霧の形状）が図３に示すように変化する。これ
は、以下の理由による。噴射始めからしばらくは、それ
ぞれの噴孔４ａ、４ｂの方向であるαとα＋θの方向に
飛び出していく。噴霧の速度が低い場合はそのままそれ
ぞれの方向に飛んでいくので、噴霧は広範囲に拡がり、
燃焼室の広い範囲にわたってほぼ均質な燃料分布が得ら
れる。噴霧の速度が高い場合は、噴霧は周囲の空気を誘
引し、２つの噴霧に挟まれた空間の空気は吸い出されま
わりに比べて気圧が低下するため、両側の噴霧が引き寄
せられ、その結果噴霧が合体して、合体噴霧がα＋θ／
２の角度の方向に飛ぶことになる。
°の範囲にあるという条件が満たされている場合、噴射
量、燃料圧力（燃圧）により、噴霧の形態（噴霧の形成
方向、噴霧の形状）が図３に示すように変化する。これ
は、以下の理由による。噴射始めからしばらくは、それ
ぞれの噴孔４ａ、４ｂの方向であるαとα＋θの方向に
飛び出していく。噴霧の速度が低い場合はそのままそれ
ぞれの方向に飛んでいくので、噴霧は広範囲に拡がり、
燃焼室の広い範囲にわたってほぼ均質な燃料分布が得ら
れる。噴霧の速度が高い場合は、噴霧は周囲の空気を誘
引し、２つの噴霧に挟まれた空間の空気は吸い出されま
わりに比べて気圧が低下するため、両側の噴霧が引き寄
せられ、その結果噴霧が合体して、合体噴霧がα＋θ／
２の角度の方向に飛ぶことになる。
【００１１】上記の合体噴霧現象が起こるには、つぎの
２点が必要である。 空気を誘引するように噴霧が高速で飛ぶこと。 ２つの噴霧に挟まれた空間の気圧が低下するまでの
時間以上の時間噴霧されること。 図３のイ、ロ、ハ、ニの各欄は噴射量と燃圧を変化させ
た場合の噴霧形態を示している。
２点が必要である。 空気を誘引するように噴霧が高速で飛ぶこと。 ２つの噴霧に挟まれた空間の気圧が低下するまでの
時間以上の時間噴霧されること。 図３のイ、ロ、ハ、ニの各欄は噴射量と燃圧を変化させ
た場合の噴霧形態を示している。
【００１２】噴射量中〜大でかつ燃圧高（たとえば、１
０ＭＰａ以上、速度高）の場合（図３のニの欄）は、上
記の２つの要件を満たしており、合体噴霧がα＋θ／２
の角度の方向に形成される。噴射量中〜大でかつ燃圧低
（たとえば、１０ＭＰａより低い、速度低）の場合（図
３のハの欄）は、噴射速度が低くなるため、の要件を
満たさなくなり、α、α＋θ方向に、２本の噴霧が形成
される。噴射量小（噴射時間の長短で噴射量の大小を制
御するタイプのため、噴射時間短）でかつ燃圧高（たと
えば、１０ＭＰａ以上、速度高）の場合（図３のロの
欄）は、噴射時間が短いため、の要件が不十分とな
り、初期の噴射方向であるα、α＋θ方向に形成される
２本の噴霧と、互いに引き寄せられてα＋θ／２方向に
形成された合体噴霧とが、混在している。噴射量小でか
つ燃圧低（たとえば、１０ＭＰａより低い、速度低）の
場合（図３のイの欄）は、図３のハとほぼ相似形の噴霧
となる。
０ＭＰａ以上、速度高）の場合（図３のニの欄）は、上
記の２つの要件を満たしており、合体噴霧がα＋θ／２
の角度の方向に形成される。噴射量中〜大でかつ燃圧低
（たとえば、１０ＭＰａより低い、速度低）の場合（図
３のハの欄）は、噴射速度が低くなるため、の要件を
満たさなくなり、α、α＋θ方向に、２本の噴霧が形成
される。噴射量小（噴射時間の長短で噴射量の大小を制
御するタイプのため、噴射時間短）でかつ燃圧高（たと
えば、１０ＭＰａ以上、速度高）の場合（図３のロの
欄）は、噴射時間が短いため、の要件が不十分とな
り、初期の噴射方向であるα、α＋θ方向に形成される
２本の噴霧と、互いに引き寄せられてα＋θ／２方向に
形成された合体噴霧とが、混在している。噴射量小でか
つ燃圧低（たとえば、１０ＭＰａより低い、速度低）の
場合（図３のイの欄）は、図３のハとほぼ相似形の噴霧
となる。
【００１３】本発明実施例の燃料噴射弁１を火花点火式
直接噴射式内燃機関に適用した装置について説明する。
該装置においては、表１に示すように、エンジン運転状
態によって要求される噴霧形態が異なるので、それを実
現するために、燃料圧力をエンジン運転状態に応じて変
更し、噴霧形態を変えるようにしている。噴射量は負荷
と比例関係があるため噴霧形成条件の操作パラメータと
はなり得ない。したがって、噴霧形態は燃料圧力のみで
変化させるようにしてある。
直接噴射式内燃機関に適用した装置について説明する。
該装置においては、表１に示すように、エンジン運転状
態によって要求される噴霧形態が異なるので、それを実
現するために、燃料圧力をエンジン運転状態に応じて変
更し、噴霧形態を変えるようにしている。噴射量は負荷
と比例関係があるため噴霧形成条件の操作パラメータと
はなり得ない。したがって、噴霧形態は燃料圧力のみで
変化させるようにしてある。
【００１４】
【表１】
【００１５】図４は、表１の要求を満足するための、本
発明実施例の燃料噴射弁１を装着した筒内直接噴射式火
花点火式内燃機関を示している。図１において、１１は
キャビティ（表１のキャビティに対応する）１１ａを有
するピストン、１２は点火栓、１が燃料噴射弁である。
燃料噴射弁１には、燃料タンク１３からの燃料がポンプ
１４で昇圧されてリザーバ１５を介して供給される。リ
ザーバ１５内の燃料の圧力は、プレッシャレギュレータ
１６により高低に調整可能である。
発明実施例の燃料噴射弁１を装着した筒内直接噴射式火
花点火式内燃機関を示している。図１において、１１は
キャビティ（表１のキャビティに対応する）１１ａを有
するピストン、１２は点火栓、１が燃料噴射弁である。
燃料噴射弁１には、燃料タンク１３からの燃料がポンプ
１４で昇圧されてリザーバ１５を介して供給される。リ
ザーバ１５内の燃料の圧力は、プレッシャレギュレータ
１６により高低に調整可能である。
【００１６】ＥＣＵ（電子制御ユニット）１７は、アク
セル１８、回転数センサ等から現在のエンジン運転状態
負荷信号１９を受けて、その現在の機関負荷によって要
求される要求噴霧形態（噴霧形成方向、噴霧形状など）
を予め記憶した表１などから決定し、その要求噴霧形態
に対応する噴霧形成条件（燃料噴射量値、燃料圧力値）
を表１から求め、その噴霧形成条件に対応する燃料噴射
制御信号２１、燃料圧力制御信号２０を、燃料噴射弁
１、プレッシャレギュレータ１６に対してそれぞれ発す
る。
セル１８、回転数センサ等から現在のエンジン運転状態
負荷信号１９を受けて、その現在の機関負荷によって要
求される要求噴霧形態（噴霧形成方向、噴霧形状など）
を予め記憶した表１などから決定し、その要求噴霧形態
に対応する噴霧形成条件（燃料噴射量値、燃料圧力値）
を表１から求め、その噴霧形成条件に対応する燃料噴射
制御信号２１、燃料圧力制御信号２０を、燃料噴射弁
１、プレッシャレギュレータ１６に対してそれぞれ発す
る。
【００１７】これによって、要求噴霧形態を実現し、各
エンジン運転状態に最適な噴霧形態を生成するという、
本発明実施例の作用、効果が達成される。この場合、負
荷に応じて噴射量を決定し、要求噴霧形態は燃料圧力を
高低させることにより制御する。燃料圧力を高低手段、
方法は従来公知の方法を用いればよい。
エンジン運転状態に最適な噴霧形態を生成するという、
本発明実施例の作用、効果が達成される。この場合、負
荷に応じて噴射量を決定し、要求噴霧形態は燃料圧力を
高低させることにより制御する。燃料圧力を高低手段、
方法は従来公知の方法を用いればよい。
【００１８】
【発明の効果】請求項１の燃料噴射弁によれば、スリッ
ト状の噴孔のなす角度を１０〜５０°の範囲としたの
で、噴霧形成方向と噴霧形状が可変となる。請求項２の
燃料噴射弁によれば、燃圧を変化させることにより、噴
霧の形成方向、噴霧形状を変化させるので、エンジン負
荷に比例して噴射量が変化しても、燃圧を変化させて所
望の噴霧形態を実現することができる。請求項３の燃料
噴射弁によれば、噴霧の形成方向を（α、α＋θ）に対
応する広範囲分散型と（α＋θ／２）に対応する集中型
に変化させることができる。請求項４の燃料噴射弁によ
れば、噴霧形状を、複数の噴霧が噴射方向に延びて互い
に分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄せられ
て合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中型、前記
広分散型と前記合体型が混在した集中型、の３つの型に
変化させることができる。請求項５の燃料噴射弁によれ
ば、燃圧が、機関低負荷では高く、機関中負荷では高
く、機関高負荷では低く、制御されるので、噴射量が小
でかつ燃圧が低い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射
量が小でかつ燃圧が高い時は広分散型と合体型が混在し
た集中型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧
が低い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大
でかつ燃圧が高い時は単一の合体噴霧を有する集中型の
噴霧が形成され、これによって、機関負荷に応じた最適
な噴霧形態を生成できる。
ト状の噴孔のなす角度を１０〜５０°の範囲としたの
で、噴霧形成方向と噴霧形状が可変となる。請求項２の
燃料噴射弁によれば、燃圧を変化させることにより、噴
霧の形成方向、噴霧形状を変化させるので、エンジン負
荷に比例して噴射量が変化しても、燃圧を変化させて所
望の噴霧形態を実現することができる。請求項３の燃料
噴射弁によれば、噴霧の形成方向を（α、α＋θ）に対
応する広範囲分散型と（α＋θ／２）に対応する集中型
に変化させることができる。請求項４の燃料噴射弁によ
れば、噴霧形状を、複数の噴霧が噴射方向に延びて互い
に分離している広分散型、複数の噴霧が負圧で寄せられ
て合体し中央に単一の合体噴霧を形成する集中型、前記
広分散型と前記合体型が混在した集中型、の３つの型に
変化させることができる。請求項５の燃料噴射弁によれ
ば、燃圧が、機関低負荷では高く、機関中負荷では高
く、機関高負荷では低く、制御されるので、噴射量が小
でかつ燃圧が低い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射
量が小でかつ燃圧が高い時は広分散型と合体型が混在し
た集中型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大でかつ燃圧
が低い時は広分散型の噴霧が形成され、噴射量が中〜大
でかつ燃圧が高い時は単一の合体噴霧を有する集中型の
噴霧が形成され、これによって、機関負荷に応じた最適
な噴霧形態を生成できる。
【図１】本発明実施例の燃料噴射弁の先端部の断面図で
ある。
ある。
【図２】図１の燃料噴射弁のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図１の燃料噴射弁からの噴霧が、噴射量と燃圧
によって変化する各状態の側面図である。
によって変化する各状態の側面図である。
【図４】図１の燃料噴射弁を装着した内燃機関とその制
御系統図である。
御系統図である。
１ 燃料噴射弁 ４ａ、４ｂ スリット状噴孔 １１ａ キャビィ １７ ＥＣＵ
Claims (5)
- 【請求項１】 複数のスリット状の噴孔をもつ燃料噴射
弁であって、前記噴孔のなす角度が１０〜５０°の範囲
にある燃料噴射弁。 - 【請求項２】 機関運転状態に応じて、噴霧の形成方
向、噴霧形状が変化するように、燃圧が変化される請求
項１記載の燃料噴射弁。 - 【請求項３】 スリット状の噴孔が２つあり、１つの噴
孔が燃料噴射弁軸芯から角度α傾けられており、もう１
つの噴孔が燃料噴射弁軸芯から角度α＋θ傾けられてい
る場合に、前記噴霧の形成方向が、（α、α＋θ）と
（α＋θ／２）とに変化される請求項２記載の燃料噴射
弁。 - 【請求項４】 前記噴霧形状が、複数の噴霧が噴射方向
に延びて互いに分離している広分散型、複数の噴霧が負
圧で寄せられて合体し中央に単一の合体噴霧を形成する
集中型、前記広分散型と前記合体型が混在した集中型、
の３つの型に変化される請求項２記載の燃料噴射弁。 - 【請求項５】 燃圧が、機関低負荷では高く、機関中負
荷では高く、機関高負荷では低く、制御される請求項２
記載の燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24112297A JP3329239B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24112297A JP3329239B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 燃料噴射弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1182244A true JPH1182244A (ja) | 1999-03-26 |
| JP3329239B2 JP3329239B2 (ja) | 2002-09-30 |
Family
ID=17069622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24112297A Expired - Fee Related JP3329239B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3329239B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10124745A1 (de) * | 2001-05-21 | 2003-03-27 | Bosch Gmbh Robert | Brennstoffeinspritzventil |
| JP2011506849A (ja) * | 2007-12-21 | 2011-03-03 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 燃料噴射弁 |
| JP2012237286A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射装置 |
| CN114945414A (zh) * | 2019-12-05 | 2022-08-26 | 泰科消防产品有限合伙公司 | 包含具有多个喷射角度的喷嘴的灭火系统 |
-
1997
- 1997-09-05 JP JP24112297A patent/JP3329239B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10124745A1 (de) * | 2001-05-21 | 2003-03-27 | Bosch Gmbh Robert | Brennstoffeinspritzventil |
| JP2011506849A (ja) * | 2007-12-21 | 2011-03-03 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 燃料噴射弁 |
| US8430078B2 (en) | 2007-12-21 | 2013-04-30 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection valve |
| JP2012237286A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射装置 |
| CN114945414A (zh) * | 2019-12-05 | 2022-08-26 | 泰科消防产品有限合伙公司 | 包含具有多个喷射角度的喷嘴的灭火系统 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3329239B2 (ja) | 2002-09-30 |
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