JPS58103994A - 高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法 - Google Patents
高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法Info
- Publication number
- JPS58103994A JPS58103994A JP20312581A JP20312581A JPS58103994A JP S58103994 A JPS58103994 A JP S58103994A JP 20312581 A JP20312581 A JP 20312581A JP 20312581 A JP20312581 A JP 20312581A JP S58103994 A JPS58103994 A JP S58103994A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- submerged arc
- arc welding
- range
- less
- resistant steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高耐候性鋼板のサブマージアーク溶接におけ
る耐割れ性の改善に関するものであり、／ 詳細には、ワイヤ及びフラックスの改善によって耐割れ
性の良好な溶接金属を形成する為のサブマージアーク溶
接法に関するものであゐ。
る耐割れ性の改善に関するものであり、／ 詳細には、ワイヤ及びフラックスの改善によって耐割れ
性の良好な溶接金属を形成する為のサブマージアーク溶
接法に関するものであゐ。
従来一般的な意味に用いられてき良耐候性鋼板は、無塗
装の１壕で自然条件下に曝した場合の耐候性が不十分な
ものであり、塗鋏な必要とし１つ数年毎に塗り換えを行
なわなければならなかった。
装の１壕で自然条件下に曝した場合の耐候性が不十分な
ものであり、塗鋏な必要とし１つ数年毎に塗り換えを行
なわなければならなかった。
そこで無塗装でも耐候性を発揮する様な文字通りの高耐
候性鋼板の出現がＷまれ、例えばＪＩ８−０３目目にお
いて規定される様な高耐候性鋼板が出現するに至り、既
Ｋｌｌ梁用材料としての使用実績４積重ねられている。
候性鋼板の出現がＷまれ、例えばＪＩ８−０３目目にお
いて規定される様な高耐候性鋼板が出現するに至り、既
Ｋｌｌ梁用材料としての使用実績４積重ねられている。
高耐候性鋼はＣｕ−Ｃｒ−Ｐ系であり、Ｃｕ−Ｃｒ系の
耐候性鋼に比べて更に良好な耐候性を有することが知ら
れているが、サブマージ溶接へ適用した場合母材の希釈
率が大きく、溶接金属中に相当量のＰ（例えば０．０４
〜Ｏ，Ｏａ％のＰ）が入る。このＰはＳと同じ様にＦｅ
ＩＦ岬の低融点燐化鉄を作り易く、溶接金属の最終凝固
点付近に偏析して割れの原因になる。その為サブマージ
アーク溶接の特長である高電流高速溶接を行なうことが
できず、低電流低速溶接を行なわざるを得ないという問
題があった。
耐候性鋼に比べて更に良好な耐候性を有することが知ら
れているが、サブマージ溶接へ適用した場合母材の希釈
率が大きく、溶接金属中に相当量のＰ（例えば０．０４
〜Ｏ，Ｏａ％のＰ）が入る。このＰはＳと同じ様にＦｅ
ＩＦ岬の低融点燐化鉄を作り易く、溶接金属の最終凝固
点付近に偏析して割れの原因になる。その為サブマージ
アーク溶接の特長である高電流高速溶接を行なうことが
できず、低電流低速溶接を行なわざるを得ないという問
題があった。
本発明はこの様な事情に着目してなされたもので、高耐
候性鋼板を高電流で高速溶接しても耐割れ性の良好な溶
接金属を形成することができるサブマージアーク溶接法
を確立することを目的とするものであり、具体的には溶
接材料として新しいワイヤ及びフラックスを提供し、そ
れらの組合わせによって所期の目的を達成するに至った
ものである。
候性鋼板を高電流で高速溶接しても耐割れ性の良好な溶
接金属を形成することができるサブマージアーク溶接法
を確立することを目的とするものであり、具体的には溶
接材料として新しいワイヤ及びフラックスを提供し、そ
れらの組合わせによって所期の目的を達成するに至った
ものである。
即ち本発明に係るサブマージアーク溶接法とは。
Ｃ≦０．０２５％（％にことわらない限り重量％を意味
する。以下同様）、０．１５≦Ｍｎ≦１．６％、０．３
％≦Ｃｕ≦０．４５％、０．４Ｊ＄％≦Ｃｒ≦０．７５
％、０，０５％≦Ｎｊ≦０．３％、Ｓｔ≦０．０６％、
残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中のＰと
８については、Ｐ≦０．０２％、８≦０．０１％と定め
、且つ ＣＩ（腐食系数） −０４１１８１−０，１０４Ｍｎ−
２゜４６２Ｐ十５．ｊ７０８−ＱＪ７１Ｃｕ−〇、３Ｊ
ｓ３Ｃｒ−０，２２１Ｎｉ −０，７４４Ｖ＋１．２８４ （単位二％）
の計算式で与えられるＣＩ値が０．６〜０．９の範囲に
入る鋼材製のワイヤを用、め、フラックスとしては、Ｃ
ａＯ： ４〜３０％、ＣａＦ’、 ： ５〜１３％、７
９１０．：３０〜６６％を含む他、ＭｎＯ：４０％以下
又はＭｇＯ： ２０％以下を含有し、且つ Ｂ（塩基度） −６，５ＢａＯ＋６．０５Ｃ畠０−＋４
１ＣａＦ１＋ａ、ａＭｎＯ＋４Ｍｇ０十〇、３Ｚｒ０１
−Ｑ、２ＡムＯ１ −２，２Ｔ烏０．−ａ、ａｘ８ｉ０゜ （単位二モル％） の計算式で与えられる値が（＋０．５）〜（−１，０）
の範囲に入る７ラツクスを用い、常法によりサブマージ
アークＳ接を行なう点に要旨を有するものであるＯ 以下本発明の溶接材料における数値限定の根拠を明らか
にしながら本発明の構成及び作用効果を親切する。
する。以下同様）、０．１５≦Ｍｎ≦１．６％、０．３
％≦Ｃｕ≦０．４５％、０．４Ｊ＄％≦Ｃｒ≦０．７５
％、０，０５％≦Ｎｊ≦０．３％、Ｓｔ≦０．０６％、
残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中のＰと
８については、Ｐ≦０．０２％、８≦０．０１％と定め
、且つ ＣＩ（腐食系数） −０４１１８１−０，１０４Ｍｎ−
２゜４６２Ｐ十５．ｊ７０８−ＱＪ７１Ｃｕ−〇、３Ｊ
ｓ３Ｃｒ−０，２２１Ｎｉ −０，７４４Ｖ＋１．２８４ （単位二％）
の計算式で与えられるＣＩ値が０．６〜０．９の範囲に
入る鋼材製のワイヤを用、め、フラックスとしては、Ｃ
ａＯ： ４〜３０％、ＣａＦ’、 ： ５〜１３％、７
９１０．：３０〜６６％を含む他、ＭｎＯ：４０％以下
又はＭｇＯ： ２０％以下を含有し、且つ Ｂ（塩基度） −６，５ＢａＯ＋６．０５Ｃ畠０−＋４
１ＣａＦ１＋ａ、ａＭｎＯ＋４Ｍｇ０十〇、３Ｚｒ０１
−Ｑ、２ＡムＯ１ −２，２Ｔ烏０．−ａ、ａｘ８ｉ０゜ （単位二モル％） の計算式で与えられる値が（＋０．５）〜（−１，０）
の範囲に入る７ラツクスを用い、常法によりサブマージ
アークＳ接を行なう点に要旨を有するものであるＯ 以下本発明の溶接材料における数値限定の根拠を明らか
にしながら本発明の構成及び作用効果を親切する。
まずワイヤについて述べる。
Ｃ：０．０２５％以下
溶接金属中のＣ含有量が多くなるにつれて耐割れ性が低
下する値向がある。実験によると、溶接金属中のＣ含有
量が０．０４％を越えた場合に耐割れ性が低下する傾向
が確認された。そこで溶接金属中のＣ含有量を０．０４
％以下にすることが必！であると考え１種々実験を行な
ったところ、ワイヤ中のＣ含有量を−０，０２５％以下
に抑制すれば、溶接金属中のＣ含有量が０．０４％以下
になり、耐割れ性が向上するとの結論に到達した。他方
Ｃ含有量を低下させるにつれて耐割れ性は更に向上する
傾向を見せ、実質的に下限を設定する必要はなかった。
下する値向がある。実験によると、溶接金属中のＣ含有
量が０．０４％を越えた場合に耐割れ性が低下する傾向
が確認された。そこで溶接金属中のＣ含有量を０．０４
％以下にすることが必！であると考え１種々実験を行な
ったところ、ワイヤ中のＣ含有量を−０，０２５％以下
に抑制すれば、溶接金属中のＣ含有量が０．０４％以下
になり、耐割れ性が向上するとの結論に到達した。他方
Ｃ含有量を低下させるにつれて耐割れ性は更に向上する
傾向を見せ、実質的に下限を設定する必要はなかった。
Ｍｎ ： ０．１ ｊ Ｓ−１，８％
Ｍｎ は強度向上元素であるが、ワイヤ中の含有量が０
．１ｓ％未満になると溶接金属中のＭｎ 歩留量が少な
く、高強度を発揮するに至らない。しかしＭｎ含有量が
１．６％ を越えると溶接金属中に大量のＭｎが歩留り
、母材との強度バランスがくずれ熱影醤部近傍で割れを
発生する恐れがある。
．１ｓ％未満になると溶接金属中のＭｎ 歩留量が少な
く、高強度を発揮するに至らない。しかしＭｎ含有量が
１．６％ を越えると溶接金属中に大量のＭｎが歩留り
、母材との強度バランスがくずれ熱影醤部近傍で割れを
発生する恐れがある。
Ｃｕ ： ０．ＢＮ２．４６％
Ｃｒ ： ０．４ ｊ！〜０．７５％
Ｎｉ ： ０．Ｏｉ 〜０．３％
母材自身がＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ＠を含むことによって耐候
性を示すものであるから、溶接金属もこれらの元素を含
んで耐候性を示すことが１ｌｌｌましい。
性を示すものであるから、溶接金属もこれらの元素を含
んで耐候性を示すことが１ｌｌｌましい。
そこでこれら３元素は母材中における夫々の含有量を目
安にして上述の範囲を設定した＠Ｓｉ：０．０ｇ％以下 旧 は耐候性鋼にとりて特に必須不可欠なものではなく
、少ない方が良い。即ちＯ，ＯＳ％を越えると溶接金属
の伸びが低下するので、ワイヤ中の含有量は０．０５％
以下可及的少ないことがＷすれる。
安にして上述の範囲を設定した＠Ｓｉ：０．０ｇ％以下 旧 は耐候性鋼にとりて特に必須不可欠なものではなく
、少ない方が良い。即ちＯ，ＯＳ％を越えると溶接金属
の伸びが低下するので、ワイヤ中の含有量は０．０５％
以下可及的少ないことがＷすれる。
Ｐ：０．０２％以下
母材と同様の耐候性を示すという意味では、ワイ’ｒ中
にある程度のＰを含有させておくことが錯着れる場合も
あり得るが、溶接冶金反応によって前述の如き低融点燐
化鉄を形成し、耐割れ性特に耐高温割れ性を低下させる
という問題があるので０．０２％を上限とした。
にある程度のＰを含有させておくことが錯着れる場合も
あり得るが、溶接冶金反応によって前述の如き低融点燐
化鉄を形成し、耐割れ性特に耐高温割れ性を低下させる
という問題があるので０．０２％を上限とした。
８：０．０１％以下
溶接金属中に多量のＳが混入すると、低融点のＭｎ８が
形成され、溶融金属の最終凝固点近傍に偏析して高温割
れを助長する。従って可及的に少ないことが望まれ、０
．０１％以下と定めた。
形成され、溶融金属の最終凝固点近傍に偏析して高温割
れを助長する。従って可及的に少ないことが望まれ、０
．０１％以下と定めた。
ＣＩ値（腐食系数）：ｏ、ｓ〜ｏ、ｇ
前述の計算式は１種々の化学組成からなる高耐候性鋼板
を対象とし、組成と腐食の相関を表わす式として求めた
ものであり、式中の係数は重回帰計算によって定められ
ている。そして現在提供されている高耐候性鋼板のＣＩ
値は一般に０６〜０９であるから、本発明のワイヤにつ
いても母材と同程度のＣＩ値を有すべきであるとして０
．６〜０．９に定めた。
を対象とし、組成と腐食の相関を表わす式として求めた
ものであり、式中の係数は重回帰計算によって定められ
ている。そして現在提供されている高耐候性鋼板のＣＩ
値は一般に０６〜０９であるから、本発明のワイヤにつ
いても母材と同程度のＣＩ値を有すべきであるとして０
．６〜０．９に定めた。
次に使用フラックスについて述べる。
ＣａＯ：４−ｉｏ％
ＣｉＯはアークの安定に寄与するが、４％未満ではこの
機能が発揮されず、アークの不安定を招き易くなると共
にスラグの粘性が低下してビードに対する被覆が不十分
になシビード形状が不安定になる。他方３０％を越える
と粘性が過大になへて凸形ビードを形成し易くなる。
機能が発揮されず、アークの不安定を招き易くなると共
にスラグの粘性が低下してビードに対する被覆が不十分
になシビード形状が不安定になる。他方３０％を越える
と粘性が過大になへて凸形ビードを形成し易くなる。
ＣａＦ、 ： ５〜１３％
Ｃａ Ｆ＠はアーク熱によって気化し、溶接金属の清浄
化作用を示すと共に、非金属介在物の含有蓋を低下させ
て耐割れ性の向上に寄与するが、ｒＩ％未満ではこれら
の機能が発揮されない。他方１３％を越えると、耐割れ
性は更に向上するもののスラグの粘性が低下し、凸ビー
ドを形成するという欠点か出る。
化作用を示すと共に、非金属介在物の含有蓋を低下させ
て耐割れ性の向上に寄与するが、ｒＩ％未満ではこれら
の機能が発揮されない。他方１３％を越えると、耐割れ
性は更に向上するもののスラグの粘性が低下し、凸ビー
ドを形成するという欠点か出る。
ＳｔＯ，二 ３０〜６Ｍ ％
スラグの粘性を最適状態に保持する上で必要な成分であ
り、３０％未満では粘性が低下し、他方６ｓ％を越える
と粘性が過大となり、いずれの場合も溶接作業性が悪く
なる。
り、３０％未満では粘性が低下し、他方６ｓ％を越える
と粘性が過大となり、いずれの場合も溶接作業性が悪く
なる。
ＭｎＯ：４０％以下又はＭｇＯ：２０％以下Ｍ ｎ Ｏ
及びＭｇＯもスラグの粘性を調整するものであり、いず
れか一方を配合するだけでも本発明を満足することがで
きる０しかしＭｎＯが４０％を越えるか、或いはＭｇＯ
が２０％、を越えるとスラグの粘性が過大となり凸ビー
ドを形成し易くなるので本発明から除外した。
及びＭｇＯもスラグの粘性を調整するものであり、いず
れか一方を配合するだけでも本発明を満足することがで
きる０しかしＭｎＯが４０％を越えるか、或いはＭｇＯ
が２０％、を越えるとスラグの粘性が過大となり凸ビー
ドを形成し易くなるので本発明から除外した。
Ｂ（塩基度） ： （十ｏ。５）〜（−１，０）上記計
算式は一般に赤尾式と呼ばれているものであるが、この
計算式で与えられる塩基度為、＋側になるとビード幅が
狭くなると同時に溶込みが深くなるという傾向をみせる
。反対に一側になるとビード幅がひろがり易くなると共
に溶込みが浅くなる。しかるに（ビード幅）／（浴込み
）の比は好適な範囲にとどめる必要があり、大きくなり
過ぎても小さくなり過ぎても耐割れ性に悪影響を生じ、
本発明の目的にそぐわなくなる。そこで種々のＢ値を示
す７ラツクスを用い、耐割れ性との比較を検討したとこ
ろ、＋側の上限は＋０．５であり。
算式は一般に赤尾式と呼ばれているものであるが、この
計算式で与えられる塩基度為、＋側になるとビード幅が
狭くなると同時に溶込みが深くなるという傾向をみせる
。反対に一側になるとビード幅がひろがり易くなると共
に溶込みが浅くなる。しかるに（ビード幅）／（浴込み
）の比は好適な範囲にとどめる必要があり、大きくなり
過ぎても小さくなり過ぎても耐割れ性に悪影響を生じ、
本発明の目的にそぐわなくなる。そこで種々のＢ値を示
す７ラツクスを用い、耐割れ性との比較を検討したとこ
ろ、＋側の上限は＋０．５であり。
−側の下限は−１，０であることが分か９．夫々上述の
如く設定−した。
如く設定−した。
本発明のサブマージアーク溶接に用いるワイヤ及びフラ
ックスは上記要件を満足する亀のであるが、この様な溶
接材料を使用する限り、溶接条件については特段の制限
がなく、サブマージアーク溶接に用いられている一般的
な溶接条件に従えば良い。従って例えば高電流下の高速
溶接を行なうことも可能でＴｏ９、この様な条件下でも
良好な耐割れ性が発揮されることになり、高恭考耐候性
鋼板におけるサブマージアーク溶接の溶接条件範囲を拡
大することに成功した。
ックスは上記要件を満足する亀のであるが、この様な溶
接材料を使用する限り、溶接条件については特段の制限
がなく、サブマージアーク溶接に用いられている一般的
な溶接条件に従えば良い。従って例えば高電流下の高速
溶接を行なうことも可能でＴｏ９、この様な条件下でも
良好な耐割れ性が発揮されることになり、高恭考耐候性
鋼板におけるサブマージアーク溶接の溶接条件範囲を拡
大することに成功した。
次に本発明の詳細な説明する０
第１表に示す組成の供試ワイヤ（４，８■φ）と、第２
表に示す組成の供試フラックスを用い、＠３表に示す組
成の高専集耐候性鋼板（２５ｍｔ）のテプマージアーク
ｆｉ！Ｉ１１！！を行なりた。溶接条件は、６５０Ａ−
３４Ｖ−５０ａ＊／ｍｌｎであり、第１図に示す様な母
材を、■、■、■、■の順に溶接した（十字隅肉溶接試
験法）０ 溶接部を第２図に示す如く長手方向にｌＯ尋分し各断面
にお轄る割れの有無を調査し、１０個の断面の中で１断
面にでも割れが発見されたものは。
表に示す組成の供試フラックスを用い、＠３表に示す組
成の高専集耐候性鋼板（２５ｍｔ）のテプマージアーク
ｆｉ！Ｉ１１！！を行なりた。溶接条件は、６５０Ａ−
３４Ｖ−５０ａ＊／ｍｌｎであり、第１図に示す様な母
材を、■、■、■、■の順に溶接した（十字隅肉溶接試
験法）０ 溶接部を第２図に示す如く長手方向にｌＯ尋分し各断面
にお轄る割れの有無を調査し、１０個の断面の中で１断
面にでも割れが発見されたものは。
割れ有）、全く発見されなかったものを割れ無しと判定
した。結果を一括して示すのが第３図であり、Ｗ４、ｗ
ｓ、ｗａのワイヤを使用したものでは全て割れ有りとの
判定が出た。又Ｆ１、Ｆ４、Ｆ５の７ラツクスを使用し
たものでも全て割れ有りを判定され、結局割れ無しと判
定されたものは、 Ｗｌ、Ｗ２、Ｗ３のワイヤにＦ２、
Ｆ３、Ｆ５の２ラツクスを組合わせてサブマージアーク
溶接したものだけであった。
した。結果を一括して示すのが第３図であり、Ｗ４、ｗ
ｓ、ｗａのワイヤを使用したものでは全て割れ有りとの
判定が出た。又Ｆ１、Ｆ４、Ｆ５の７ラツクスを使用し
たものでも全て割れ有りを判定され、結局割れ無しと判
定されたものは、 Ｗｌ、Ｗ２、Ｗ３のワイヤにＦ２、
Ｆ３、Ｆ５の２ラツクスを組合わせてサブマージアーク
溶接したものだけであった。
第１図は溶接部の形状を示す側面図、第２図は同斜視図
で一点鎖線は切断ｌｌＩを示す、＃Ｉ３図は割れの有無
を示すグラフである。 出願人 株式金社 神戸製鋼所
で一点鎖線は切断ｌｌＩを示す、＃Ｉ３図は割れの有無
を示すグラフである。 出願人 株式金社 神戸製鋼所
Claims (1)
- （１）高耐候性鋼板をサブマージアーク溶接するに幽９
．消耗ワイヤとしては、Ｃ≦０．０２％％ （重量％、
以下同じ）、０．１！ｉ％≦Ｍｎ≦１．６％、０．３％
≦Ｃｕ≦０．４Ｉ％、０４６％≦Ｃｒ≦ｏｔｓ％、ｏ、
ｏｓ％≦Ｎ１≦０．８％。 旧≦Ｏ，ＯＳ％、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり
、不純物中Ｐと８についてはＰ≦０．０２％、Ｓ≦０．
０１へと定め、且つ ＣＩ（腐食系数） −０，２３１８ｉ−０，１０４Ｍｎ
−Ｌ４＠ｍＰ＋Ｌ５７０８−０．２７１Ｃｕ−〇、３５
３Ｃｒ−０．２２１Ｎｉ −０．７４４ｖ＋１．２８４ （単位：％）の計算
式で与えられるＣＩ値が０．６〜０．９の範囲に入る鋼
材製のワイヤを用い、フラックスとしては、ＣｍＯ：４
〜３０ つら、 ＣａＦ愈 ： Ｓ−１ａｚ、
ｓｔｏ、 ： ３０〜６５嘔を含む他、ＭｎＯ：
４０％以下又はＭｇＯ：２０％以下を含有し、且つ Ｂ（塩基ｆ ） −６，５ＢＪＩＯ＋６．０ ｌＣａＯ
＋臥ＩＣａＦ１ ＋４．８Ｍｎ０＋４Ｍｇ０＋ ０．３
Ｚ ｒ （％ −０，２Ａ ／４ （％−２，１’Ｉ
’僅０．−６．３１１８１（〜（単位：毫ル嘔） の計算式で与えられる懐が（＋０．５）〜（−１，０）
の範囲に入るフラックスを用い、常法によりサブマ
ージアーク溶接することを特徴とする高耐候性鋼板のサ
ブマージアーク溶接法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20312581A JPS6048279B2 (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20312581A JPS6048279B2 (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58103994A true JPS58103994A (ja) | 1983-06-21 |
| JPS6048279B2 JPS6048279B2 (ja) | 1985-10-26 |
Family
ID=16468812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20312581A Expired JPS6048279B2 (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6048279B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6040690A (ja) * | 1983-08-15 | 1985-03-04 | Kobe Steel Ltd | 高耐候性鋼板の２電極潜弧溶接方法 |
| CN105014198A (zh) * | 2015-07-21 | 2015-11-04 | 宝鸡中铁宝桥天元实业发展有限公司 | 耐候钢焊接方法 |
| CN112222573A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-15 | 甘肃一安建设科技集团有限公司 | 一种耐候钢q500qenh的焊接方法 |
-
1981
- 1981-12-15 JP JP20312581A patent/JPS6048279B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6040690A (ja) * | 1983-08-15 | 1985-03-04 | Kobe Steel Ltd | 高耐候性鋼板の２電極潜弧溶接方法 |
| CN105014198A (zh) * | 2015-07-21 | 2015-11-04 | 宝鸡中铁宝桥天元实业发展有限公司 | 耐候钢焊接方法 |
| CN112222573A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-15 | 甘肃一安建设科技集团有限公司 | 一种耐候钢q500qenh的焊接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6048279B2 (ja) | 1985-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8119951B2 (en) | Weld wire with enhanced slag removal | |
| KR101082705B1 (ko) | 아연 도금 강판 용접용 플럭스 코어를 구비한 스테인리스 강 와이어 | |
| EP1295672A1 (en) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding | |
| JP2000176681A (ja) | ２相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP7510049B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ、及び溶接継手の製造方法 | |
| JPH09122978A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ | |
| EP0028854B1 (en) | Coated welding electrode of basic type suitable for vertical down welding of pipes | |
| JP2022102850A (ja) | 低Ｓｉ鋼材の溶接に用いるガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ、低Ｓｉ鋼材の接合方法及び低Ｓｉ鋼材の補修方法 | |
| US1762483A (en) | Welding rod | |
| JPS5950437B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JPS58103994A (ja) | 高耐候性鋼板のサブマ−ジア−ク溶接法 | |
| EP0067494B1 (en) | Welding electrode | |
| CN115803144B (zh) | 药芯焊丝 | |
| JPH11170085A (ja) | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びそれを使用したサブマージアーク溶接方法 | |
| JPS632592A (ja) | 低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JP7578484B2 (ja) | サブマージアーク溶接用フラックス | |
| US3991930A (en) | Method for producing a multi-layer metal strip and metal strip produced according to said method | |
| US4340805A (en) | Welding electrode with a fluoride based slag system | |
| US2789925A (en) | Coated weld rods with low carbon core | |
| JP2022165315A (ja) | 溶接ワイヤ | |
| JPH0636998B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3550770B2 (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラックス | |
| JPH11216593A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JPS60261690A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JPH1110391A (ja) | 極厚鋼用多電極立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ |