JPS581042A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有
し、特にこれらの特性が要求される油井管の製造に用い
るのに適した合金に関するものである。

近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６ｏＯＯｒＩＬ以
上、なかには深さ：ｌＯ，０００ｍ以上の深井戸が出現
している。

また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環゛境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくさ
れつつある。

このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求きれるように
なってきている。

呼ばれる腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、
この方法は、例えば海上油井などには有効に活用できな
い場合が多い。

かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
ハシメ、インコロイやハステロイ（イスれも商品名）と
いった高級々耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ｃｏ２−　Ｃ１−の油井環境での腐食挙動についての
詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも゛深井
１戸用油井管に要求される高強度をもつものでは々いの
が現状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ−ｃｏ２−Ｃ１−の油井
環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた耐
応力腐食割れ性を有する油井管を得べく研究を行なった
結果、 （ａ）　　Ｈａｓ　−Ｃ，０２−ｃｔ−環境下における
腐食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の
応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼にお
ける一般的なそれとは挙動を全く異にするものであるこ
と。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と深
く係わるものであるのに対して、上記の油井環境による
ものではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの
影響が大きいこと。

（ｂ）　　油井管として実用に供される鋼管は一般に強
度上の必要性から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させるもの
であること。

（ｃ）　　Ｈ２Ｓ−ｃ０２−　ｃｔ−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、合金成分たるＮｉ、　Ｃｒ、　Ｍ
ｎ、　Ｍｏ。

およびＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面
皮膜によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、
応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏは
Ｃｒに対し１０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果
をもち、さらにＭｎはＮ１の＋の効果をもつものであり
、したがって、これらの成分が、 Ｃｒ　（％）　＋　１０　Ｍｏ（％）　＋　５　Ｗ　（
％）５５０％。

４Ｍｎ（＠＋Ｎｉ（ｑｇ）≧３５チ。

１．５％≦ＭＯ＋　４　Ｗ　（１＜　’％。

の条件式を満足すると共に、Ｎｉ含有量を２５〜６０％
、Ｃｒ含有量を２２．５〜３５ｑｂ、さらにＭｎ含有量
を３〜２０％とすると、冷間加工材であっても、きわめ
て腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃｏ２−ＣＬ−の油井環境下、
特に１５０℃以下の悪環境において、応力腐食割れに対
して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得られること。

（ａ）　　Ｎｉについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。

（ｅ）　　合金成分としてＮを０．０５〜０．３％の範
囲で含有させると一段と合金強度が向上するようになる
こと。

（ｆ）　　不可避不純物としてのＳ含有量を０．０００
７チ以下に低減させると、合金の熱間加工性が著しく改
善されるようになること。

（ｇ）　　不可避不純物としてのＰ含有量を○、　Ｏ’
０３　％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく
低下するようになること。

（ｈ）　　含金成分としてＣｕ：２’４以下含有させる
と、耐食性がさらに改善されるようはなること。

（１）合金成分として、希土類元素、：０．１０％以下
、Ｙ：０．２０チ以下、１４ｇ：０．ｌｏチ以下、Ｔ１
：０．５チ以下、およびＣａ：０．１０％以下のうちの
１種または２種以上を含有させると、熱間加工性がさら
に一段と改善されるようになること。

以上（ａ）〜（１）に示される知見を得たのである。

したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、Ｃ：０．１％以下、　Ｓｉ　：１．０
チ以下、　Ｍｎ：　３〜２０　％、　Ｐ　：０．０３０
％以下。

望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：０
．００３チ以下、Ｓ　：０．Ｏ０５チ以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ　：　０．０００
７チ以下、　ｓｏＬＡｇ　：　０．５　％以下、　Ｎｉ
　：　２５〜’６０％。

Ｃｒ：　２２．５〜３５％を含有し、Ｍｏ：４％未満お
よびＷ：８チ未満のうちの１種または１種を含有し、さ
らに必要に応じてＮ　：　０．０５〜０．３％、Ｃｕ：
２％以下、Ｃｏ：２％以下、希土類元素：Ｏ，ｌＯチ以
下、ｙ：ｏ、２０％以下、Ｍｇ：０．１０−以下、　Ｔ
ｔ＋０．５％以下、およびＣａ：Ｏ，１０％以下のうち
の１種または２種以上を含有し、残ｐがＦｅと不可避不
純物からなる組成（以上重量％、以下−の表示はすべて
重量％を表わす）を有すると共に、Ｃｒ　（％）　＋　
１０　Ｍｏ（’Ｉ）　＋　５　ｗ≧５０％。

＋Ｍｎ　（効＋Ｎｉ　（％）≧３５％。

１．５％≦Ｍ○＋＋Ｗ（チ）く４チ。

の条件式を満足し、しかも高強度とすぐれた耐応力腐食
割れ性を有し、特にこれらの特性が要求される油井管の
製造に用いるのに適した合金に特徴を有するものである
。

つぎに、この発明の合金において、成分組成範囲を上記
の通シに限定した理由を説明する。

（ａ）’　　Ｃ その含有量が０．１’Ｏ％を越えると、粒界に応力腐食
割れが生じやすくなることから、その上限値をＯ，１，
Ｏチと定めた。

（ｂ）　　５ｉ ａｔは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めた。

（ｃ）　　Ｍｎ 所望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保するには３チ以
上の含有が必要であるが、２０チを越えて含有させると
熱間加工性が劣化するようになることから、その含有量
を３〜２０チと定めた。

（ａ）　　ｐ 不可避不純物、とじてのＰ成分には、その含有量が０．
０３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０．０’０３チを境にして急
激に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明し
ており、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必
要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とす
るのが望ましい。

（ｅ）　　Ｓ 不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．ＯＯＯ’ｌ）％−ｉＪ
で低減すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるよう
になることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする
場合には、Ｓ含有量を０．０００’ｉ’％以下とするの
が望ましい。

（ｆ）　　ｕ ＭはＳｉおよびＭｒｒと同様に脱酸成分として有効であ
’ｊ）　、　ｓｏＬ　ＡＬ含有量で０．５チまで含有さ
せても合金の特性を何らそこなうものではないことから
、その含有量をｓｏＬＭ含有量で０．５％以下と定めた
。

（ｇ）　　Ｎｉ Ｎ１成分には合金の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が２５チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０％
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を２５〜６０チと定めた。

（ｂ）　　Ｃｒ Ｃｒ成分は、Ｎｉ、　Ｍｎ　、　Ｍ’ｏ　、およびＷ成
分との共存において、耐応力腐食割れ性を著しく改善す
する成分であるが、その含有量を２２．５％未満として
も熱間加工性が改善されるようになるものでもなく、逆
に所望の耐応力腐食割れ性を確保するためには、Ｍｏや
Ｗの含有量をそれだけ増加させなければならず、経済的
に不利となることから、その下限値を２２．５　％と定
めた。一方、その含有量が３５％を越えると、いくらＳ
含有量を低減させても熱間加工性の劣化は避けることが
できないことから、その上限値を３５チと定めた。

（ｉ）　　ＭｏおよびＷ 上記のように、これらの成分には、Ｎｉ、　Ｍｎ、　ｃ
ｒとの共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的
作用があるが、それぞれＭｏ：４％以上、およびＷａＳ
％以上含有させても、環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ
−Ｃｏ２−　Ｃ４−（Ｄ腐食環境では、さらに一段の改
善効果が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有
量をＭｏ：　４％未満、ｗ：ｓ１未満と定めた。また、
ＭＯとＷの含有量に関して、条件式＝Ｍｏ優）十＋Ｗ（
＠で規定するのは、ＷがＭｏに対し原子量が約２倍で、
効果の点では約＋で均等となることからで、この値が１
．５％未満では特に１５０℃以下の上記悪環境下で所望
の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値を４チ以
上としても、上記の通シ実質的に不必要な量のＭｏおよ
びＷの含有となシ、経済的でなく、かかる点から、ＭＯ
（＠十士Ｗ　（％）の値を１，５〜４％未満と定めた。

（ｊ）　　Ｎ Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があるので、特
に高強度が要求される場合に必−要に応じて含有される
が、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効
果を得ることができず、一方０．３チを越えて含有させ
ると、溶製および造塊が困難となることから、その含有
量を０．０５〜０．３チと定めた。

（ｋ）　　Ｃ’ｕおよびＣ。

これらの成分には合金の耐食性を向上させる均等的作用
があシ、かつＣＯには固溶強化作用があり、したがって
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになり、一方Ｃｏは２％を越えて含有さ
せてもより一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２％、Ｃｏ：２％と定めた。

（ｔ）希土類元素＋　Ｙ　ｒ　Ｍｇ　＋　Ｔ１　ｔおよ
びＣａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する
均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわ
れる場合に、必要に応じて含有されるが、そレソレ希土
類元素：　０．１０％、　Ｙ　：　０．２０％。

Ｍｇ：　０．１０　％　、　’ｒｉ：　ｏ、５％、およ
びＣａ’：　０．１０　％を越えて含有させても、熱間
加工性に改善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現わ
れるようになることから、それぞれの含有量を、希土類
元素：０、．１０チ以下、ｙ：０，２０％以下、　Ｍｇ
：　０．１０％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ
：０．１０％以下と定めた。

（ｍ）　　Ｃｒ（％）　＋　１　ｏＭｏ’（＠＋　５　
Ｗ　（％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割
れ性に関し、Ｃｒ（％）＋　１０Ｍ０（％）　＋　５　
Ｗ　（％）と＋Ｍｎ（％）＋Ｎｉ（銹との関係を示した
ものである。すなわち、Ｃｒ。

Ｎｉ、　Ｍｎ　、　Ｍｏ　、およびＷの含有量を種々変
化させたＣｒ−Ｎｉ　−Ｍｎ−Ｍｏ系、、　Ｃｒ−Ｎｉ
　−Ｍｎ−Ｗ系、およびＣｒ−Ｎｉ　−Ｍｎ　−商ｏ’
　−Ｗ系の鋼を溶製し、鋳浩し、鍛伸し、熱間圧延・し
て板厚ニア間の板材どし、ついでと１の板材に、温度：
１０５０℃に３０分保持後水冷の溶体化処理を施した後
、強度向上の目的で加工率：２２％の冷間加工を加え、
この結果得られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２
ｍｉ＋Ｘ幅：１０朋×長さ＝７５朋の試験片を切り出し
、この試験片について、第２図に示す３点支持ビーム冶
具を用い、前記試験片Ｓに０．２チ耐力に相当する引張
応力を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気
圧のＣＯ２でＨ２ＳおよびＣＯ２を飽和させた２０％Ｎ
ａｃＬ溶液（温度二１５０℃）中に１０００時間浸漬の
応力腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験片におけ
る割れ発生の有無を観察した。

これらの結果に基き、発明者等が独自に設定した条件式
：　Ｃｒ（％）　＋１０ＭＯ（％）　＋　５　Ｗ　（％
）と＋Ｍｎ　％）　＋Ｎｊ℃）との間には、耐応力腐食
割れ性に関して、第１図に示される関係があることが明
確になったのである。なお、第１図において、Ｑ印は割
れ発生なし、×印は割れ発生をそれぞれ示すものである
。第１図に示される結果から、Ｃｒ　（％）　＋　ｌ　
ＯＭｏ（％）＋５Ｗ（＃の値が５０チ未満にして、＋Ｍ
ｎ（９））＋Ｎｉ（銹が３５％未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性は得られないことが明らかである。

なお、この発明の合金において、不可避不純物としてＢ
　、　ｓｎ、　ｐｂ’、およびＺｎをそれぞれ０．１−
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。

また、この発明の合金よシ油井管を製造するに際しては
、一般的にまず電気炉で溶製した後、Ａｒ−酸素脱炭処
理（ＡＯＤ）を施し、ついで２　ｔｏｎ程度の鋼塊とし
た後、１０５０〜１２５０℃の温度に加熱して直径二１
５０ｍ＋１φのビレットに分塊し、引続いて再び１０５
０〜１２５０℃の温度に、加熱した後、例えば押出加工
などの熱間加工によって素管を成形し、この場合熱間加
工温度が再結晶の進まない１０００℃以下にして、肉厚
減少率が３０チ以上の条件、での熱間加工を行なえば、
管材の強度上昇にとって有効であシ、さらに、こめ熱間
岸延後の素管に対して、直接、あるいは８５０〜１１５
０℃の温度で固溶化処理を施した状態で、例えば抽伸加
工などの冷間加工を、１０〜６０％。

好ましくは２０〜４０％Ｑ肉厚減少率で行なうこよび靭
性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優れた油井管が得
られるのである。

つぎに、この発明の合金を実施例により比較例および従
来例と対比しながら説明する。

実施例 それぞれ第、１表に示される成分組成をもった溶湯を通
常の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱
炭炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の
目的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して
溶製した後、直径：５００ｇｇφのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造
を施して直径：１５０１１φのビレットを成形し、この
場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生
があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットよシ熱間
押出加工により直径：６０ｇ、φ×肉厚：４朋の素管を
成形した後、さらにこれに抽伸加工にて２２チの冷間加
工を施して直径：５５朋φＸ肉厚：３．１１ｇの寸法と
することによって、本発明合金管材１〜２９．比較合金
管材１〜６．および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造
した。

なお、比較合金管材１〜６は、いずれも構成成分のうち
のいずれかの成分の含有量（第１表には※印を付して表
示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであシ
、また従来合金管材１は、ＪＩＳ−８ＵＳ　３１６に、
同２はＪ　ｌ５−８ＵＳ　３１０Ｓに、同３はインコロ
イ８００に、同４はＪＩＳ−８ＵＳ３２９Ｊ１にそれぞ
れ相当する組成をもつものである。

ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２９、比
較合金管材１〜６．および従来合金管材１〜４よシ長さ
：２０ＩＩＩＩＩの試験片をそれぞれ切出し、この試験
片より長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し
、この状態の試験片に第３図に正面図で示されるように
ボルトを貫通し、ナンドでしめつけて管外表面に０．２
チ耐力に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片
Ｓに対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧
、および１５気圧としたＨ２’Ｓ−１０気圧Ｃｏ２−２
０％ＮａＣ１溶液（液温：１５０℃）中に１０００時間
浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力
腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛
造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験
結果と共に、第２表に合せて示した。

なお、第２表において、○印はいずれも割れ発生のない
ものを示し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。

第２表に示される結果から、比較合金管材１〜６は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２９は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。

上述のように、この発明の合金は、特に高強度および優
れた耐応力腐食割れ性を有しているので、これらの特性
が要求される苛酷な環境下での石油および天然ガス採掘
に用いられる油井管として、さらに地熱井管として使用
した場合にきわめて優れた性能を発揮するのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、・＋Ｍｎ（％
）　−）−Ｎｉ　（％）とＣｒ　（＠＋　ｌ　ｌｏ　Ｍ
Ｏ（＠＋　５　Ｗ　Ｓ）との関係を示した図、第２図お
上、び第３図はそれぞれ板状および管状試験片に対する
応力腐食割れ試験の態様を示す図である。 出願人　　住友金属工業株式会社 代理人　　富　　１）　和　　夫 第１図 Ｃｒ（％）＋ＩＱＭＯ（％）＋５Ｗ（％）研究所内 研究所内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．１％以下、３ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
   ３〜２０　％、　ｐ　：０．０３０％以下、　　Ｓ：０
   ．００５％以下。 ｓｏｔ、　ＡＱ　：　Ｏ−５％以下、　Ｎｉ：　２５〜
   ６０％、Ｃｒ、：２２．５〜・３５チを含有し、Ｍｏ：
   ４％未満およびＷ：８−未満のうちの１種または２種を
   含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
   重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋　１０　ＭＯ（％）　＋５　Ｗ　（％）５
   ５０％。 ＋　Ｍ＋１　（９’）　＋Ｎ　ｉ　Ｓ）≧３５％。 １．５％≦Ｍｏ（’Ｑ　＋　＋　Ｗ　（％）＜　４　％
   　。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （２）　　Ｃ：　０．１　％以下、　’Ｓｉ　：　１．
   ０％以下、Ｍｎ：３〜２０％、ｐ　：０．０３０％以下
   、　　Ｓ：０．００５％゛以下。 ｓｏｌ、　Ｍ：　０．５％以下、Ｎｉ：２５〜６０％、
   Ｃｒ：２２．５〜３５チを含有し、Ｍｏ：４チ未満およ
   びＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有し、さら
   にＣｕ：　２％以下および（：’Ｑ：２％以下の１種ま
   たは２種を含有し、残９がＦｅと不可避不純物からなる
   組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（＠　＋　１０Ｍ０（％ｉ）＋５Ｗ（＠≧５０％。 ＋　Ｍｎ　（％）　＋　Ｎｉ　（％）≧３５チ。 １．５％≦ＭＯ（＠＋　＋　Ｗ（＠＜　４％。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （３）　　Ｃ：　０．１％以下、　Ｓｉ：　１．０％以
   下、Ｍｎ：３〜２０％、ｐ　：０．０３０％以下、３　
   ：０．００５％以下。 ｓｏｔ、　Ａｌ　：　０．５　％以下、Ｎｉ：２５〜６
   ０％、Ｃｒ：２２．５〜３５％を含有し、Ｍｏ：４チ未
   満およびＷ□二８％未満のうちの１種または２種を含有
   し、さらに希土類元素：０．１０チ以下、ｙ：ｏ、２０
   チ以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、Ｔｉ：０．５％以
   下、およびＣａ：　０．１０　％以下のうちの１種また
   は２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
   る組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋　１０Ｍｏ（％ｉｌ＋　５　Ｗ（％）２５
   ０％。 ’ｒ　Ｍｎ　（％’）　十Ｎｉ　（％）≧３５％。 １．５％≦Ｍｏ（罰＋＋Ｗ（→く４係。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （４）　Ｃ：０．１％以下、’Ｓｉ：１．０％以下、Ｍ
   ｎ：３〜２０チ、ｐ　：０．０３０チ以下、Ｓ　：０．
   Ｏ０５チ以下。 ｓｏｔ、　ＡＱ　：　０．５％以下、　Ｎｉ：　２５〜
   ６０％、　Ｃｒ　：２２．５〜３５％を含有し、Ｍｏ：
   ４％未満およびＷ二８％未満のうちの１種または２種を
   含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣｏ：２％以下の
   １種または２種と、希土類元素：０．１０％以下、ｙ：
   ｏ、２゜チ以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、　Ｔｉ二
   Ｏ，５％以下、およびＣａ：０．１０％以下のうちの１
   種または２種以上とを含有し、残りがＦｅと不可避不純
   物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 ｃｒ　（９１ｉｌ　＋　１０　Ｍｏ（％ｌ　＋５　Ｗ　
   （％）２５０％。 ＋　Ｍｎ（＠十Ｎｉ　（１２３５％。 １．５％≦ＭＯ（％）　＋　＋　’　（％）　＜　’％
   。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （５）　　Ｃ：　０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
   　Ｍｎ　：　３〜２０　％、　ｐ　：０．０３０％以下
   、Ｓ　：０．００５％以下。 ｓｏｔ、　Ａｌ：　０．５％以下、Ｎ：０．０５〜０．
   ３チ、Ｎ工＝２５〜６０　％、　Ｃｒ：　２２．５〜３
   ５％を含有し、Ｍ。 ：４％未満およびＷａＳ％未満のうちの１種または２種
   を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
   上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％　−１−１０Ｍｏ　（％９　＋５Ｗ　（％）２
   ５０％。 ＋Ｍｎ　（＠　十Ｎｉ　（１２３５％。 １．５％≦ＭＯ（％）十’ｒ　Ｗ（％）＜　４　％　。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （６）　　Ｃ：　０．１　％以下、Ｓ１：１．０％以下
   、Ｍｎ：、３〜２０％、Ｐ　：０．０３０％以下、Ｓ：
   ０．００５％以下。 ｓｏｔ、Ａｔ　：　０．５％以下、Ｎ：０．０５〜０．
   ３％、Ｎ〕：２５〜６０％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５
   ％を含有し、Ｍ０＝４％０〜４よびＷａＳ％未満のうち
   の１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およ
   びｃｏ＝２％以下の１種または２種を含有し、残シがＦ
   ｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
   かつ、 Ｃｒ（＠　＋　１０　ＭＯ（％）＋５Ｗ（％）２５０％
   。 ４Ｍｎ（％）　十Ｎｉ（＠≧３５％。 １、５　ｑｂ≦Ｍｏ（ｑｌ；）　＋　＋　Ｗ　（％）＜
   　４　％　。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。 （”）　　Ｃ：　０．１　％以下、Ｓｌ：１．Ｏ％以下
   、Ｍｎ：３〜２０　％、　Ｐ　：０．０３０％以下、Ｓ
   　：０．００５％以下。 ｓｏｔ、　ｆｉｌｌ　：　０．５％以下、　Ｎ　：　０
   ．０５〜０．３％、Ｎｉ二２５〜６０％、　Ｃｒ：　２
   ２．５〜３５　％を含有し、Ｍ。 ：４チ未満およびＷ：８チ未満のうちの１種または２種
   を含有し、さらに希￥類元素・。０、。−以下、Ｙ：０
   ．２０％以下、Ｍｇ：０１１０％以下、Ｔ１：°０．５
   ％以下、およびＣａ：０．１０％以下のうちの１種また
   は２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
   る組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃｒ（罰＋　Ｉ　
   ０Ｍ０（％Ｌ＋　５　Ｗ（％）≧５０チ。 −）　Ｍｎ（％９　＋　Ｎ　ｉ　（弼≧３５％。 １．５チ≦Ｍｏ（％ｉｌ　＋　＋　Ｗ　（％）＜　４　
   ％　。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度゛油井管用合金。 （８）　　Ｃ：　０．１％以下、’Ｓｉ　：　１．０　
   ％以下、Ｍｎ：３〜２０％、Ｐ：０，０３０％以下、Ｓ
   　：０．００５％以下。 ｓｏｌ、　Ｍ　：　０．５　％以下、＋　　Ｎ　：　０
   ．０５〜０．３％、Ｎ１：２５〜６０　％、　Ｃｒ：　
   ２２．５〜３５％を含有し、ＭＯ＝４％未満およびＷ：
   ８％未満のうちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ
   ：２％以下およびＣｏ：２％以下の１種または２種と、
   希土類元素：０．１０チ以下、Ｙ：０．２０％以下、　
   Ｍｇ：　０．１０％以下。 Ｔｉ：０，５％以下、およびＣａ：Ｏ，１０％以下のう
   ちの１種または２種以上とを含有し、残りがＦｅと不可
   避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）　＋ｌ　０Ｍ０（＠＋　５　Ｗ　（％）２５
   ０％。 ＋Ｍｎ　（＠＋　Ｎｉ　（＠≧３５チ。 １．５チ≦ＭＯ（％）　＋　４　Ｗ　（％）く４％。 の条件を満足することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
   優れた高強度油井管用合金。