JPS589922A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。

近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００　ｍ以上の深井戸が出現し
ている。

また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。

このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。

油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。

かかる点から、最近では油井管の製造に、ステアしＸ鋼
１ｒｉＵ、、メ、インコロイやハステロイ（いずれも商
品名）といった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討され
はじめているが、いまのところ、これらの合金に関して
、Ｈ，ｓ−ｃｏ、’　−ｃｔ−の油井環境での腐食挙動
についての詳細は十分に解明されるに至っておらず、し
かも深井戸用油井管に要求される高強度をもつものでは
ないのが現状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点か°ら、深井
戸や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ−Ｃｏ２−　Ｃｔ−の
油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれ
た耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究
を行なった結果、 （ａ）　　Ｈ２Ｓ　−Ｃ０２−ＣＬ−環境下における腐
食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼におけ
る一般的なそれとは挙動を全く異にするものであること
。すなわち、一般の応力腐食割れがｃｔ−の存在と深く
係わるものであるのに対して、上記の油井環境によるも
のではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影
響が大きいこと。

（ｂ）　　油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。

（Ｃ）　　Ｈ２Ｓ　−ＣＯ２−Ｃ１−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、Ｏｒ　、　Ｎｉ、　Ｍｏ　、およ
びＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭＯはｃｒ
に対し１０倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効果をも
っておシ、したがって、このＭＯおよびＷが、Ｃｒ（吻
＋　１０　Ｍｏ（＠＋　５　ｗ　（％）２５０％。

１．５％≦ＭＯ（％　十’ｒ　Ｗ　（＠＜　４　％　。

の条件式を満足すると共に、Ｎ１含有量を３５〜６０チ
、ｃｒ含有量を２２．５〜３５％とすると、冷間加工材
であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃｏ２−ｃ
ｔ−の油井環境下、特に１５０℃以下の悪環境において
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。

（ｄ）Ｎｌについては表面皮膜に対する効果だけでなく
、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があるこ
と。

（ｅ）　　合金成分としてＮを０．０５〜０．３％の範
囲で含有させると一段と強度が向上するようになること
。

（ｆ）　　不可避不純物としてのＳ含有量をＯ，Ｏ’Ｏ
Ｏ７チ以下に低減させると、合金の熱間加工性が著しく
改善されるようになること。

（ｇ）　　不可避不純物としてのＰ含１量を０．００３
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。

（ｂ）　　合金成分としてＣｕを２％以下含有させると
、耐食性がさらに改善されるようになること。

（ｉ）　　合金成分として、希土類元素：　０．１０　
％以下、Ｙ：０゜２０チ以下、　Ｍｇ：　０．１０チ以
下、Ｔ１：０．５チ以下、およびＣａ：０．１０％以下
のうちの１種または２種以上を含有させると、臓間加工
性がさらに一段と改善されるようになること。

（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金を、経験式：　２６０１０ｇＣ（％）−１−
１３００で算出された下限温度℃）と、同じく経験式：
１６％式％ 限温度恒）の間の温度に２時間以下保持の条件で熱処理
して炭化物を完全に固溶し、かつ固溶化後の合金に１０
〜６０チの肉厚減少率で冷間加工を施す必要があること
。

以上（ａ）〜（ｊ）に示される知見を得たのである。

したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ：　０．０５％以下、　Ｓｉ　：１．
０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、　　Ｐ　：　０．０３
０　％以下。

望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：０
．００３％以下、　Ｓ　：０．００５　％以下、望まし
くは熱間加工性を一段と改善する目的でＳ　：Ｏ，ＯＯ
Ｏ’７チ以下、　　ｓｏｔ、ＡＡ：　０．５％以下、Ｎ
ｉ：３５〜６０％。

ｃｒ：　２２．５〜３５％を含有し、Ｍｏ：４％未満お
よびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有し、さ
らに必要に応じて、Ｎ　：　０．０５〜０．３　％、　
Ｃｕ：２％以下、Ｃｏ’：２チ以下、希土類元素：Ｏ，
ｌＯチ以下、Ｙ：０．２０％以下、　Ｍｇ：　０．１０
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％
以下のうちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量り以下チの表示
はすべて重量−を意味する）を有し、がっ、Ｃｒ（％）
　−）　１０　Ｍｏ（％）　−４−５Ｗ　（＠≧５０％
。

１．５％≦ＭＯ（鉤子＋　Ｗ　（％）　＜　’％。

の条件を満足する合金を、２６０１０ｇＣ（９））＋１
３００で算出された下限温度（６）と、１６Ｍｏ１％）
−１−１０Ｗ帳）＋１０Ｃｒ（イ）＋７７７で算出され
た上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持の条件
で固溶化処理した後、ｌＯ〜６０チの肉厚減少率で冷間
加工することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管を製造する方法に特徴を有するものである。

つぎに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、溶体化処理条件、および冷間加工における肉厚減少率
を上記の通りに限定した理由を以下に説明する。

Ａ、成分組成 （、）　、　（： Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、固溶化処理をより低い温度で実施で
き、このことは冷間加工後の強度上昇によシ有効に作用
するものである。したがって、Ｃ含有量はできるだけ低
い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０５％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、その上限
値を０．０５チと定めた。

（ｂ）　　５ｉ Ｓｉは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０チを越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めた。

（ｃ）　　Ｍｎ Ｍｎ成分にはＳｌと同様に脱酸作用がちシ、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０チと定めた
。

（ａ）　　ｐ 不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０　％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０．００３チを境にして急激
に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明して
おシ、かかる点から１．特にすぐれた耐水素割れ性を必
要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とす
るのが望ましい。

（ｅ）　　Ｓ 不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値をＯ，ＯＯ５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．０００　’７％まで低
減すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、Ｓ含有量を０．０００７　％以下とするのが望ま
しい。

（ｆ）　　ＡＡ Ａ２はＳｉおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であ
シ、・ｓｏｔ、ＡＡ含有量で０．５％まで含有させても
管材の特性を何らそこなうものではないことから、その
含有量をｓｏｔ、Ｍ含有量で０．５チ以下と定めた。

伝）　　Ｎｉ Ｎ１成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が３５％未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０チ
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を３５〜６０チと定めた。

（ｈ）　　Ｃｒ Ｃｒ成分は、　Ｎｉ　、　Ｍｏ　ｌ　およびＷ成分との
共存において、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分
であるが、その含有量を２２．５　％未満としても熱間
加工性が改善されるようになるものでもなく、逆に所望
の耐応力腐食割れ性を確保するためには、Ｍ’ｏやＷの
含有量をそれだけ増加させなければならず、経済的に不
利となることから、その下限値を２２．５％と定めた。

一方、その含有量が３５チを越えると、いくらＳ含有量
を低減させても熱間加工性の劣化は避けることができな
いことから、その上限値を３５％と定めた。

（ｉ）、ＭｏおよびＷ 上記のように、これらの成分には、Ｎ１およびＣｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭＯ：４％以上、およびＷ：８％以上
含有させても、環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ　−Ｃ
Ｏ２−ＣＬ−の腐食環境では、さらに一段の改善効果が
現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、Ｍ
ｏ：４％未満、Ｗ：８％未満と定めた。また、ＭｏとＷ
の含有量に関して、条件舟：Ｍｏ（＠＋＋Ｗ（％）で規
定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が約２倍で、効果の
点では約＋で均等となることからで、この値が１．５％
未満では特に１５０℃以下の上記悪環境下で所望の耐応
力腐食割れ性が得られず、一方、この値を４−以上とし
ても、上記の通シ実質的に不必要な量のＭＯおよびＷの
含有となシ、経済的でなく、かかる点から、Ｍｏ（Ｌｌ
；）＋４　Ｗ鈍）の値を１．５〜４％未満と定めた。

（ｊ）　　Ｎ Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があるので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５　％未満では所望の強度向上効
果を得ることができず、一方０．３％を越えて含有させ
ると、溶製および造塊が困難となることから、その含有
量を０．０５〜０．３チと定めた。

（ｋ）　　’ＣｕおよびＣ。

これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があり、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するように々シ、一方ＣＯは２％を越えて含有さ
せてもより一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２％と定めた。

（ｔ）希土類元素、Ｙ、Ｍｇ、Ｔｉ、およびＣａこれら
の成分には、熱間加工性をさへらに改善する均等的作用
があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる場合に
、必要に応じて含有さ、れるが、それぞれ希土類元素：
　０．１０％、Ｙ：０．２０％。

Ｍｇ：　０．１０％、　Ｔｉｏｏ、５％、およびＣａ：
０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改善効
果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるようになる
ことから、それぞれの含有量を、希土類元素：０．１０
チ以下、Ｙ：０．２０チ以下’＋　Ｍｇ：　０．１０％
以下、　Ｔｉ：　０．５％以下、およびＣａ：０．１０
％以下と定めた。

（ｆｆｌ）　　Ｃｒ（％）　＋１０　Ｍｏ　（＠＋５　
Ｗ　（％；）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食
割れ性に関し、Ｃｒ（＠＋　１０Ｍｏ　（％）　＋　”
　Ｗ（％）とＮ１（９０との関係を示したものである。

すなわち、Ｃｒ、　Ｎ１．　Ｍｏ。

およびＷの含有量を種々変化させたＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系
。

Ｃｒ−Ｎｉ−Ｗ系、およびＣｒ　−Ｎｉ　−Ｍｏ　−Ｗ
系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚：
’７ｍｍの板材とし、ついでこの板材に、温度：１００
０℃に３０分保持後水埼の溶体化処理を施した後、強度
向上の目的で加工率：２２％の冷間加工を加え、この結
果得られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２ｍｍＸ
幅：１０朋Ｘ長さ：１５闘の試験片を切り出し、この試
験片について、第２図に示す３点支持ビーム冶具を用い
、前記試験片ＳＫ０．２チ耐力に相当する引張応力を付
加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣ０
２でＨ２Ｓおよびｃｏ２を飽和させた２　０　％ＮａＣ
４溶液（温度：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応力
腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割
れ発生の有無を観察した。これらの結果に基き、発明者
等が独自に設定した条件式：　Ｃｒ（＠　＋　１０　Ｍ
ｏ（％）　＋　５　Ｗ（罰とＮ１含有量との間には、耐
応力腐食割れ性に関して、第１図に示される関係がある
ことが明確になうだのである。なお、第１図において、
○印は割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すも
のでちる。第１図に示される結果から、Ｃｒ（％）＋１
０Ｍ０（→′−Ｆ５　Ｗ　（％）の値が５０％未満にし
て、Ｎｉ含有量が３５チ未満では所望のすぐれた耐応力
腐食割れ性は得られ々いことが明らかである。

なお、°゛この発明の合金において、不可避不純物とし
てＢ　、　Ｆ３ｎ、　ｐｂ；　およびＺｎをそれぞれ０
．１−以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性
が何らそこなわれるものではない。

Ｂ、固溶化処理条件および冷間加工条件この発明の油井
管における高強度は１０合金爪分の含゛有のほかに、炭
化物を完全に固溶化した後、で、冷間加工を施すことに
よって確保されるものであ２１− る。この場合炭化物の完全固溶化は、２６０１■Ｃ６ｇ
）＋１３００゛で算出された下限温度（＠と、１６ｉｘ
ｏ（チ）−１−１’ＯＷ帳）＋１０Ｃｒ（％９＋７７７
で算出された上限温度１１ｃ）表の間の温度に２時間以
下保持することによってはかられるが、上記の下限温度
の算出式：２６０１■Ｃ（％）および上限温度の算出式
：　１６Ｍｏ（＠＋１０　Ｗ（％）＋１０　Ｃｒ（％）
　＋７７７は多数の試験結果にもとづいて経験的に定め
たものであって、上記の下限温度未満では、炭化物を完
全に固溶することができず、未固溶の炭化物が残存する
ようになって応力腐食割れ感受性が高くなり、一方、固
溶化処理温度が上記の上用温度を越えて高くなったシ、
保持時間が２時間を越えて長くなったりすると、結晶粒
が粗大化するようになって、その後の冷間加工で所望の
高強度を得ることはできないことから、固溶化処理温度
および保持時間を上記の通りに定めた。

また、この発明では、上記のように固溶化処理後に冷間
加工を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚
減少率で１０゛チ未満では所望の強度を確保することが
できず、一方同じく肉厚減少−′２ｚ− 率で６０チを越えた冷間加工を施すと、延性および靭性
の劣化が著しくなることから、冷間加工を肉厚減少率で
１０〜６０％と定めたのである。

以上の成分組成および製造条件を適用することによって
０．２％耐力が８　ｏ　ｋｇｆ／、４以上の高強度をも
ち、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ
性に優れた油井管を製造することができるのである。

つぎに、この発明の油井管製造法を実施例にょシ比較例
と対比しながら具体的に説明する。

実施例 それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（、Ａ　ＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐
の目的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用し
て溶製した後、直径二５００龍φのインゴットに鋳造し
、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造
を施して直径＝１５０龍φのビレットを成形し、この場
合熱間、加工性を評価する目的でビレットに割れの発生
があ間押出加工によシ直径：６０朋φ×肉厚：４朋の素
管を成形し、引続いて、同じくそれぞれ第１表に示され
る固溶化条件（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉
厚減少率で、固溶化処理と冷間加工を施すことによって
、本発明合金管材１〜２９゜比較合金管材１〜８．およ
び従来合金管材１〜４をそれぞれ製造した。

なお、比較合金管材１〜８は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
のら一件、（第１表に※印を付して表示）がこの発明の
範囲から外れた条件で製造されたものであシ、また従来
合金管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであっ
て、同管材１は、ＪＩＳ・−８ＵＳ　３１６に、同２は
Ｊ　Ｉ　Ｓ−３ＵＳ　３１０Ｓに、同３はインコロイ８
００に、同４はＪＩＳ・ＳＵＳ　３２９Ｊｌにそれぞれ
相当する組成をもつものである。

ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２９、比
較合金管材１〜８．および従来合金管材１〜４より長さ
：２０ｇの試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ長
さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２チ耐力に
相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対し
て、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、および
２０気圧としたＨ２Ｓ−１０気圧Ｃｏｇ　−２０％Ｎａ
Ｃ４溶液（液温：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応
力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食割れ
の有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時の割
れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結果と共
に、第２表に合せて示した。なお、第２表において、○
印はいずれも割れ発生のないものを示し、一方Ｘ印は割
れ発生のあったものを示す。

第２表に示される結果から、比較合金管材１〜８は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性２．および強度のうちの少
なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して
、本発明合金管材１〜２９は、いずれもすぐれた熱間加
工性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有
し、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低
く、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４
と比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らか
である。− 上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。

【図面の簡単な説明】 第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎ１含有量と
Ｃｒ（％）　−）−１０Ｍｏ　（＠＋　５　Ｗ　（％）
との関係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板
状および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を
示す図である。 Ｃｒ（％）＋ＩＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％））１ 第２図 ＄３図 第１頁の続き ０発　明　者　工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発　明　者　諸石大司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
   、Ｍｎ：２０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下、Ｓ　：
   ０．００５％以下、　ｓｏｔ、ＡＱ：　０．５　％以下
   、Ｎｉ：　３５〜６０％、Ｃｒ：２２．５〜３５チを含
   有し、Ｍｏ：４％未満およびＷ：８％未満のうちの１種
   または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
   る組成（以上重量％）を有し、かつ、 ｃｒ（％９　＋　ｌ　ｏＭｏ（＠＋　５　Ｗ　（％）≧
   ５０チ。 １．５％≦ＭＯ（％）　＋　＋Ｗ　（％）　＜　’％。 の条件を満足する合金を、２６０１（ＨｌＣ（＠−１−
   １３００で算出された下限温度（６）と、１６Ｍ０（％
   ）＋ｌ　ＯＷ（％）＋１０ｃｒ（（イ）十′７７７で算
   出された上限温度呻）の間の温度に、２時間以下保持の
   条件で固溶化処理した後、１０〜６０ｑＡの肉厚減少率
   で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた高強度油井管の製造法。 （２）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
   、　ｋｌｕ　：２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下
   、Ｓ　：０．００５％以下、　　ＳＯｌ、ＡＬ：　Ｏ１
   ５チ以下、　Ｎｉ　：　３５〜６０％、ｃｒ：　２２．
   ５〜３５％を含有し、Ｍｏ：４チ未満およびＷ：８％未
   満のうちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％
   以下およびＣｏ：２％以下のうちの１種または２種を含
   有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重
   量％）を有し、かつ、Ｃｒ　（％）　−）−１０λ４ｏ
   （％）　＋５　Ｗ（％）２５０％。 １．５％≦Ｍｏ（＠＋　＋ｗ　（％）〈２％。 の条件を満足する合金を、２６０１（、ｇＣ侠）＋１３
   ００で算出された下限温度（ト）と、１６Ｍｏ（＠±Ｉ
   ＯＷ←）＋１０Ｃｒ（％）−１−’ｉ’　７　’７で算
   出された上限温度呻）の間の温度に、２時間以下保持の
   条件で固溶化処理した後、１０〜６０％の肉厚減少率で
   冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れ
   た高強度油井管の製造法。 （３）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
   、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下、Ｓ下
   ＋　ｓｏｔ、ＡＱ　：　０．５％以下、Ｎｉ：３５〜６
   ０％、ｃｒ：　２２．５〜３５チを含有し、Ｍ’ｏ：’
   ４％未満およびＷ：８％未満のうちのｌｆｉ！または２
   種を含有し、さらに希土類元素：　０．１０％以下、Ｙ
   ：０．２０％以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、Ｔｉ：
   ０．５％以下、オヨびＣａ：　Ｏ，ｊＯ％以下のり妹の
   １種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純
   物からなる組成（以上重量％）を有し、がっ、 Ｃｒ　（Ｑ　、＋　１０　Ｍｏ　（％）　＋　５　Ｗ’
   　６１１）２５０％。 １．５％≦ＭＯ（％）＋　＋　Ｗ（％）＜　４　％　。 の条件を満足する合金を、２６０４Ｃ（５）＋１３００
   で算出された下限温度に）と、１−６Ｍ０（％）＋１０
   　Ｗ（％）＋１０Ｏｒ　（％ｌ＋７　！７　、’７で算
   出された上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持
   の条件で固溶化処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率
   で端間加工ｊることを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた高強度油井管の製造法。 ２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下、　Ｓ　：０．
   Ｏ０５チ以下、　ｓｏｔ、Ａｉ　：　０．５　％以下、
   Ｎｉ：３５〜６０％、Ｃｒ：２２．５〜３５％を含有し
   、Ｍｏ　：　、４チ未満およびＷ：８％未満のうちの１
   種または２種を含有し、１種または２種と、希土類元素
   ：　０．１０％以下。 Ｙ二０．２０−以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、　’
   Ｉ’ｉ：　０．５チ以下、およびＣａ：０．１０％以下
   のうちの１種または２種以上とを含有し、残りがＦｅと
   不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ
   、１．５％≦Ｍｏ（働十＋Ｗ（イ）く４％。 の条件を満足する合金を、２６０１４Ｃ（％）＋１３０
   ０で算出された下晰温度叩と、１６Ｍｏ’（＠＋　１０
   　Ｗ鍾）＋１０、Ｃｒ　（％）　十’７７’Ｉで算出さ
   れた上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持の条
   件で固溶化処理した後、。 １０〜６０チの中厚減少率で冷間加工することを特徴と
   する耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 （５）　　Ｃ：　０．０５％以下、　Ｓｉ：　１．０％
   以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下、
   Ｓ　：０．００５％以下、　　ｓｏｌ、Ａｌ：　０．５
   　％以下、　Ｎ　：　０．０５〜０．３％。 Ｎｉ：　３５〜６０　％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５％
   を含有し、Ｍｏ：４％未満およびｗ：８％未満のうちの
   １種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
   らなる組成（以上重量％）を有し、がっ、ｃｒ（％）　
   ＋　１０　Ｍｏ（％）＋５　Ｗ　（％）２５０％。 １．５％≦ＭＯ（’ＩＦ）　＋　’ｚ　Ｗ　（％）　＜
   　’％。 の条件を満足する合金を、２６０１０ｇＣ（イ）＋１３
   ００で算出された下限温度（６）と、１６Ｍｏ　鈍）　
   ＋１０　Ｗ　（％）十１００ｒ（％）＋７’／７で算出
   された上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持の
   条件で固溶化処理・した後、ｌＯ〜６０チの肉厚減少率
   で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた弗強度油井管の製造法。 （６）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓに１．０％以下、
   Ｍｎ：Ｎｌ：　３５〜６０　％、　Ｃｒ二２２．５〜３
   ５　％を含有し、ＭＯ：４％未満およびＷ　’：　８４
   未満のうちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２
   ％以下およびＣ０：２％以下のうちの１ｍまたは２種を
   含有踵残゛シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
   重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％　＋１０　Ｍｏ　（％）　＋５　Ｗ　（％）２
   ５０％。 １．５％≦ＭＯ（％）　＋　＋　Ｗ　（％）　＜　’％
   。 の条件を満量する合金を、２６０１０ｇＣ（％）＋１３
   ００　Ｔ算出された下限温度に）と、１６Ｍｏ（％）　
   ＋１０　Ｗ　（％）　十１０Ｃｒ（％）十’７’７’／
   で算出された上限温度Ｃ）の間の温度に２時間以下保持
   の条件で固溶化処理した後、１０〜６０％の肉厚減少率
   で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた高強度油井管の製造法。 （Ｍｃ：ｏ、ｏ５１以下、Ｓｉ　：　１０％以下、　Ｍ
   ｎ　：２．０チ以下、Ｐ　：０．０３０９Ｊ以下、Ｓ　
   ：０．００５％以下、　　ｓｏｔ、Ａｌ二〇、５チ以下
   、　Ｎ　：　０．０５〜０．３　％。 Ｎｌ：３５〜６０％、　Ｃｒ　：　２２．５〜３５％を
   含有し、Ｍｏ：４％未満およびｗ：８％未満のうちの１
   種または２種を含有し、さらに希土類元素：　０．１０
   ％以下、Ｙ：０．２０％以下、　Ｍｇ　：　０．１０％
   以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以
   下のうちのｌｆ！または２種以上を含有し、残シがＲ’
   ｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
   がっ、ｃｒ（釣＋ｌ　ｏＭｏ（１＋　５　ｗ（１≧５０
   チ。 １．５％≦ＭＯ（％）十−）Ｗ（％）＜４％。 の条件を満足する合金を、２６０４Ｃ（イ）＋１３００
   Ｔ算出された下限温度（６）と、１６Ｍｏ（５）＋ｌ０
   Ｗ（％）＋１０Ｃｒ（資）＋７７７で算出された上限温
   度（ト）の間の温度に、２時間以下保持の条件で固溶化
   処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工する
   ことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井
   管の製造法。 （８）　　Ｃ：　０．０５％以下、　Ｓｉ：　１．０　
   ％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下
   、Ｓ　２０．００５％以下ｒ　　ｓｏｔ、Ｍ　：　０．
   ５　ｔｌ！以下、　Ｎ　：　０．０５〜０．３　％。 Ｎｉ：　３５〜６０　％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５％
   を含有し、Ｍ、ｏ：４チ未満およびｗ：８チ未満のうち
   の１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およ
   びＣ。 ：２％以下のうちの１種または２種と、希土類元素：０
   ．１０チ以下；ｙ：ｏ、ｍｏチ以下、　Ｍｇ　：０．１
   ０チ以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：　０．１
   ０　％以下のうちの１種または２種以上とを含有し、残
   りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
   有し、かつ、 ｃｒ（＠＋　１０　Ｍｏ（＠＋５　Ｗ　（％）≧５０％
   。 １．５％≦Ｍｏ（＠＋＋Ｗ（働＜４Ｃ の条件を満足する合金を、２６０１．０（→＋１３００
   で算出された下限温度（Ｃ）と、１　ｓＭｏ（４＋　ｌ
   　ＯＷ（ｅｌ）＋１０Ｃｒ（ｑＱ＋”ｌ’ｌ’ｌで算出
   、された上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持
   の条件で固溶化処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率
   で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
   れた高強度油井管の製造法。