JPS58110166A - 圧延用鋳鉄製複合ロ−ルの製造方法 - Google Patents
圧延用鋳鉄製複合ロ−ルの製造方法Info
- Publication number
- JPS58110166A JPS58110166A JP20804581A JP20804581A JPS58110166A JP S58110166 A JPS58110166 A JP S58110166A JP 20804581 A JP20804581 A JP 20804581A JP 20804581 A JP20804581 A JP 20804581A JP S58110166 A JPS58110166 A JP S58110166A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- shell layer
- temp
- casting
- cast iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 6
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 210000004916 vomit Anatomy 0.000 claims 1
- 230000008673 vomiting Effects 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 abstract description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 abstract 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 15
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 9
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 241000755266 Kathetostoma giganteum Species 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
かる鴛−ル胴部外殻層の結晶粒を微細化した耐摩耗１１
勢に優れるものｔａ造するのに好適に利用される方法で
ある。
勢に優れるものｔａ造するのに好適に利用される方法で
ある。
一般に、勢間圧延勢に使用されている鋳鉄材質のロール
は、仕上圧延機に組み込まれそことが多く、圧延製品の
表面品質に大きな影響を及はすものである。それ故、仁
の鋳鉄ロールの胴部表面の性状は、上記製品品質の他ロ
ール原単位をも直接左右するので、耐摩耗性、耐肌荒性
に対する品質向上が絶えず要求されている。との要求に
対して従来、鋏表面の結晶粒をよａＳＳ化することが有
効であることが知られてお夕、現在の技術水準にあって
も既に結晶粒の微細化はかなり達成されておシ、これ以
上の微細化は製造工程でのクラック発生等の為に困難を
伴うものでおった。
は、仕上圧延機に組み込まれそことが多く、圧延製品の
表面品質に大きな影響を及はすものである。それ故、仁
の鋳鉄ロールの胴部表面の性状は、上記製品品質の他ロ
ール原単位をも直接左右するので、耐摩耗性、耐肌荒性
に対する品質向上が絶えず要求されている。との要求に
対して従来、鋏表面の結晶粒をよａＳＳ化することが有
効であることが知られてお夕、現在の技術水準にあって
も既に結晶粒の微細化はかなり達成されておシ、これ以
上の微細化は製造工程でのクラック発生等の為に困難を
伴うものでおった。
すなわち、遠心力鋳造によって鋳鉄製複合ロール會得る
場合、第１図に示す、ように、先ず外殻層部分を遠心−
造する。この時、外殻層部分は冷やし金３により急冷さ
れ微細表結晶が生成する。そ°め後、一定時間管経過し
て、芯部！用の溶湯暫鉤型−内の既生成の外殻層参内に
注入する。この場合、外殻層≠の材質は耐摩耗性を得る
為に多量の合金が添加されるのが普通で６９、他方、芯
部ｊに用いる材質は靭性′ｑｒ得るために合金量は少な
くされる。このように内外両層の材質が極度に異なる場
合は、鋳造時の残留応力により、外殻部に１すじ割れ１
と称するクラックが入りやすく、それ故に、いたずらに
外殻層参用材質の合金添加量を増やして結晶粒のより−
１の微細化ｔはかることには限屓があった。又、コスト
の面からも合金添加量１増やすこと社得策でないことは
明白である。
場合、第１図に示す、ように、先ず外殻層部分を遠心−
造する。この時、外殻層部分は冷やし金３により急冷さ
れ微細表結晶が生成する。そ°め後、一定時間管経過し
て、芯部！用の溶湯暫鉤型−内の既生成の外殻層参内に
注入する。この場合、外殻層≠の材質は耐摩耗性を得る
為に多量の合金が添加されるのが普通で６９、他方、芯
部ｊに用いる材質は靭性′ｑｒ得るために合金量は少な
くされる。このように内外両層の材質が極度に異なる場
合は、鋳造時の残留応力により、外殻部に１すじ割れ１
と称するクラックが入りやすく、それ故に、いたずらに
外殻層参用材質の合金添加量を増やして結晶粒のより−
１の微細化ｔはかることには限屓があった。又、コスト
の面からも合金添加量１増やすこと社得策でないことは
明白である。
この発明は上述した従来の外殻層鋳造法のもつ欠点を克
服するとと全目的とするもので、他に不都合な技術的間
龜点を併発することなく外殻層の結晶粒微細化ｔもたら
す鋳造を有利に達成する方法について提案する。この目
的に対し本発明は、注入温度管低目にコントロールして
結晶の微細化１呆すことに併せ、適宜の８ｉ＆Ｉｌ１行
うことで、その両者の相剰的な作用によって所期の効果
を達するようにし良のでＴｏ９、そのｍましい臨界社を
知見したところに特徴かめる。以下に本発明の構成管詳
細に説明する。
服するとと全目的とするもので、他に不都合な技術的間
龜点を併発することなく外殻層の結晶粒微細化ｔもたら
す鋳造を有利に達成する方法について提案する。この目
的に対し本発明は、注入温度管低目にコントロールして
結晶の微細化１呆すことに併せ、適宜の８ｉ＆Ｉｌ１行
うことで、その両者の相剰的な作用によって所期の効果
を達するようにし良のでＴｏ９、そのｍましい臨界社を
知見したところに特徴かめる。以下に本発明の構成管詳
細に説明する。
本発明鋳鉄製圧延ロールを結晶微細化全達成して製造す
るのに、該外殻層４Ａｆ形成するための鋳鉄の成分組成
としては次のようなものが必簀でるる。即ち、この鋳鉄
は重量−で、Ｑ ： Ｊ、０〜３．６チ、Ｓｌ ： ０
．ｊ Ｎ／、コチ、Ｉｎ ： ０．ｊ 〜／、０ ％、
Ｎ１ ： Ｊ、ＯＮ１．０ ％、 Ｏｒ ： ／、
０〜コ、！慢、 ＭＯ：Ｑ、コ〜／、０％含み、残部が
不可避的不純物を除きＦｅである成分組成のものを用い
る。
るのに、該外殻層４Ａｆ形成するための鋳鉄の成分組成
としては次のようなものが必簀でるる。即ち、この鋳鉄
は重量−で、Ｑ ： Ｊ、０〜３．６チ、Ｓｌ ： ０
．ｊ Ｎ／、コチ、Ｉｎ ： ０．ｊ 〜／、０ ％、
Ｎ１ ： Ｊ、ＯＮ１．０ ％、 Ｏｒ ： ／、
０〜コ、！慢、 ＭＯ：Ｑ、コ〜／、０％含み、残部が
不可避的不純物を除きＦｅである成分組成のものを用い
る。
各成分元素を上記のように限定したのは、０ムセメンタ
イトおよび黒鉛の°適量析めの為に３．０〜Ｊ、６％が
好ましく、３．０％未満ではセミチルド材質の場合はセ
メンタイト量が少なくなる一方、グレン材質の場合に扛
黒鉛社が少なくなるからでおる。又、その量がＪ、６％
１越えるとセミチルド材質の場合はそのセメンタイト量
が過大となって脆くなり、グレン材質の場合には黒鉛量
が多くなることからかように限定される。Ｓｌはセメン
タイトと黒鉛との飯の釣合を保つために０．１−／、コ
チが好ましい。こｔ′Ｌは０．！−未−で扛セメンタイ
トが多くなり、１．２％を越えると黒鉛が多くなる力為
らである。ＭｎはＳ含有量とのノ毫ランス及びセメンタ
イトと黒鉛の量會保つためと、基地？：硬くする上にお
いて、Ｏ１！〜ｉ、ｏ−に限定される。その１ｍ由Ｈ（
７，ｊ饅未満でＬセメンタイトの析出量が少なくなって
硬度が低くなるからであり、又、ｉ、。
イトおよび黒鉛の°適量析めの為に３．０〜Ｊ、６％が
好ましく、３．０％未満ではセミチルド材質の場合はセ
メンタイト量が少なくなる一方、グレン材質の場合に扛
黒鉛社が少なくなるからでおる。又、その量がＪ、６％
１越えるとセミチルド材質の場合はそのセメンタイト量
が過大となって脆くなり、グレン材質の場合には黒鉛量
が多くなることからかように限定される。Ｓｌはセメン
タイトと黒鉛との飯の釣合を保つために０．１−／、コ
チが好ましい。こｔ′Ｌは０．！−未−で扛セメンタイ
トが多くなり、１．２％を越えると黒鉛が多くなる力為
らである。ＭｎはＳ含有量とのノ毫ランス及びセメンタ
イトと黒鉛の量會保つためと、基地？：硬くする上にお
いて、Ｏ１！〜ｉ、ｏ−に限定される。その１ｍ由Ｈ（
７，ｊ饅未満でＬセメンタイトの析出量が少なくなって
硬度が低くなるからであり、又、ｉ、。
−を越えると脆くなりやすいからである。Ｎ１は基地の
マルテンサイト化及びＯｒ量と、の）（ランスの点から
３．０−１．０％と限定嘔れる。これはＪ、０−未淘で
はマルテンすイト化の効果が少なく、又ｚ、ｏｔｓｔ越
えると残音オーステナイ装置が多くなるからである。Ｏ
ｒはＮ１とのバランス及びセメンタイトの安定化のため
に／、０〜コ、５％に限定される。これは、／、０４未
満ではセメンタイト安定化の効果が少なく、又、コ、、
ｔ９６に−越えると脆くなるからである。Ｍｏは基地の
マルテン化及び高温での硬度確保の九めに０．−〜ｉ、
ｏ＠に限定される。
マルテンサイト化及びＯｒ量と、の）（ランスの点から
３．０−１．０％と限定嘔れる。これはＪ、０−未淘で
はマルテンすイト化の効果が少なく、又ｚ、ｏｔｓｔ越
えると残音オーステナイ装置が多くなるからである。Ｏ
ｒはＮ１とのバランス及びセメンタイトの安定化のため
に／、０〜コ、５％に限定される。これは、／、０４未
満ではセメンタイト安定化の効果が少なく、又、コ、、
ｔ９６に−越えると脆くなるからである。Ｍｏは基地の
マルテン化及び高温での硬度確保の九めに０．−〜ｉ、
ｏ＠に限定される。
これは、Ｏ，コチ未満ではその効果が少なく、又、ｉ、
ｏ ｓを越えると残留オーステナイトが多くなるからで
ある。
ｏ ｓを越えると残留オーステナイトが多くなるからで
ある。
次に、上述のような成分の溶湯を金型ｌ内の冷やし金３
部分に注入して遠心力鋳造を行うが、このとき注入する
溶湯の注入温度は、望ましい結晶粒度にするため、凝固
開始温度の上ｐｏ〜６０℃の低目の温度にする。
部分に注入して遠心力鋳造を行うが、このとき注入する
溶湯の注入温度は、望ましい結晶粒度にするため、凝固
開始温度の上ｐｏ〜６０℃の低目の温度にする。
注入温度については一般には、不純介在物の浮上を促進
するために凝固開始温度よりもｔｏ’〜ｌＪＯ℃高くし
た高温注入が奨励されていた。これに対して結晶粒の微
細化のためには低温注入の方がよいことは前述のとおり
である。鋳鉄材は粗大なセメンタイトや黒鉛會含んでい
るのでミクロ的な介在物はめまり問題にならない。又、
圧延材のように介在物が圧延されて延伸することもない
。
するために凝固開始温度よりもｔｏ’〜ｌＪＯ℃高くし
た高温注入が奨励されていた。これに対して結晶粒の微
細化のためには低温注入の方がよいことは前述のとおり
である。鋳鉄材は粗大なセメンタイトや黒鉛會含んでい
るのでミクロ的な介在物はめまり問題にならない。又、
圧延材のように介在物が圧延されて延伸することもない
。
したがって、鋳鉄材に関しては低温注入に対する支障が
少ない利点がある。その点一般的な中抜法で鋳造する複
合ロールは、低温鋳造になると溶湯の粘性低下による拡
散置換不ｊＬ′に招いて境界が不均一になる問題音生ず
るので、注入温度管低くすることはできないが、本発明
のような遠心鋳造法ではこの問題がないので注入温ＫＶ
かなり低くできるのである。Ｗ４−図はその注入温度と
結晶粒径との関係管示すもので、その温度が６０℃以下
で顕著な効果を示すが、それがｐｏ℃になると効果が一
定することが判る。また、＋０℃未満では溶湯の流動性
にも問題が生じる。
少ない利点がある。その点一般的な中抜法で鋳造する複
合ロールは、低温鋳造になると溶湯の粘性低下による拡
散置換不ｊＬ′に招いて境界が不均一になる問題音生ず
るので、注入温度管低くすることはできないが、本発明
のような遠心鋳造法ではこの問題がないので注入温ＫＶ
かなり低くできるのである。Ｗ４−図はその注入温度と
結晶粒径との関係管示すもので、その温度が６０℃以下
で顕著な効果を示すが、それがｐｏ℃になると効果が一
定することが判る。また、＋０℃未満では溶湯の流動性
にも問題が生じる。
次に８１擬種についてであるが、前記化学成分の鋳鉄ロ
ールに対し、結晶粒微細化作業を促進すると、ｓｉ＊ｓ
ｔ−行わないと胴部に通称１すじ割れ”と言われている
クラックを発生する。このクラックを防止するためには
、上記注入温度の選択に併せて適当な８１＠＠が会費で
ある。その量は重量−で（＄８ｉ）上昇分にしてθ、θ
−〜ｏ、ｏｒ−である。その量が０．０λ囁に達しない
と、第３図に示すように“すじ割れ１発生に効果がな（
，０，ＯＪ囁會越えるものでｔｉＷｋ４Ｉ−図に示すよ
うに黒鉛の析出量が多くなって耐摩耗性が劣今ことにな
る。
ールに対し、結晶粒微細化作業を促進すると、ｓｉ＊ｓ
ｔ−行わないと胴部に通称１すじ割れ”と言われている
クラックを発生する。このクラックを防止するためには
、上記注入温度の選択に併せて適当な８１＠＠が会費で
ある。その量は重量−で（＄８ｉ）上昇分にしてθ、θ
−〜ｏ、ｏｒ−である。その量が０．０λ囁に達しない
と、第３図に示すように“すじ割れ１発生に効果がな（
，０，ＯＪ囁會越えるものでｔｉＷｋ４Ｉ−図に示すよ
うに黒鉛の析出量が多くなって耐摩耗性が劣今ことにな
る。
以下に本発明の詳細な説明−する。
本実施例は、遠心力鋳造法で外殻層、芯部のような複層
構成による鋳鉄複合ロールの製造に当り最初に注入する
外殻溶湯に対して前述の餉造法會適用したものである。
構成による鋳鉄複合ロールの製造に当り最初に注入する
外殻溶湯に対して前述の餉造法會適用したものである。
すなわち、低周波誘導炉で溶解した外殻層用溶湯ｔ−出
湯するとき、ないしは注入完了迄の間に、重置チで０．
０１％の５ｉｔｅ加して接種を行なった。なお、この接
徨作業は出湯の直前に炉中に８１合金を添加してもよく
、又、出湯中の樋中取鍋へ添加した９、取鍋に受銑した
後にその取鍋へ添加したシ金型に溶湯を注入するときに
その溶湯へ添加するようにしても効果に変りはない。金
型への溶湯の注入に当っては、注入温度に細心の注意を
払い、凝固開始温度の一ヒ、ｑθ〜６０１ｃに相当する
１ｓｂｏ ℃で１００〜／ｕＯｋｇ／ ６６Ｇに相当す
る注入速度で迅速に行った。
湯するとき、ないしは注入完了迄の間に、重置チで０．
０１％の５ｉｔｅ加して接種を行なった。なお、この接
徨作業は出湯の直前に炉中に８１合金を添加してもよく
、又、出湯中の樋中取鍋へ添加した９、取鍋に受銑した
後にその取鍋へ添加したシ金型に溶湯を注入するときに
その溶湯へ添加するようにしても効果に変りはない。金
型への溶湯の注入に当っては、注入温度に細心の注意を
払い、凝固開始温度の一ヒ、ｑθ〜６０１ｃに相当する
１ｓｂｏ ℃で１００〜／ｕＯｋｇ／ ６６Ｇに相当す
る注入速度で迅速に行った。
ホットストリップミル、仕上後段ワークロールの外殻溶
湯に適用した本実施例によると、ｉｊ。
湯に適用した本実施例によると、ｉｊ。
６図で示すような差を生じ本発明法の実施に効果がおっ
た。この第ｊ、Ａ図はいずれも鋳鉄ロー！し胴部表面の
Ｉ［ｔｉＲ組織でおるが、倍率ｊＯでナイタール腐蝕し
たものでおって、第１図は通常ロールのもの、第６図が
本発明を適用したロールのものでおる。
た。この第ｊ、Ａ図はいずれも鋳鉄ロー！し胴部表面の
Ｉ［ｔｉＲ組織でおるが、倍率ｊＯでナイタール腐蝕し
たものでおって、第１図は通常ロールのもの、第６図が
本発明を適用したロールのものでおる。
以上説明したように本発明は、適宜の８１接種と溶湯注
入温度のコントロールの併用によって、すじ割れ”婢の
クラック１生じるととカく、結晶粒′ｇｒ１ｍ細化した
鋳鉄ロール管製造することが出来る。
入温度のコントロールの併用によって、すじ割れ”婢の
クラック１生じるととカく、結晶粒′ｇｒ１ｍ細化した
鋳鉄ロール管製造することが出来る。
＠／ＷＪは鋳造状態の鋳型断面図、第２図は注入温度と
結晶粒径の関係管示すグラフ゛、第３図は８１１１１１
量とすじ割れ発生ｓ度との関係管示すグラフ、第夢１１
１１ｔ８１接種量と摩耗減量との関係を示すグラフ、ｌ
Ｒｊ図は従来鋳造ロールの破面鏡伊鏡写真、第ａｖＡは
本発明法で得たロールの破面鎖黴鏡写真である。 第１図 第２図 ン主人ｊ（度、（ン契乏固間妬ち品、農＋ｄう（７つ第
：３図 第４図 Ｓｉ＃種量（％） 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５６年 特 許 願、第２０８０４５ 号２発明
の名称 圧延用鋳鉄製複合ロールの製造方法 ふ補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 昭和５７年４月２７日 、１．明細書餉９頁第６〜１８行を次のとおり訂正する
＠ 「鴫９図面の簡単な説明 ｌＩｌ！ｌｖＪは鋳造伏線の鋳番断面図、給２図は注入
温度と結晶粒径の関係を示すグラフ、第８図は８１接種
量とすし−ｊれ発生一度との関係を示すグラフ、第１図
は！１接種量と摩耗減量との関係を示すでラフ、第５図
は従米鋳造田−ル破面の金属組織写真、飴６図は本発明
法で得た鋳造ロール破面の金属組織写真十ある。」
結晶粒径の関係管示すグラフ゛、第３図は８１１１１１
量とすじ割れ発生ｓ度との関係管示すグラフ、第夢１１
１１ｔ８１接種量と摩耗減量との関係を示すグラフ、ｌ
Ｒｊ図は従来鋳造ロールの破面鏡伊鏡写真、第ａｖＡは
本発明法で得たロールの破面鎖黴鏡写真である。 第１図 第２図 ン主人ｊ（度、（ン契乏固間妬ち品、農＋ｄう（７つ第
：３図 第４図 Ｓｉ＃種量（％） 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５６年 特 許 願、第２０８０４５ 号２発明
の名称 圧延用鋳鉄製複合ロールの製造方法 ふ補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 昭和５７年４月２７日 、１．明細書餉９頁第６〜１８行を次のとおり訂正する
＠ 「鴫９図面の簡単な説明 ｌＩｌ！ｌｖＪは鋳造伏線の鋳番断面図、給２図は注入
温度と結晶粒径の関係を示すグラフ、第８図は８１接種
量とすし−ｊれ発生一度との関係を示すグラフ、第１図
は！１接種量と摩耗減量との関係を示すでラフ、第５図
は従米鋳造田−ル破面の金属組織写真、飴６図は本発明
法で得た鋳造ロール破面の金属組織写真十ある。」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、胴部の外殻層管遠心力鋳造によって形成したのちに
芯部會鋳造して合１体させる複合ロールの製造において
、前記外殻層の鋳造に幽り、重量嘔でａ ： ｉ、ｏ〜
！、４嘔、８ｉ ： ０．ｊ −／、コ囁、）ｉｎ ：
０．ｊ −／、０ ％、Ｈｌ： ３．ｏ 〜Ｊ、Ｏｇ
ｂ。 Ｏｒ ： ｉ、ｏ 〜コ、ｊｓ、 Ｍｏ ： ｏ、２〜
１．０％含有し残部が実質的に１ｅであ−る溶湯ｔ１凝
固開始温度の上参〇〜６０℃の注入温度で、０．０２〜
０．０！−の８１上昇分に相当する５ｔｅａ１のもとて
遠心力鋳造１行うこと１＊黴とする圧延用−＃製複合ｐ
−ルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20804581A JPS58110166A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 圧延用鋳鉄製複合ロ−ルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20804581A JPS58110166A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 圧延用鋳鉄製複合ロ−ルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110166A true JPS58110166A (ja) | 1983-06-30 |
Family
ID=16549724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20804581A Pending JPS58110166A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 圧延用鋳鉄製複合ロ−ルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58110166A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0560210A1 (en) * | 1992-03-06 | 1993-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | Compound roll and method of producing same |
| CN107435125A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-12-05 | 烟台市中拓合金钢有限责任公司 | 一种粉末冶金化学涂层炉用炉管 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55153659A (en) * | 1979-05-14 | 1980-11-29 | Kubota Ltd | Composite sleeve roll for h-beam steel polling |
-
1981
- 1981-12-24 JP JP20804581A patent/JPS58110166A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55153659A (en) * | 1979-05-14 | 1980-11-29 | Kubota Ltd | Composite sleeve roll for h-beam steel polling |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0560210A1 (en) * | 1992-03-06 | 1993-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | Compound roll and method of producing same |
| US5355932A (en) * | 1992-03-06 | 1994-10-18 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a compound roll |
| CN107435125A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-12-05 | 烟台市中拓合金钢有限责任公司 | 一种粉末冶金化学涂层炉用炉管 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2019527774A (ja) | 材質ばらつきが少なく表面品質に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| KR20190077201A (ko) | 무방향성 전기강판용 열연강판, 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| CN116615570A (zh) | 伸长率优异的高强度厚热轧钢板及其制造方法 | |
| JPH09225607A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP6306353B2 (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼板用スラブの製造方法およびフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2765392B2 (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3241114B2 (ja) | リジング性および加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| KR101286243B1 (ko) | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| KR102109241B1 (ko) | 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JP2525961B2 (ja) | 細粒化組織の高靭性シ―ムレス鋼管の製造方法 | |
| KR101296114B1 (ko) | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JPS62161919A (ja) | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH05140647A (ja) | 磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0765111B2 (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPS6337166B2 (ja) | ||
| EP4610383A1 (en) | Ferritic stainless steel with improved workability and ridging resistance and manufacturing method thereof | |
| JPS5861228A (ja) | 形状に優れた極薄亜鉛めつき鋼板用原板の製造方法 | |
| KR950003807B1 (ko) | 고연성 초심가공용 냉간압연 강판의 제조방법 | |
| JP4258039B2 (ja) | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延板、冷延板およびその製造方法 | |
| JP3026232B2 (ja) | 耐食性と加工性に優れるステンレス鋼薄鋳片の製造方法 | |
| JP3331163B2 (ja) | 表面光沢むらのないオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH06328214A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の置き割れ防止方法 | |
| JPH08120348A (ja) | 面内異方性の小さい硬質缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2634543B2 (ja) | 加工性および耐２次加工割れに優れる熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06306458A (ja) | オーステナイト域ホットチャージ圧延による鋼材の製造方法 |