JPS5813257B2 - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS5813257B2 JPS5813257B2 JP51119873A JP11987376A JPS5813257B2 JP S5813257 B2 JPS5813257 B2 JP S5813257B2 JP 51119873 A JP51119873 A JP 51119873A JP 11987376 A JP11987376 A JP 11987376A JP S5813257 B2 JPS5813257 B2 JP S5813257B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- plating
- continuous casting
- coating
- casting mold
- Prior art date
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- Expired
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は品質の良好な鋳片を長期に亘って鋳造可能とし
た連続鋳造用鋳型に関するものである。
た連続鋳造用鋳型に関するものである。
連続鋳造の分野では熱伝導率の高い材料を用いて鋳型を
構成し、溶湯を連続的に凝固して鋳片を製造しているが
、この鋳型用材料としては一般には銅が用いられている
。
構成し、溶湯を連続的に凝固して鋳片を製造しているが
、この鋳型用材料としては一般には銅が用いられている
。
初期の段階では、この鋼材に水冷機構を施し、この冷却
中の鋳型に溶湯を注入して凝固していた。
中の鋳型に溶湯を注入して凝固していた。
この場合、製造された鋳片の粒界に銅の侵入がみられ、
これが脆化割れの要因となることから、銅鋳型の内面（
溶湯と接触する面）にＮ ｉ ， Ｎ ｉ基合金，Ｃｒ
等のうちから一種類の材料をメッキ，溶射，爆着などに
より被覆を施すことが試みられた。
これが脆化割れの要因となることから、銅鋳型の内面（
溶湯と接触する面）にＮ ｉ ， Ｎ ｉ基合金，Ｃｒ
等のうちから一種類の材料をメッキ，溶射，爆着などに
より被覆を施すことが試みられた。
しかしながら、この被覆方法には次のような間題が生じ
た。
た。
Ｎｉ メツキやＮｉ爆着の被覆層は厚い被覆を施すこと
は可能であるが、湯面レベルに多数のクラツクが発生し
、それが成長して大きく開口したり、被覆層の剥離に進
展することが多い。
は可能であるが、湯面レベルに多数のクラツクが発生し
、それが成長して大きく開口したり、被覆層の剥離に進
展することが多い。
ひと度開口や剥離が生ずると、開口部への溶湯侵入や剥
離部で溶湯の一部の密着が起り、引抜かれる鋳片の表皮
の一部を引き破ることとなってブレークアウトが発生す
る。
離部で溶湯の一部の密着が起り、引抜かれる鋳片の表皮
の一部を引き破ることとなってブレークアウトが発生す
る。
又ＣｒメツキやＮｉ基合金溶射は各々の材質の特性上、
厚被覆が不可能なことから、耐摩耗性がありながら長期
の使用に耐えない。
厚被覆が不可能なことから、耐摩耗性がありながら長期
の使用に耐えない。
一方、鋳型に望まれる特性としては、本質的な冷却機能
の他に、溶湯と接触する鋳型上半部は主として耐熱疲労
性，耐蝕性が共に大きく母材との密着性が高く、クラツ
ク、剥離等が発生しない性質が求められ、凝固した鋳片
表面と接触する鋳型下半部は耐摩耗性の大きな１〜１５
ｍｍ程度の層厚の形成が求められる。
の他に、溶湯と接触する鋳型上半部は主として耐熱疲労
性，耐蝕性が共に大きく母材との密着性が高く、クラツ
ク、剥離等が発生しない性質が求められ、凝固した鋳片
表面と接触する鋳型下半部は耐摩耗性の大きな１〜１５
ｍｍ程度の層厚の形成が求められる。
これ等はもはや従来の概念では前述したことから明らか
なように解決の可能性はない。
なように解決の可能性はない。
本発明は上記知見をもとに種々実験を繰り返してなされ
たもので、その特徴とするところは、鋳型内面の縦方向
を上・下２分割し、上部を耐熱疲労性及び耐食性の金属
で、下部を耐摩耗性の金属で溶射又はメッキにより被覆
した連続鋳造用鋳型にある。
たもので、その特徴とするところは、鋳型内面の縦方向
を上・下２分割し、上部を耐熱疲労性及び耐食性の金属
で、下部を耐摩耗性の金属で溶射又はメッキにより被覆
した連続鋳造用鋳型にある。
以下に本発明の実施例をもとに説明する。
第１図は鋳型母材７の上半部にＮｉ −Ｃｒ基合金８を
、下半部にＮ ｉ −Ｃ ｒ −Ｂ−Ｓ ｉ系合金＋５
０％ＷＣＩＯを溶射し、厚み０．３闘の被覆を施したも
ので、Ｎ ｉ −Ｃ ｒ基合金及びＮｉＣｒ−Ｂ−Ｓｉ
系合金は耐熱疲労性、耐蝕性、耐摩耗性が優れており、
特に後者にはＷＣを添加して硬度を高め、より優れた耐
摩耗性を発揮するようにしたものである。
、下半部にＮ ｉ −Ｃ ｒ −Ｂ−Ｓ ｉ系合金＋５
０％ＷＣＩＯを溶射し、厚み０．３闘の被覆を施したも
ので、Ｎ ｉ −Ｃ ｒ基合金及びＮｉＣｒ−Ｂ−Ｓｉ
系合金は耐熱疲労性、耐蝕性、耐摩耗性が優れており、
特に後者にはＷＣを添加して硬度を高め、より優れた耐
摩耗性を発揮するようにしたものである。
なお、第１図中９は上部金属と下部金属の混合部分であ
る。
る。
鋳型内面被覆を目的とする溶射法で使用できる被覆剤と
しては、Ｎｉ基合金，Ｃｏ基合金， ＷＣ基合金，Ｎｉ
−Ｃｒ基合金，Ｎｉ−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金，Ｍｏ等を
はじめ、その他必要な性質を有するものが選択可能であ
る。
しては、Ｎｉ基合金，Ｃｏ基合金， ＷＣ基合金，Ｎｉ
−Ｃｒ基合金，Ｎｉ−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金，Ｍｏ等を
はじめ、その他必要な性質を有するものが選択可能であ
る。
本発明で用いる溶射は公知の方法でよく、アセチレン，
プロパン，電気，プラズマアークなどにより溶融された
被覆材料を微粒子化し、圧縮空気によって、下地加工さ
れた鋳型内面に吹付ける。
プロパン，電気，プラズマアークなどにより溶融された
被覆材料を微粒子化し、圧縮空気によって、下地加工さ
れた鋳型内面に吹付ける。
吹付けは鋳型上半部と下半部に異なる材料を用いるため
、２つの溶射ガンで殆んど同時に行われる。
、２つの溶射ガンで殆んど同時に行われる。
更に研摩によって表面仕上げを行なう。
或いは表面仕上げ前に、溶射被覆層の再溶融処理により
不純物を浮上させ、気孔率を低減させることも可能であ
る。
不純物を浮上させ、気孔率を低減させることも可能であ
る。
第２図は、鋳型母材７の上半部に厚み０． １ ｍｍの
Ｃｒメツキ１１を下半部に厚み２． Ｏ ｍｗのＮｉメ
ツキ１２を施し被覆したものである。
Ｃｒメツキ１１を下半部に厚み２． Ｏ ｍｗのＮｉメ
ツキ１２を施し被覆したものである。
摩耗の激しい下半部にはＮｉの厚メッキを施し、上半部
は耐蝕性，耐熱疲労性を備えたＣｒメツキを施す。
は耐蝕性，耐熱疲労性を備えたＣｒメツキを施す。
鋳型内面の被覆を目的とするメッキ法で使用できる被覆
材として、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕｔその他必要な性質を有す
る合金等がある。
材として、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕｔその他必要な性質を有す
る合金等がある。
本発明で用いるメッキ法は公知の方法でよく、Ｃｒメツ
キ，Ｎｉメツキを別個のメッキ浴槽で実施後、熱処理に
より被覆層と鋳型母材の間に拡散層を形成せしめ、密着
力を増強する。
キ，Ｎｉメツキを別個のメッキ浴槽で実施後、熱処理に
より被覆層と鋳型母材の間に拡散層を形成せしめ、密着
力を増強する。
更に、鋳片の冷却及び鋳型の寿命延長の為に望まれる特
性に合わせて鋳型の上下方向に異種の被覆材を選択し、
その被覆材の性質に合わせて上記の例に示した被覆手段
を単独又は組合わせて実施してもよい。
性に合わせて鋳型の上下方向に異種の被覆材を選択し、
その被覆材の性質に合わせて上記の例に示した被覆手段
を単独又は組合わせて実施してもよい。
以上説明した本発明による連鋳用鋳型を用いると、鋳型
内面の被覆材の腐食、熱クラツクの発生がなく、かつ剥
離の発生が全くない上耐摩耗性が高く、長期に亘って鋳
型内面に起因するブレークアウトの発生をみることなく
安定した鋳造が可能であり、凝固部と鋼材の接触がない
ことから粒界への銅の侵入もない良好な鋳片を製造する
ことができ、鋳片への悪影響な・く従来鋳型の約１０倍
の寿命を維持することが可能となる。
内面の被覆材の腐食、熱クラツクの発生がなく、かつ剥
離の発生が全くない上耐摩耗性が高く、長期に亘って鋳
型内面に起因するブレークアウトの発生をみることなく
安定した鋳造が可能であり、凝固部と鋼材の接触がない
ことから粒界への銅の侵入もない良好な鋳片を製造する
ことができ、鋳片への悪影響な・く従来鋳型の約１０倍
の寿命を維持することが可能となる。
第１図および第２図は本発明の実施例であって、第１図
は２種の材料を溶射した鋳型の要部拡大断面図、第２図
は２種の材料をメッキした鋳型要部の拡大断面図である
。 ５……鋳型、６……溶接接合部、７……鋳型母材、８…
…Ｎｉ−Ｃｒ基合金溶射層、９……混合層、１０……Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金＋５０％ＷＣ溶射層、１１…
…Ｃｒメツキ層、１２……Ｎｉメツキ層。
は２種の材料を溶射した鋳型の要部拡大断面図、第２図
は２種の材料をメッキした鋳型要部の拡大断面図である
。 ５……鋳型、６……溶接接合部、７……鋳型母材、８…
…Ｎｉ−Ｃｒ基合金溶射層、９……混合層、１０……Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ｂ−Ｓｉ系合金＋５０％ＷＣ溶射層、１１…
…Ｃｒメツキ層、１２……Ｎｉメツキ層。
Claims (1)
- １ 鋳型内面の縦方向を上・下２分割し、上部を耐熱疲
労性及び耐食性の金属で、下部を耐摩耗性の金属で溶射
又はメッキにより被覆したことを特徴とする連続鋳造用
鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51119873A JPS5813257B2 (ja) | 1976-10-07 | 1976-10-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51119873A JPS5813257B2 (ja) | 1976-10-07 | 1976-10-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5345626A JPS5345626A (en) | 1978-04-24 |
| JPS5813257B2 true JPS5813257B2 (ja) | 1983-03-12 |
Family
ID=14772357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51119873A Expired JPS5813257B2 (ja) | 1976-10-07 | 1976-10-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813257B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5881054U (ja) * | 1981-11-26 | 1983-06-01 | 三菱重工業株式会社 | 連鋳用モ−ルド内壁 |
| FI123372B (fi) | 2008-06-30 | 2013-03-15 | Outotec Oyj | Menetelmä metallurgisen uunin yhteydessä käytettävän jäähdytyselementin päällystämiseksi metallipäällysteellä ja jäähdytyselementti |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5228430A (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-03 | Asahi Chemical Ind | Method of producing continuous casting moulds |
-
1976
- 1976-10-07 JP JP51119873A patent/JPS5813257B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5345626A (en) | 1978-04-24 |
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