JPS5815431A

JPS5815431A - 交直連系系統制御装置

Info

Publication number: JPS5815431A
Application number: JP56110857A
Authority: JP
Inventors: 岩男真鳥; 青津　広明; 磯野　昭
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1981-07-17
Filing date: 1981-07-17
Publication date: 1983-01-28
Also published as: JPS6347060B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は交直連系系統の制御装置ｄに係り、特に、弱小
交流系統と直流系統との協調制御等に使用するに好適な
交直連系々統の制御装置に関する。

第１図は通常の交直連系々統の概略単線図である。図に
おいて、１１．２１は発電機、１２．２２は交流送電線
、１３．２３はサイリスタ変換器用変圧器、１４゜２４
はサイリスタ変換器、１５．２５はフィルタおよび調和
容量、１６．２６は交流負荷、１７．２７は直流リアク
トル、１８は直流送電線である。

また、Ａは交流電力を直流電力に変換（１社変換）する
電力変換所、Ｂは、これと逆に、直流電力を交流電力に
変換（逆変換）する電力変換所である。

なお、第２図に、サイリスタ変換器用変圧器１３および
サイリスタ変換器１４の具体的な回路例を示す。

よく知られているように、サイリスタ変換器１４は、各
サイリスタの点弧角位相制御に応じて、交流から直流へ
電力を変換する順変換装置としても−６＝動作するし、あるいはその通例、直流を交流へ変換する
逆変換装置としても動作する。

第１図に示す交直連系々統では、次のように運転される
。

電力変換所Ａでは、交流′ルカけ、変換器用変圧器マ３
及びサイリスタ変換器１４九より、公知の手法で直流電
力に変換される（順変換）。サイリスタ変換器１４から
出力されたｎｕ　ｈ　′ＴＩＥ力は、直流リアクトル１
７により電流の脈動分を平滑された後、直流送電線路１
８に送られろ。

電力変換７９ｒ１３では、この直流電力を受け、サイリ
スク変換器２４と変換器１１１変圧器２３により、公知
の手法で交１５１ｔＩ扛力に変換する（逆変換）。

前述のように、サイリスタ変換器は、点弧位相の制御に
より、順変換器または逆変換器のいずれにもなる。それ
故に、前述の場合とは逆に、電力変換ＰｆｒＢから電力
変換所ＡＫ送゛戊することもできる。

交流から１真流′＼の変換、父はその逆の変換のいずれ
の場合でも、遅れの無効電力が必要となるので、これを
補償するために調相設備が設けられる。

更に、交流、（ａ流の相互変換の際に、変換器用変圧器
に方形波に近い電流が流れるため、これに含まれる高調
波成分を交流系統に流出させないため、高調波フィルタ
が設けられる。

また、この高調波フィルタは前記無効電力の一部を補償
する働らきもする。そこで、これらを合わせて、第１図
では、フィルタおよび調相容量１５゜２５として図示し
ている。

ところで近年、負荷電圧が規定電圧に維持できなぐなる
電圧不安定現象が問題となっている。その要因としては
、以下の２つが考えられている。

（１）電力需要の年々の増加に対して、都市周辺に発電
所用地を取得することが困難なために１送電線が長距離
かつ、送電容量が大容量化する傾向にある。

（２）負荷端には、負荷時電圧調整装置が設置されてお
り、送電端の電圧が変動しても、負荷端の電圧は規準電
圧値に保持されるように調整されている。このため、定
常的には、直流送電線１８を流れる直流電流は一定であ
り、（−たがって、一定電力を消費する負荷が接続され
ているとみなすことができる。

このような静的なＩＴｆ流送屯系統の安定限界は、交直
連系点の交流電圧不安定現象の発生の有無で規定される
。そして、このときの交流電圧の安定性は、交流系短絡
容量に対する直流送電力の比率（短絡容量比）の大小の
他に、直ｆＡｆ、送逼々力の潮流方向と大きさ、負荷の
電圧特性および交流系統構成等によっても影響される。

次に、第３図のモデル系統を参照して電圧安定性につい
て説明する。第３図において、１は発電機、２は電源端
、６は送電線、４は負荷端、５はフィルタおよび調相容
量、６は交流系負荷、７は直流系負荷である。

また、第３図中に記入した各式中の符号はつぎのように
用いられている。

Ｅ；電源端２の電圧（Ｐｉ：＞Ｏ） ■；負荷端４の電圧（Ｖ＞０）ｂ；負荷端４のフィルタおよび胴相称量−９＝ ω；角周波数ｔ；時刻 θ；負荷端電圧の位相遅れＹ＝Ｇ＋ｊＢ；送電線６のアドミッタンスＰ＋ｊＱ：負
荷端４において負荷に流入する複素電力に負の符号をつ
けたものｐ、　＋ｊ　Ｑｔ　；交流系負荷６で消費する複素電力
Ｐｄ＋ｊＱｄ；直流系負荷７で消費する複素電力このと
き、（Ｐ＋ｊＱ）は、発電機１がら交流系負荷６と直流
系負荷７に、送電線３を介して送電される複素電力と、
調和器より供給される無効電力との和に負の符号をつけ
たものであるから、（０式で与えられる。

Ｐ　＋ｊ　Ｑ　＝　Ｙ　（Ｖ２−　ＥＶｅｊθ）　−ｊ
　ｂ　Ｖ２−曲−（１）なお、（１）式において、１印
は複素数、昔印は共役複素数であることを示している。

前記（０式に、Ｙ＝Ｇ＋　ｊ　Ｂを代入して、実部と虚部に分けると次の（２）ｌ　（３
）式％式％（２）Ｑ　＝　−ＥＶ　（Ｇ　ＪＩ＋ｌθ−ＢＤＯｊ・θ）−
Ｖ”（Ｂ＋ｂ）　　・・・（３）こ＼では、周波数一定
と北えているので、消費電力は電圧のみの関数となる。

その／Ｃめ定常状態では、次の（４）、（５）式で示さ
れる霜、力が、負荷において消費されると考えることが
できる。

Ｐ−ＰｖＩＩｌ＋Ｐ、・・・・・・・・・（４）Ｌ、ＯＱＴ＋　”＝　Ｑ（１”ｆ′＋”１　　　　　　・・・
・・・・・・（５）このように、定常状態でｔ」、負荷
消費電力は（４）＋（５）式で与えられる。そして、負
荷消費電力と、これに供給される電力［：（２）、（５
）式であられされる〕とは平衡するため、次の（６ｊ　
、　（７）式が成立す／−０Ｐ■、　＋　　ｌ）二〇　
　　　　　・・・・・・・・・（６）Ｑｌ、　＋　　Ｑ
＝　０　　　　　　　・・・・・・・・・（７）上記０
）〜（７）式よシ、位相角θを消去する。このために、
まず（７１，（４）式を（６）式に、−また（５）、　
（５）式を（７）式に、七ねそれ代入すると、（８）式
および（９）式が１０られる。

Ｐ　Ｖｍ＋Ｐ＋Ｖ２Ｇ　二ＥＶ　（Ｇ市θ＋Ｂｓｊ、ｎ
ｏ）・・・・・・・・・（８）Ｑｏ　”＋Ｑａ　−Ｖ”
（Ｂ　＋　ｂ）　＝ＥＶ　（Ｇ、ｒｉｎθ−Ｂｒａｔθ
）　・・−・・−・（９）両式の平方オ［１をとると（
１１式になり、所望の電源端電圧Ｅと負荷端電圧■の関
係を４４Ｊることかできる。

・・・・・・・・・・・・（ｌ［）この式を用いて、直流送電々力■〕６をパラメータにと
υ、電源端２の電圧Ｅと負荷端４の電圧■との関係を求
めると、第４図に示す通９になる。この図で、横軸は霜
、蔚端寛圧Ｅ１縦軸は負荷端電圧Ｖであり、また実線目
安定平衡点を示し、破線は不安定平衡点を示しでいる。

さらに、曲線１．田Ｐ、が大きい場合、曲線りはＰ４が
中程度の場合、まだ曲線Ｌ３はＰ４が小さい場合をそれ
ぞれ示している。

通常の運転点Ａは、電源端および負荷端電圧がともに１
Ｐ、　Ｕ　（ｐｅｒ　ｕｎｉｔ）の付近に位置している
。負荷変動の影響で、電源端の電圧Ｅが低下するにつれ
て、負荷端の電圧■は、例えば曲線り、上を、Ａ点から
Ｂ点、さらに６点へと移行する３、電源端電圧Ｅが５φ
低下１．／ことき、運転点は安定限界Ｃ点に達する。こ
＼では、も０や安定平衡点が得られず、電圧崩壊現象が
生じるため、電力供給信頼度上問題である。

以上の省察によって明らかなように、重席送電電力によ
って決−止る各曲線」二において、運転点の安定限界点
からの余裕が大きいｎど安定領域が広くなる。すなわち
、直流送電々力Ｐ４が小さいほど系統の安定性が増１こ
とになる。

このような電圧安定度を向上させる中段として、従来は
、非綜形の調和設備−例えば同期調和機あるいはコンデ
ンサと可飽和リアクトルとを組合せた静止形の調和装置
を用いマいた。

しかし、これらの従来装置では、これらを設置する場所
を必要とし、経済的にも負担が大きいなどの欠点があっ
た。

本発明は、上記不都合を解決するために、負荷電圧１′
＃￥１党をそれ単独で、あるいは発電々力総和および負
荷電圧情報を効果的に利用することにより、電圧安定度
を向上させることのできる交直連系々　１５− 統制御装置をｇ４供することを目的とする。

本発明は、上記不都合を解消する手段として、常時の負
荷電圧情報によって、あるいは発電々力総和および負荷
電圧情報によって、直流送電々力の設定値を変動させる
ことにより、安定な直流送電を可能にした点に、特徴を
有するものである。

第５図は、本発明の一実施例の要部構成を示すブロック
図である。甲において、第１図と同一の符号は同一また
は同等部分をあられす。

第５図において、６０は負荷端４に接続された電圧変成
器、３２は負荷端４の電圧Ｖと、その上限値ＶＵとを比
較する上限比較器、３３は同じ（負荷端の電圧Ｖと、そ
の下限値ｖＬとを比較する下限比較器、３４は直流電力
設定値Ｐｒ＠ｆと送電予定電力Ｐｄとを比較する電力設
定値比較器である。

また、３５は上記上限比較器５２．下限比較器６３およ
び電力比較器６４の出力に応じて、サイリスタ変換器１
４の直流電力設定値Ｐｒ＊ｔ　を設定する直流電力設定
器、３６は発電機１１０発電々力を設定するための発電
々力設定器、６７はアンドゲートである。

１４− つぎに、第７図、第８図の特性量Ｒ９を参照して、第５
図の実施例の動作を説明する。

いま、この系統の直流送電々力がある値に設定されてお
り、第７図の曲線り、上の点Ａ１で運転が行なわれてい
るものと仮定する。ここで、電源端電圧Ｅが低下すると
、これに伴なって、負荷端４の電圧Ｖは、８ｇ７図に示
したように、曲線Ｂ１上を点Ａ、から点Ｂ、に向けて移
行し、減少する。

負荷端４の電圧Ｖは、電圧変成器６０を介して、上限お
、よび下限比較器５２．３３に常時供給されている。そ
して、運転点がＢ１に達すると、負荷端４の電圧Ｖは、
その下限値ｖ■、になる３、これにより、第５図の下限
比較器３３が出力を生ずる。この出力は直流電力設定器
３５に供給され、サイリスタ変換器１４に対する直流電
力設定値Ｐ　ｒａｔ　　を減少させる。

以−Ｆの動作の結果、運転点は、第７図の曲線り。

上の点り、へ移動し、負荷端の電圧Ｖは下限（１＆　Ｖ
Ｌより大きくなる。さらに、この場合の安定限界値はＣ
２となり、最初の運転状態に比べて余裕が増し、安定性
が太き（なる。

電源端電圧Ｅがさらに低下し、運転点が点Ｂ２に達する
と、４１４び、負荷端電圧Ｖがその下限値ｖＬになる。

したがって前述と同様の過稈を経て、直流電力設定値Ｐ
ｒｅｆがさらに減少させられる。

これによって、運転点は第７図の曲＠ｒ−ｓ上の点Ｄ３
にジャンプする。この場合の安定限界点はＣ３となるの
で、前の運転状態にくらべて余裕が増し、安定性が大き
くなる。同時に、もちろん、負荷端電圧Ｖはその下限値
ｖＬ以上の値にまで増加する。

つぎに、電源端電圧Ｅが回復した場合の、第５図の実施
例の動作は王制のようになる。

すなわち、直流電圧設定値Ｐｒ＊ｆをぴ少させ、第８図
の運転曲線Ｂ３上の点Ｆ、で運転している状態から、電
源端電圧Ｅが回復して上昇すると、これに伴なって運転
点Ｆ３は、曲線り、上を点Ｅ３に向って移動する。

運転点がＥ、に達すると、負荷端の電圧Ｖは、その上＠
値ｖＵになるので、第５図の上限比較器３２が出力を生
ずる。この出力はアンドゲート６７に転送される。

一方、電力設定値比較器６４では、直流電力設定器６５
の出力である直流電カイ１１！ＩＰｒ、ｆ　と、その時
の送電予定電力Ｐｄとが比較される。そし、て、前者が
後者よりも小さいときに、前記比較器３４が出力を生じ
、アンドゲート６７を開くように動作する。

それ故に、直流電力設定値Ｐｒ＊ｆが送電予定電力ｐｄ
よりも小さく、かつ負荷端の電圧Ｖがその上限値より低
い場合に限って、アンドゲート５７が開かれ、上限比較
器６２の出力を通過させる。

アンドゲート６７の出力は、直流電力設定器６５に供給
され、これによって、直流電力設定器３５は、直流電力
設定値Ｐｒａｆ　を増加させる。したがって、運転点は
、曲線Ｂ２上の点Ｆ、へ移動する。

電源端電圧Ｅがさらに回復すると、運転点は曲線Ｂ２上
をＦ２から点Ｅ２へ向けて移動し、負荷端電圧■が再び
その上限値ｖＵに達する。この時、前述と同様に、条件
（Ｐｒ５ｔ　＜　Ｐａ　］が成立しておれば、比較器６
２の出力がアンドゲート３７を通過し、これにより、直
流電力設定値Ｐｒｅｆ　　が増加される。その結果、運
転点Ｅ、は、曲線Ｉ、１上の点Ｆ、にジャンプ１７− する。

一方、前述のように、直送電力設定値Ｐｒ５ｆ　を変更
した場合、電力の需要供給の不均衡による周波数変動を
抑制するため、アンドゲート６７および比較器３３の出
力を発電々力設定器３６に供給し、修正した直流電力設
定値に応じて発電機の発電々力を制御するのがよい。

以上に説明した本発明の制御方式はコンピュータによっ
ても実施することができる。この場合の動作を、さらに
第６図のフローチャートを参照して説明する。

ステップＳ１においては、負荷端４の電圧ｖおよび送電
予定電力Ｐｄを読込む。ステップＳ２においては、負荷
端電圧Ｖを、その下限値■Ｌと比較する。その結果、負
荷端電圧Ｖが下限値ＶＬ以下であれば、ステップＳ３へ
進んで、直流電力設定値Ｐｒ５ｆ　　および発電機の発
電々力設定値ＰＧを予定値だけ減少させる。

これによって、運転点が、例えば、第７図の曲線Ｂ１上
の点Ｂ１から、曲線り、上の点Ｄ２へ移動し、負１８− 背端の電圧Ｖがその下限値Ｖ■、以」二に−に昇すると
共に、それ以前の運転状態に比べて安定ＩＷ界点までの
余裕が増し、安定性が大きくなる。

ステップＳ２における比較の結果、負荷端の電圧Ｖが下
限値ｖＬより犬であれば、ステップＳ４へ進む。ステッ
プＳ４では、Ｉ■流流電膜設定値Ｐｒ５ｆ送電予定電力
値Ｐｄより小さいか否かの判定を行なう。

ステップＳ４での判定が成立しない場合−すなわら、送
電予定電力値Ｐｄが直流電力設定値Ｐｒ＊ｆよりも小さ
いか、あるいは等しい場合には、そのままとし、何の制
御も行なわない、。

一方、ステップＳ４での判定が成立する場合−すなわち
、１に流電力設定値Ｐｒ＊ｆ　が送電予定電力値Ｐｄよ
り小さい場合には、ステップＳ５に進む。

ステップＳ５では、負荷端電圧Ｖがその上限値ｖＵより
低いかどうかの判定を行ケ、う。

ステップＳ５での判定が成立（−ない場合−すなわち、
負荷端電圧Ｖがその上限値ｖＵ以上になっている場合は
、直流電力設定値Ｐｒ＠、および発電機の発電々力設定
値ＰＣを、予定値だけ増加させる。

反対に、ステップＳ５での判定が成立する場合−すなわ
ち、負荷端電圧Ｖがその上限値ｖＵより小さい場合は、
そのままとし、何の制御も行なわない。

以」二のようにして、本実施例によれば、電源端電圧の
変動に伴なって、直流電力設定値Ｐ、。ｆ　を変更制御
することにより、常に運転状態に十分な余裕を持たせろ
ことができ、また予定の余裕をもった運転状態で、かつ
、負荷端における電圧変動と周波数変動を抑制しながら
、許容最大の電力を送電することができろ。

第９図は、本発明の他の実施例の装部構成を示すブロッ
ク図である。図において、第５図と同一の符号は同一ま
たは同等部分をあられす。４１は発電々力量伝送装置、
４２はこの電力変換所において、　　′ 消費される交流負荷量を伝送する所内交流負荷伝送装置
である。

また、４３は前記各伝送装置４１．４２の出力信号の差
−すなわち、発′＠俵１１からｒＭ流送電綜１８へ送電
し得る電力量Ｐ０を演算する減’ｎ−ｈａｔである。４
４は負荷端電圧■、負荷端電圧の上限値ＶＵ＋　負荷端
電圧の下限値Ｖｌ−ｒ　送電予定直流電力Ｐｄ＋　直流
電力設定値Ｐｒｏｆおよび送電可能直流電力ｆＩＰ工を
それぞれ入力されて、補正されたｉｌｉ［流電力設定値
Ｐ’ｒｅｒ　を出力する制御装置である。

４５は前記のように補正されたＩＬ流電力設定値Ｐ’ｒ
　ｅ　ｆ　　と送電可能直流電力ｔ　Ｐｍｖとを比較し
、両者のうちの小さい方を実際の直流電力設定値Ｐｒａ
ｆとしてサイリスク変換器１４にｔ（給する低値選択器
である。

第１０図のフローチャートをか照して、この実施例の動
作を説明する。先の実施例の場合と同様に、この送電系
統の直流送電々力がある値に設定されており、第７図の
曲線Ｌ１上の点Ａ１で、運転が行なわれているものとす
る。

まず、ステップＳ１において、七の時の負荷端の電圧Ｖ
と送電可能直流１′ｌＬ力ＪｉＰ□および送電々力Ｐａ
を入力する。ステップＳ２におい−〔、負荷端２１− 電圧■がその下限値ｖＬより大きいか否かの判定をする
。

前述のように、電源端′α圧Ｅの降下に伴なって負荷端
電圧Ｖも、第７図の名曲綜り、〜Ｌ、で示したように、
低下する。ステップＳ２の判定の結果、負荷端電圧Ｖが
その下限値ｖＬよりも犬でなければ、ステップＳ３に進
んで、現在のｉｆｆ流電力設定値Ｐ　ｒｄ　を予定値Δ
Ｐ１だけ減少させ、補正直流電力設定値Ｐ’ｒｅｆを演
）ｆする。

ステップＳ６で減少されて新たに設定された補正直流電
力設定値Ｐ′、。ｆは、ステップ８４において送電可能
直流電力ｊｔＰａｖと比較される。そして、その大小関
係に応じて、ステップＳ５またはステップＳ６へ進む。

そして、これらのステップにおいて、補正された直流電
力設定値Ｐ’ｒａｆおよび送電可能１直流電力量ｐａｙ
のうちの小さい方が選択され、実際の設定イ直Ｐ　ｒｅ
ｆ　として出力される。この出力に基づいて、サイリス
タ変換器１４の導通位相角制御が行なわれる。

２２− 実際の設定値Ｐｒｏｆ　が減少されると、運転点は、例
えば第７図の曲線Ｌ２上の点Ｂ１から、曲線Ｌ２上の点
Ｄ２へ移動し、負荷端の電圧Ｖはその下限値ｖ■７以上
まで上昇する。これと共に、この状態での安定限界点は
Ｃ２ｋｃなるので、最初の運転状態に比べて余裕が増し
、安定性が大きくなる。２電源端の′縦用Ｅがさらに低下し、運転点が曲線Ｌ２Ｊ
：の点Ｂ２Ｖｃ達すると、再び、負荷端の電圧Ｖがその
下限値ｙＬ、ｉり低くなイ１゜したがって、前述と同様
の過程（ステップＳ１→Ｓ２→Ｓ３→Ｓ４→Ｓ５又はＳ
６）を経て、実際の設定値Ｐ　ｒ＊ｆ　　がさらに減少
される。

その結果、運転点は第７図の曲線り、　にの点Ｄ３へ移
動（−１負荷端電圧Ｖはその下１リタ値Ｖ［、より犬と
なる。この場合の安定限界点はＣ３となるので、前の運
転状態に比べて余裕が増し、安定性が犬どなる。−ステ
ップＳ２における判定の結果が成立する−すなわち、負
荷端の珀：　ｆＥ　Ｖが、その下限値ｖＬより犬であれ
ば、処理はステップＳ７へ進む。ステップＳ７では、明
石の直流電力設定値予定電力値ｐｄより小かどうかの判定を行なう。

ステップＳ７での判定が成立しない場合−すなわち、送
１ル予定′１１に力値Ｐｄが直流電力設定値Ｐｒ、ｆよ
りも小さいか、あるいは両者が等しい場合は直流電力設
定値Ｐｒｅｆの補正は行なわず、そのま唖ステップＳ４
−・進んで、前述と間際の処理をする。

ステップＳ７での判定が成立する場合−すなわち、送電
予定電力値Ｐｄが直流電力設定値Ｐｒｏｆよりも大きい
場合は、ステップＳ８へ進む。ステップＳ８では、負荷
端の電圧Ｖがその上限値ｖＵよりも小さいかどうかの判
定を行な５゜ステップＳ８での判定が成立する場合−すなわち、負荷
端′心土Ｖがその上限値より小さい場合は、直流電力設
定イ・σＰ、６！の補正は行なわず、その−！まステッ
プＳ４−、進んで、前述と同様の処理をする。

ステップＳ８で９．判定が不成立の場合−すなわち、負
荷端の電圧Ｖがその上限ｆ直よりｌｈさくない場合には
、ステップ８９／＼進んで、そのときの直流電力設定値
Ｐｒｅｆ　　を予定量ΔＰ２だけ増加させ、補正直流電
力設定値Ｐ、、ｆ’　　を演算する。

その後、ステップＳ４へ進み、前述と同様に、増加され
た補正直流電力設定値工）′、。ｆを出力するか、ある
いは送電可能直流電力量Ｐ０を出力するかの決定をする
。

前述のようなステップＳ２→Ｓ７→Ｓ８→Ｓ９→Ｓ４→
Ｓ　６．　（又は８５）の過程で、実際の設定値Ｐｒａ
ｆが増加されると、例えば第８図に示すように、運転点
が曲線Ｌ９上の点烏から曲線り、上の点Ｆ、へ移動する
。これによって、負荷端の電圧■は、その上限値以下の
値に制御される。

なお、第１０図では、そのステップの図示説明を省略し
ているが、前述のようにして、実際の直流電力設定値Ｐ
ｒｅｆ　を変更した場合、電力の需要供給の不均衡によ
る電源側交流系の周波数変動を抑制するため、修正した
直流電力設定値Ｐｒ＊ｔを発電々力設定器３６に供給し
、これに応じて各発電機の発電々力を制御するのがよい
。

上記のように本発明によれば、負荷点の電圧変動と系統
周波数変動を一定値以内に制御しつつ、２５− 最大α力を送電することが出来る。

さらに、前述の各実施例において、第５図の電力設定値
比較器６４およびアンドゲート３７ならびに第６図のス
テノブ８４．第１０図のステップＳ７は省略することが
できる。この場合は、負荷端の電圧Ｖを、その上限値ｖ
Ｕまたは下限値ｖＬとそれぞれ比較し、負荷端の電圧が
前記」二、下限値を超えたときに、直流′【電力設定値
Ｐ□！を予定量だけ増加または減少させる。

また、以上の各実施例では、本発明を送電側の電力変換
所に適用した場合について述べたが、本発明は受電側の
電力変換所にも適用できることは明らかであろう。さら
に、送電側および受電側の両方に本発明を適用し、両方
の設定値のうちの小さい方を、実際の直流ｄ力設定値と
して採用するようＫしてもよい。

【図面の簡単な説明】

第１図は通常の交直連系系統の概略単線図、第２図はそ
の一部の具体的な回路例、第３図は第１２６一図の交直連系系統の一方の電力変換所のモデル図、第４
図は電源端の′α圧と負荷端の電圧との関係を、直流送
電々力をパラメータとして表わした図、第５図は本発明
の一実施例のブロック図、第６図は第５図の実施例の動
作を示すフローチャート、第７図および第８図は本発明
の各実施例の動作を説明するための第４図と同様の′α
源ｉｔ圧・負荷端は正特性図、第９図は本発明の他の実
施例のブロック図、第１０図は第９図の実施例の動作を
示すフローチャートである。１．１１・・・発電機、　　２・・・電源端、　　３・
・・送電線、４・・・鎖背端、　５・・・フィルタおよ
び調イロ容量、６・・・交流系負荷、　　７・・・直流
系負荷、１３・・・サイリスク変換器用変圧器、　１４
・・・サイリスタ変換器、　１７・・・１ぼ流リアクト
ル、１８・・・直流送電線、　３０・・・電圧変成器、
Ｅ・・・遡源端電圧、　■・・・負荷端電圧代理人弁理
士　平　木　道　人２７− 牙　３才１図才　２　　因Ｌ　　　　　　　　−−Ｊ霞牙　７　囮Ｅ沖　８　霞ん

Claims

【特許請求の範囲】

（１）交流発電機と、交流発′遊機の発電々力を直流に
変換する変換器と、変換された直流電力を遠隔地へ送′
Ｍする送ｌｔ線とを備えた交直連糸系統の制御装置にお
いて、前記変換器の入力交流側の負荷端電圧を検出する
手段と、前記負荷端電圧をその上限値および下限値と比
較する手段と、直流送電線を介して実際に送電される直
流電力値を設定する直流電力設定手段と、前記比較手段
での比較結果にしたがって、負荷端電圧がその上限（＋
ｉを超えたときは、直流送電線へ送電される直流電力設
定値を増加させ、一方、負荷端電圧がその下限値以下に
低下したときは、直流送電線へ送電される直流′４力設
定値を減少させる手段とをへ備し１．これＫよって交直
変換点の電圧を規定範囲内に保持することを特徴とする
交直連系系統制御ｄｉ　Ｉｔ。
（２）交流発電機と、交流発電機の発成々力を直流に変
換する変換器と、変換された直流電力を遠隔地へ送電す
る直流送電線とを備えた交直連系系統の制御装置におい
て、前記変換器の入力交流側の負荷端電圧を検出する手
段と、前記負荷端電圧をその上限値および下限値と比較
する手段と、直流送電線を介して実際に送電される直流
電力値を設定する直流電力設定手段と、送′醒予定直流
電力を前記直流電力値と比較する手段と、前記比較手段
での比較結果にしたがって、負荷端電圧がその上限値を
超え、かつ、前記送電予定直流電力が前記直流電力値よ
りも太きいときは、直流送電線へ送電される直流電力設
定値を増加させ、一方、負荷端電圧がその下限値以下に
低下したときは、直流送電線へ送電される直流″電力設
定値を減少させる手段とを具備し、これによって交直変
換点の電圧を規定範囲内に保持することを特徴とする交
直連系系統制御装置。
（３）　交流発電機と、交流発′＃１．機の発電々力を
直流に変換する変換器と、変換された直流電力を遠隔地
へ送電する直流送電線とを備えた交直連系系統の制御装
置において、前記交流発を機から直流送電線へ送電可能
な電力量を演算する手段と、前記変換器の入力交流側の
負荷＃電圧を検出する手段と、前記負荷端電圧をその上
限値および下限値と比較する電圧比較手段と、直流送電
線を介し”〔実際に送電される直流電力値を設定する直
流電力設定手段と、前記電圧比較手段での比較結果にし
たがって、負荷端電圧がその上限値を超えたとぎは、現
在の直流電力設定値を予定■だけ増加させた補正直流電
力設定値をｒｊＬ算し、一方、負＃端電圧がその下限値
以下に低下したときは、現（ＩＥの１μ流電力設定値を
予定量だけ減少させた補正直流電力設定値を演算する手
段と、前記の」：つ圧増加または減少された補正直流電
力設定値および前記のように演算された送電可能電力量
のうちの吐値を選択し、実際の直流電力設定値とし゛〔
出力する手段とを具備し、これによって交直変換点の電
圧を予定範囲内に保持することを特徴とする交１ば連系
系統制御装置。
（４）　　交流発電機と、交流発電機の発電々力を直流
に変換する変換器と、変換された直流電力を遠隔地へ送
電する直流送電線とを備えた交直連系系統の制御装置に
おいて、前６己交流発電機から直流送電線へ送電可能な
電力蓋を演算する手段と、前記変換器の入力交流側の負
荷端電圧を検出する手段と、前記負荷端ｄ圧をその上限
値および下限値と比較する電圧比較手段と、直流送電線
を介して実際に送電される〔Ｈ席題力値を設定する直流
電力設定手段と、送電子定直＃Ｌ電力を前記直流電力値
と比較する電力比較手段と、前記電圧比較手段での比較
結果にしたがって、負荷端電圧がその上限値を超え、か
つ、前記送電予定直流電力が前記直流電力値よりも大き
いときは、現在の直流電力設定値を予定量だけ増加させ
た補正直流電力設定値を演算し、一方、負荷端電圧がそ
の下限値以下に低下したときは、現在の直流１五カ設定
値を予定量だけ減少させた補正直流電力設定値を演算す
る手段と、前記のように増加または減少された補正直流
電力設定値および前記のように演算された送電可能電力
量のうちの低値を選択し、実際のｌσ流流電膜設定値し
て出力する手段とを具備し、これによって交直変換点の
電圧を規定範囲内に保持することを特徴とする交直連系
系統制御装置。
（５）直流電力設定値の増加減少に応じて、発電機の発
電々力設定値を補正制御することを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の交直連系系統制御装置、っ
（６）直流電力設定値の増加減少に応じて、発電機の発
電々力設定値を補正制御することを特徴とする特許請求
の範囲第２項記載の交直連糸系統制御装置。
（７）実際の直流電力設定値の増加減少に応じて、発電
機の発電々力設定値を補正制御することを特徴とする特
許請求の範囲第３項記載の交直連系系統制御装置。
（８）実際の直流電力設定値の増加減少に応じて、発電
機の発電々力設定値を補正制御することを特徴とする特
許請求の範囲第４項記載の交直連系系統５− 制御装置。