JPS58164902A - 流動床式再熱ボイラ - Google Patents
流動床式再熱ボイラInfo
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- JPS58164902A JPS58164902A JP4672082A JP4672082A JPS58164902A JP S58164902 A JPS58164902 A JP S58164902A JP 4672082 A JP4672082 A JP 4672082A JP 4672082 A JP4672082 A JP 4672082A JP S58164902 A JPS58164902 A JP S58164902A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この罐明は、流動層内に過熱器管を有する過熱器流−床
炉と、流動層内ＩＦ−再熱再熱器管金石再熱器流動床炉
との両方を内蔵し、各流動床炉の周囲が水冷壁で構成さ
れた流動床式再熱ボイラに関する。
炉と、流動層内ＩＦ−再熱再熱器管金石再熱器流動床炉
との両方を内蔵し、各流動床炉の周囲が水冷壁で構成さ
れた流動床式再熱ボイラに関する。
一般に流動層燃焼では、伝熱管の材質や燃料による伝熱
管に対する障害などの問題から＃！ＦＷされる最高層温
度（４ｙｓｍｚ ）と、安定した燃焼を得るために必要
な最低層温度（ｊＢｌｔＲ）とが存在する。また、層温
度は燃料供給量にほぼ比例し、その関係は、篤コ図の曲
線Ｉで表わされる。
管に対する障害などの問題から＃！ＦＷされる最高層温
度（４ｙｓｍｚ ）と、安定した燃焼を得るために必要
な最低層温度（ｊＢｌｔＲ）とが存在する。また、層温
度は燃料供給量にほぼ比例し、その関係は、篤コ図の曲
線Ｉで表わされる。
舶用の推進用再熱タービンは、ふつう前進タービンと後
進タービンとから構成され、前進タービンはさらに高圧
、中圧および低圧タービンから成る。前進時、高圧ター
ビンの排気は、ボイラの再熱器で加熱された後、中圧タ
ービンへ入シ、低圧タービンを経て復水器へいく。一方
、後進時は、後進タービンに入った蒸気は、そこで仕事
をした後、そのまま復水器へい逃、再熱器を通さない。
進タービンとから構成され、前進タービンはさらに高圧
、中圧および低圧タービンから成る。前進時、高圧ター
ビンの排気は、ボイラの再熱器で加熱された後、中圧タ
ービンへ入シ、低圧タービンを経て復水器へいく。一方
、後進時は、後進タービンに入った蒸気は、そこで仕事
をした後、そのまま復水器へい逃、再熱器を通さない。
また、後進時の最大蒸発量は）前進時のそれとほぼ同和
度である。このため、このような蒸気プラントでは、高
負荷でボイラが非再熱状態で運転されることになる。
度である。このため、このような蒸気プラントでは、高
負荷でボイラが非再熱状態で運転されることになる。
流動層内に過熱器管を有する過熱器流動床炉と、流動層
内に再熱器管を有する再熱器流動床炉との両方を内蔵し
、各流動床炉の周囲が水冷壁で構成された従来の流動床
式再熱ボイラを、再熱状態から非再熱状態に、すなわち
前進状態から後進状態にかえたとき、次のような問題が
ある。
内に再熱器管を有する再熱器流動床炉との両方を内蔵し
、各流動床炉の周囲が水冷壁で構成された従来の流動床
式再熱ボイラを、再熱状態から非再熱状態に、すなわち
前進状態から後進状態にかえたとき、次のような問題が
ある。
再熱状態では、再熱器炉へは再熱器の必要収態に加え、
周囲の収熱量に相当する燃料を供給してｂる。ところが
、非再熱状態になると、再熱器炉への燃料供給が止まシ
、再熱器の収態はもちろん、周壁での収態もなくなる。
周囲の収熱量に相当する燃料を供給してｂる。ところが
、非再熱状態になると、再熱器炉への燃料供給が止まシ
、再熱器の収態はもちろん、周壁での収態もなくなる。
周壁での収態がなくなると、そこでの蒸発量が減少する
。このときのボイラの全蒸発量を再熱時とかわらないも
のにしようとすると、再熱器周壁の蒸発量の減少分を過
熱器炉で負担せねばならない。このためには、過熱器炉
への燃料供給ｉを増加する必要が１ハその結果層温度が
上昇する。その状態を第一図によって説明すると、いま
、再熱時の過熱器炉の層温”ｉ ｅ Ａ’点で設計して
１１１’ｊ、・・ おくと、非再熱時になった。、ときＤ″点となシ、層□
７Ｂｙ・、・ 温度がｔＢｍｌＸＸ ｆ越える。非再熱時の過熱器炉の
層オ 温度ｔ−１ＢｍｔｌＫに抑えようとすると、再熱時の温
度ｆ ｉＢｍＸより低い温度、たとえばｔｉｏで設計し
ておかねばならなり。すなわち、Ａ′１点が設計点でめ
ｐｌこのときの層温度の特性は曲線■となる。一方、ｔ
ｓｖｄｎはきまっているので、過熱器炉への最低必要燃
料供給量はＯＣである。
。このときのボイラの全蒸発量を再熱時とかわらないも
のにしようとすると、再熱器周壁の蒸発量の減少分を過
熱器炉で負担せねばならない。このためには、過熱器炉
への燃料供給ｉを増加する必要が１ハその結果層温度が
上昇する。その状態を第一図によって説明すると、いま
、再熱時の過熱器炉の層温”ｉ ｅ Ａ’点で設計して
１１１’ｊ、・・ おくと、非再熱時になった。、ときＤ″点となシ、層□
７Ｂｙ・、・ 温度がｔＢｍｌＸＸ ｆ越える。非再熱時の過熱器炉の
層オ 温度ｔ−１ＢｍｔｌＫに抑えようとすると、再熱時の温
度ｆ ｉＢｍＸより低い温度、たとえばｔｉｏで設計し
ておかねばならなり。すなわち、Ａ′１点が設計点でめ
ｐｌこのときの層温度の特性は曲線■となる。一方、ｔ
ｓｖｄｎはきまっているので、過熱器炉への最低必要燃
料供給量はＯＣである。
いまかりに、再熱器炉の周壁での収態がないものとする
と、はじめから過熱器炉にはボイラのほぼ全蒸発量に相
当する量の燃料が供給されているので、プラントの運転
が再熱状態から非再熱状態にかわっても、過熱器炉への
燃料供給量の増加がほとんどなく、同炉の層温度の上昇
はほとんどない。そこで、過熱器炉の層温度は、再熱時
、非再熱時を問わずｔｎｍａｘで設計しておけばよく、
層温度の負荷特性は□、第２図の曲線Ｉで表わされる。
と、はじめから過熱器炉にはボイラのほぼ全蒸発量に相
当する量の燃料が供給されているので、プラントの運転
が再熱状態から非再熱状態にかわっても、過熱器炉への
燃料供給量の増加がほとんどなく、同炉の層温度の上昇
はほとんどない。そこで、過熱器炉の層温度は、再熱時
、非再熱時を問わずｔｎｍａｘで設計しておけばよく、
層温度の負荷特性は□、第２図の曲線Ｉで表わされる。
このときの、過熱器炉への最低必要供給燃料量は■であ
る。図で明らかなよ、Ｋ、。。５．ふＢ −ｃ、Ｆ）ｓ
’：Ｍ％＠ＳＦ”ｃｏ［！、収態がある場合Ｉｌｌ：
←、そうでない場合にくらべて再熱時の運転範囲・ｌが
小さくなる欠点がおる。
る。図で明らかなよ、Ｋ、。。５．ふＢ −ｃ、Ｆ）ｓ
’：Ｍ％＠ＳＦ”ｃｏ［！、収態がある場合Ｉｌｌ：
←、そうでない場合にくらべて再熱時の運転範囲・ｌが
小さくなる欠点がおる。
流動床燃焼では、一般的に層温度を上げると、燃焼効率
が向上する傾向にある。従来装置におけるように、再熱
器炉周壁で収態がある場合は、再熱時の層温度をｔｍｒ
ｍｘでなく、ｊｎｏで設計する必要があるので、燃焼効
率が低りところで設計するくとを余儀なくされると込う
欠点かめる。
が向上する傾向にある。従来装置におけるように、再熱
器炉周壁で収態がある場合は、再熱時の層温度をｔｍｒ
ｍｘでなく、ｊｎｏで設計する必要があるので、燃焼効
率が低りところで設計するくとを余儀なくされると込う
欠点かめる。
また、再熱器炉の周壁での収態があると、ボイラ制御上
、次のような問題がめる。再熱器出口蒸気温度は、プラ
ント効率およびボイラ・タービンの高温強度上の問題か
ら、ある一定範囲に制御する必要がある。流動床式再熱
ボイラの再熱蒸気温度制御は、ふつう再熱器炉への燃料
供給量の調節と、再熱蒸気温度の上昇分を減温するため
の温調緩熱器を併用しておこなわれる。再熱器周壁で収
態がめる場合、この方式で再熱蒸気温遍制陣をおこなう
と、再熱器炉への燃料供給ｊｔセかえたとき、蒸気温度
だけでなく、蒸発量もかわる。また、′プラントの運転
が、再熱状態から非再熱状態Ｋかわったとき、再熱器炉
への燃料供給量が止まｐｌその瞬間、同炉での蒸発量ｄ
Ｅ急激に減る。この場合、蒸発量変化は蒸気圧力変化と
なってあられれてくる。蒸気圧力は、負荷側の要求およ
びボイラ安全上から、過熱器出口蒸気圧力を一定範囲に
制御する必要がある。
、次のような問題がめる。再熱器出口蒸気温度は、プラ
ント効率およびボイラ・タービンの高温強度上の問題か
ら、ある一定範囲に制御する必要がある。流動床式再熱
ボイラの再熱蒸気温度制御は、ふつう再熱器炉への燃料
供給量の調節と、再熱蒸気温度の上昇分を減温するため
の温調緩熱器を併用しておこなわれる。再熱器周壁で収
態がめる場合、この方式で再熱蒸気温遍制陣をおこなう
と、再熱器炉への燃料供給ｊｔセかえたとき、蒸気温度
だけでなく、蒸発量もかわる。また、′プラントの運転
が、再熱状態から非再熱状態Ｋかわったとき、再熱器炉
への燃料供給量が止まｐｌその瞬間、同炉での蒸発量ｄ
Ｅ急激に減る。この場合、蒸発量変化は蒸気圧力変化と
なってあられれてくる。蒸気圧力は、負荷側の要求およ
びボイラ安全上から、過熱器出口蒸気圧力を一定範囲に
制御する必要がある。
さらに、再熱器炉の周壁に収態がめ、る場合には、蒸気
圧力制御は、過熱器炉および再熱器炉への燃料供給量を
同時に調節することによっておこなわねばならない。と
ころが、再熱器炉への燃料供給量をかえると、蒸発量と
再熱蒸気温度の両方がかわるので、ボイラの制御が複雑
になる。
圧力制御は、過熱器炉および再熱器炉への燃料供給量を
同時に調節することによっておこなわねばならない。と
ころが、再熱器炉への燃料供給量をかえると、蒸発量と
再熱蒸気温度の両方がかわるので、ボイラの制御が複雑
になる。
本発明は、上記の諸欠点を解消することを目的として提
案したもので、その要旨とするところは、水冷壁構造の
過熱器炉および再熱器炉の両方を内蔵する流動床式再熱
ボイラにおいて、再熱器炉の周壁を耐火炉材で被覆し、
同炉周壁での収態をなくしたことＫＬる０ 以下、第１図に示す実施例および第２図の層温度特性曲
線によシ、本発明装置の構成を具体的に、説明する。
案したもので、その要旨とするところは、水冷壁構造の
過熱器炉および再熱器炉の両方を内蔵する流動床式再熱
ボイラにおいて、再熱器炉の周壁を耐火炉材で被覆し、
同炉周壁での収態をなくしたことＫＬる０ 以下、第１図に示す実施例および第２図の層温度特性曲
線によシ、本発明装置の構成を具体的に、説明する。
不発明にか＼る流動床式再熱ボイラは、過熱器壁Ｒと再
熱器壁Ｓとを内蔵する。過熱器壁Ｒは、過熱器管Ｊを有
する流動層コと、過熱器管ｊを有する流動層にをそなえ
る。再熱器壁Ｓは、再熱器管、２／ヲ有する流動層−１
＋、２をそなえる。過熱器壁Ｒおよび再熱器壁Ｓはｈず
れも水冷壁構造であるが、再熱器壁Ｓはその炉内側周壁
全耐火炉＃コＪで被覆しである。
熱器壁Ｓとを内蔵する。過熱器壁Ｒは、過熱器管Ｊを有
する流動層コと、過熱器管ｊを有する流動層にをそなえ
る。再熱器壁Ｓは、再熱器管、２／ヲ有する流動層−１
＋、２をそなえる。過熱器壁Ｒおよび再熱器壁Ｓはｈず
れも水冷壁構造であるが、再熱器壁Ｓはその炉内側周壁
全耐火炉＃コＪで被覆しである。
流動床炉に供給された燃料は、層内で大部分が燃焼する
。燃焼ガスは、過熱器壁Ｒでは、層内過熱器管ｊ、 ｊ
および層内周壁２．り、ｉｏと熱交換し、フリーボード
／、ｙへ出ていき、また再熱器壁Ｓでは、層内再熱器管
コｌだけと熱交換し、層内周壁とは熱交換をおこなわず
にフリーボード、２グに出ていく。各フリーボードの燃
焼ガスは、ふく射室＋ｊ／で合流し、合流した燃焼ガス
は、スクリーン管３０％第１過熱′器コタ、蒸発管群、
２ノ１節炭器２ｇなどの谷伝熱面を通過し、熱交換金お
こなった後、ボイラから出ていく。
。燃焼ガスは、過熱器壁Ｒでは、層内過熱器管ｊ、 ｊ
および層内周壁２．り、ｉｏと熱交換し、フリーボード
／、ｙへ出ていき、また再熱器壁Ｓでは、層内再熱器管
コｌだけと熱交換し、層内周壁とは熱交換をおこなわず
にフリーボード、２グに出ていく。各フリーボードの燃
焼ガスは、ふく射室＋ｊ／で合流し、合流した燃焼ガス
は、スクリーン管３０％第１過熱′器コタ、蒸発管群、
２ノ１節炭器２ｇなどの谷伝熱面を通過し、熱交換金お
こなった後、ボイラから出ていく。
蒸気ドラム、２２または水ドラム、２５の水は、降水管
（図示しない）を下降し、管寄ｒ、／／に入シ、燃焼ガ
スによる加熱のため汽水混合物となり、蒸発管２．り、
１０． ／、２．／ｊ ｆ上昇し、蒸気ドラムコ２に
戻る。前進時、蒸気ドラム、２２を出た飽和蒸気は、順
次、纂／過熱器２り、第２過熱器の過熱器管３および第
３過熱器の過熱器管ｊを経て過熱蒸気となり、高圧ター
ビン７ｇに入９、そこで仕事をする。高圧タービン７ｇ
の排気は、再熱器の再熱器管２ノに導かれて加熱された
後、順次、中圧タービン／２．低圧タービン／ｌに入り
、各タービンで仕事をし、復水器／りへいく。後進時は
、第３過熱器を出た過熱蒸気は、後進タービン２０に入
シ、そこで仕事をした後、そのまま再熱器をとおらずに
復水器／りへいく。前進時は、前進用操縦弁１５が開、
：後進用操縦弁／ダは閉であシ、後進時はこの逆である
。
（図示しない）を下降し、管寄ｒ、／／に入シ、燃焼ガ
スによる加熱のため汽水混合物となり、蒸発管２．り、
１０． ／、２．／ｊ ｆ上昇し、蒸気ドラムコ２に
戻る。前進時、蒸気ドラム、２２を出た飽和蒸気は、順
次、纂／過熱器２り、第２過熱器の過熱器管３および第
３過熱器の過熱器管ｊを経て過熱蒸気となり、高圧ター
ビン７ｇに入９、そこで仕事をする。高圧タービン７ｇ
の排気は、再熱器の再熱器管２ノに導かれて加熱された
後、順次、中圧タービン／２．低圧タービン／ｌに入り
、各タービンで仕事をし、復水器／りへいく。後進時は
、第３過熱器を出た過熱蒸気は、後進タービン２０に入
シ、そこで仕事をした後、そのまま再熱器をとおらずに
復水器／りへいく。前進時は、前進用操縦弁１５が開、
：後進用操縦弁／ダは閉であシ、後進時はこの逆である
。
不発明ではζ：Ｊ、再熱器再熱器壁１０． ／、２．／
Ｊの再熱□・。
Ｊの再熱□・。
炉部な耐火炉材ヤ被覆し、同炉周壁での収態をなくした
。こうすることによｐ１再熱器炉での収態は、はじめか
らないので、前述のようにボイラの運転状態が再熱から
非再熱状態にかわっても、過熱器壁への燃料供給量の増
加がなく、過熱器壁の層温度の王昇はほとんどない。そ
こで、過熱器壁の層温度の負荷特性は、第一図の曲線■
で表わされ、層温・度は、再熱、非再熱にかかわらず最
大負荷時、ｔＢｒｎｔＬｘで設計すればよい。このとき
の、過熱器壁への最小必要燃料供給量は市でめ９、再熱
器炉周壁で収態がめる場合のＸにくらべると、酊〈市と
なり、再熱時のボイラの運転可能範囲はＣＢ ＜ ＢＡ
となｐ、広くなる。また、再熱状態の最大負荷時の層温
度を、再熱器炉周壁で収態がめる場合のように、ｔｓｍ
ａｘよ〕低い温度ｔＢｏにする必要がないので、燃焼効
率を下げることなくボイラを設計できると（八う利点が
ある。
。こうすることによｐ１再熱器炉での収態は、はじめか
らないので、前述のようにボイラの運転状態が再熱から
非再熱状態にかわっても、過熱器壁への燃料供給量の増
加がなく、過熱器壁の層温度の王昇はほとんどない。そ
こで、過熱器壁の層温度の負荷特性は、第一図の曲線■
で表わされ、層温・度は、再熱、非再熱にかかわらず最
大負荷時、ｔＢｒｎｔＬｘで設計すればよい。このとき
の、過熱器壁への最小必要燃料供給量は市でめ９、再熱
器炉周壁で収態がめる場合のＸにくらべると、酊〈市と
なり、再熱時のボイラの運転可能範囲はＣＢ ＜ ＢＡ
となｐ、広くなる。また、再熱状態の最大負荷時の層温
度を、再熱器炉周壁で収態がめる場合のように、ｔｓｍ
ａｘよ〕低い温度ｔＢｏにする必要がないので、燃焼効
率を下げることなくボイラを設計できると（八う利点が
ある。
再熱器は本来、再熱蒸気の加熱をする装置であり、蒸発
量とは独立のものである。そこで不発明では、再熱器壁
の内周壁を耐火炉材で被覆し、周壁での収態をなくし、
蒸発とは切り離すことによシ、再熱器壁へ供給された燃
料の熱量の大部分が再熱蒸気の加熱に使用され、ボイラ
の全蒸発量に対する寄与率を小さくした。こうすること
によシ、再熱器壁への燃料供給ｍをかえたとき、加熱量
変化による蒸発量変化に対する影響が小さくなり、その
まま再熱蒸気の加熱量の変化となってあられれる。この
ように、蒸気圧力（蒸発量）と蒸気温度との相互間の相
互干渉を小さくすることによ如、ボイラの制御がや９や
すくなるという利１点がある。
量とは独立のものである。そこで不発明では、再熱器壁
の内周壁を耐火炉材で被覆し、周壁での収態をなくし、
蒸発とは切り離すことによシ、再熱器壁へ供給された燃
料の熱量の大部分が再熱蒸気の加熱に使用され、ボイラ
の全蒸発量に対する寄与率を小さくした。こうすること
によシ、再熱器壁への燃料供給ｍをかえたとき、加熱量
変化による蒸発量変化に対する影響が小さくなり、その
まま再熱蒸気の加熱量の変化となってあられれる。この
ように、蒸気圧力（蒸発量）と蒸気温度との相互間の相
互干渉を小さくすることによ如、ボイラの制御がや９や
すくなるという利１点がある。
また、再熱器壁を別置の耐火壁構造にすると、断熱効果
を上げるた込に耐火炉材が必然的に厚くなる。舶用のよ
うに振動などの条件がきびしい場所でボイラを使用する
場合、耐火炉材が厚いと、当然に脱落や亀裂がｐこシや
すくなる。耐火炉材に亀裂がおこると、燃焼ガスが外面
ケーシングにしみ出し、そこで鋼材が低温腐食ヲオこし
、ケーシングが破孔する。流動床ボイラでは、燃焼用空
気は、流動媒体を流動させるための圧力が必要であるの
で、層内が高圧（１０ｏ０ｒｎｒｎＨＩＯ以上）になる
。このため、ケーシングが破孔すると、燃焼ガスが炉外
にもれ危険である。
を上げるた込に耐火炉材が必然的に厚くなる。舶用のよ
うに振動などの条件がきびしい場所でボイラを使用する
場合、耐火炉材が厚いと、当然に脱落や亀裂がｐこシや
すくなる。耐火炉材に亀裂がおこると、燃焼ガスが外面
ケーシングにしみ出し、そこで鋼材が低温腐食ヲオこし
、ケーシングが破孔する。流動床ボイラでは、燃焼用空
気は、流動媒体を流動させるための圧力が必要であるの
で、層内が高圧（１０ｏ０ｒｎｒｎＨＩＯ以上）になる
。このため、ケーシングが破孔すると、燃焼ガスが炉外
にもれ危険である。
上記問題を解消するため、不発明では、再熱器壁は過熱
器炉と同様に、メンブレンウオール構造の水冷壁とし、
ボイラ不休に組込み、炉内側に耐火炉材を被覆した。こ
の構造にすると、断熱のための耐火炉材が薄くてすみ、
脱落、亀裂がおこりにくくなる。また、万一、耐火炉材
に亀裂が発生しても、外側がメンブレンウオール構造で
めるため、燃焼ガスによる低温腐食が２こらない。した
がって、燃焼ガスが炉外にもれることはない。
器炉と同様に、メンブレンウオール構造の水冷壁とし、
ボイラ不休に組込み、炉内側に耐火炉材を被覆した。こ
の構造にすると、断熱のための耐火炉材が薄くてすみ、
脱落、亀裂がおこりにくくなる。また、万一、耐火炉材
に亀裂が発生しても、外側がメンブレンウオール構造で
めるため、燃焼ガスによる低温腐食が２こらない。した
がって、燃焼ガスが炉外にもれることはない。
第７図は不発明装置の配置態様會示す断面図、Ｎ、２図
は＃温Ｋに関する特性曲線図でめる。 Ｒｏｌ、過熱器炉、Ｓ］“１１畳熱器器壁１．ダ、コグ
。 ０．フリーボード、Ｊ、 ｔ、２２ 、 、、、流動層
、３．５・、。 過熱器管、２．り、 １０． ／、２．ノＪし・、０．
蒸発管１．ｆ、／／００．管寄、＃、、、後進用−−弁
、／Ｊ、、、前進用操縦弁、／１．、、高圧タービン、
／７．、、中圧タービン、／ｊ？、、、低圧タービン、
／り６６．復水器１．２０６０．後進タービン１．２／
、、、再熱器管、２３．、、耐火炉材１．２Ｊ、、、水
ドラム１．２１．、、節炭器、コ２１．。 蒸気ドラム、ＪＪ’、、、蒸発管群、フタ６０．第７過
熱器１Ｊθ・・・スクリーン管、３１０．、ふく対案。
は＃温Ｋに関する特性曲線図でめる。 Ｒｏｌ、過熱器炉、Ｓ］“１１畳熱器器壁１．ダ、コグ
。 ０．フリーボード、Ｊ、 ｔ、２２ 、 、、、流動層
、３．５・、。 過熱器管、２．り、 １０． ／、２．ノＪし・、０．
蒸発管１．ｆ、／／００．管寄、＃、、、後進用−−弁
、／Ｊ、、、前進用操縦弁、／１．、、高圧タービン、
／７．、、中圧タービン、／ｊ？、、、低圧タービン、
／り６６．復水器１．２０６０．後進タービン１．２／
、、、再熱器管、２３．、、耐火炉材１．２Ｊ、、、水
ドラム１．２１．、、節炭器、コ２１．。 蒸気ドラム、ＪＪ’、、、蒸発管群、フタ６０．第７過
熱器１Ｊθ・・・スクリーン管、３１０．、ふく対案。
Claims (1)
- 流動層内に過熱器管を有する過熱器流動床炉と、流動層
内に再熱器管を有する再熱器流動床炉との両方を内蔵し
、各流動床炉の周囲が水冷壁で構成された流動床式再熱
ボイラにおいて、再熱器流動床炉の周囲の水冷壁を耐火
炉材で被覆することによって該炉の水冷壁での収態をな
くしたことを特徴とする流動床式再熱ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4672082A JPS58164902A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 流動床式再熱ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4672082A JPS58164902A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 流動床式再熱ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58164902A true JPS58164902A (ja) | 1983-09-29 |
| JPH0311361B2 JPH0311361B2 (ja) | 1991-02-15 |
Family
ID=12755171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4672082A Granted JPS58164902A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 流動床式再熱ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58164902A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6091901U (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-24 | バブコツク日立株式会社 | 流動層ボイラ |
| JPS60122801A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-07-01 | バブコツク日立株式会社 | 流動層ボイラ装置 |
| JPS6321401A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-01-29 | フオスタ−・ホイ−ラ−・エナ−ジイ・コ−ポレイシヨン | 別個の流体流れ回路を用いた蒸気発生装置及びその操作方法 |
| JPS63197901U (ja) * | 1987-06-05 | 1988-12-20 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| FI125773B (en) * | 2012-10-11 | 2016-02-15 | Amec Foster Wheeler En Oy | LEIJUPETILÄMMÖNVAIHDIN |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58148301A (ja) * | 1982-03-01 | 1983-09-03 | 三菱鉱業セメント株式会社 | 流動層ボイラ− |
-
1982
- 1982-03-23 JP JP4672082A patent/JPS58164902A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS58148301A (ja) * | 1982-03-01 | 1983-09-03 | 三菱鉱業セメント株式会社 | 流動層ボイラ− |
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6091901U (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-24 | バブコツク日立株式会社 | 流動層ボイラ |
| JPS60122801A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-07-01 | バブコツク日立株式会社 | 流動層ボイラ装置 |
| JPS6321401A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-01-29 | フオスタ−・ホイ−ラ−・エナ−ジイ・コ−ポレイシヨン | 別個の流体流れ回路を用いた蒸気発生装置及びその操作方法 |
| JPS63197901U (ja) * | 1987-06-05 | 1988-12-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0311361B2 (ja) | 1991-02-15 |
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