JPS5817252B2 - 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 - Google Patents
高耐食性合金メッキ鉄鋼製品Info
- Publication number
- JPS5817252B2 JPS5817252B2 JP8765977A JP8765977A JPS5817252B2 JP S5817252 B2 JPS5817252 B2 JP S5817252B2 JP 8765977 A JP8765977 A JP 8765977A JP 8765977 A JP8765977 A JP 8765977A JP S5817252 B2 JPS5817252 B2 JP S5817252B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- corrosion resistance
- alloy
- bath
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 28
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 28
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 28
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 28
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 19
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 57
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 238000011161 development Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910007570 Zn-Al Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 229910018575 Al—Ti Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶融Ｚｎ−Ａ１合金メッキ鉄鋼製品において
、ＳｎおよびＴｉを複合添加するこ、とにより従来の溶
融Ｚ ｎ−Ａ１合金メッキの耐食性を更に同上せしめた
高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッキ鉄鋼製
品に関する。
、ＳｎおよびＴｉを複合添加するこ、とにより従来の溶
融Ｚ ｎ−Ａ１合金メッキの耐食性を更に同上せしめた
高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッキ鉄鋼製
品に関する。
一般に、鉄鋼素材の表面に溶融Ｚｎメッキを施す場合、
溶融浴中には浴面の酸化防止、浴の流動性の改善、さら
には溶融Ｚｎと素地鉄との反応によって生成する硬くて
脆いＺｎ−Ｆｅ合金層の発達抑制等の目的で、通常０．
２〜０，３係のＡｌが添加される。
溶融浴中には浴面の酸化防止、浴の流動性の改善、さら
には溶融Ｚｎと素地鉄との反応によって生成する硬くて
脆いＺｎ−Ｆｅ合金層の発達抑制等の目的で、通常０．
２〜０，３係のＡｌが添加される。
これによって、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の発達を防止し、メッ
キ製品の加工性がすぐれ、また表面のＺｎが犠牲的陽極
となって、たとえばメッキ層にピンホール等が存在して
も鉄鋼素地を保護する等の利点を有するが、工業地帯、
海岸地帯などの各種環境下での耐食性は溶融Ａｌメッキ
製品より劣ることは周知のところである。
キ製品の加工性がすぐれ、また表面のＺｎが犠牲的陽極
となって、たとえばメッキ層にピンホール等が存在して
も鉄鋼素地を保護する等の利点を有するが、工業地帯、
海岸地帯などの各種環境下での耐食性は溶融Ａｌメッキ
製品より劣ることは周知のところである。
一方、溶融Ａｌメッキでは、溶融Ａｌ浴は約６５０〜７
００℃の高温に加熱され、溶融Ａｌと素地鉄との激しい
反応によってＡｌメッキ層と素地鉄との間に硬くて脆い
ＡＪ？−Ｆｅ合金層が生成し、メッキ製品の加工性が著
しく劣化するので、このようなＡｌ−Ｆｅ合金層の発達
を抑制するため通常約３〜１０係のＳｉあるいは約１％
以下のＢｅ等が添加される。
００℃の高温に加熱され、溶融Ａｌと素地鉄との激しい
反応によってＡｌメッキ層と素地鉄との間に硬くて脆い
ＡＪ？−Ｆｅ合金層が生成し、メッキ製品の加工性が著
しく劣化するので、このようなＡｌ−Ｆｅ合金層の発達
を抑制するため通常約３〜１０係のＳｉあるいは約１％
以下のＢｅ等が添加される。
このようにして得られる溶融Ａｌメッキ製品は、一般に
前述の溶融Ｚｎメッキよりも耐食性、耐熱性にすぐれる
が、表面Ａ１層にピンホールなどが存在すると、ピンホ
ールから素地鉄の発錆を招き、却って溶融Ｚｎメッキ製
品よりも耐食性が劣化する傾向を伴い、また上記のよう
にメッキ浴へＳｉ、Ｂｅ等を添加することによりＡｌ−
Ｆｅ合金層の発達を抑制しているもの＼未だ十分ではな
く、曲げ、絞りなどの加工時にメッキ層の剥離を生じ易
い欠点を有している。
前述の溶融Ｚｎメッキよりも耐食性、耐熱性にすぐれる
が、表面Ａ１層にピンホールなどが存在すると、ピンホ
ールから素地鉄の発錆を招き、却って溶融Ｚｎメッキ製
品よりも耐食性が劣化する傾向を伴い、また上記のよう
にメッキ浴へＳｉ、Ｂｅ等を添加することによりＡｌ−
Ｆｅ合金層の発達を抑制しているもの＼未だ十分ではな
く、曲げ、絞りなどの加工時にメッキ層の剥離を生じ易
い欠点を有している。
そこで、溶融Ｚｎメッキと溶融Ａｌメッキのそれぞれの
欠点を除き、両者の長所を相互に生かす方法として、溶
融Ｚ ｎ−Ａ １合金メツキ法（特公昭４６−７１６１
号、特公昭４６−４０４５号、英国特許１１２７４０７
号、特開昭５０−１３３９３３号、特開昭５０−１３３
９３４号、特開昭５０−１３３９３５号）が提案されて
いる。
欠点を除き、両者の長所を相互に生かす方法として、溶
融Ｚ ｎ−Ａ １合金メツキ法（特公昭４６−７１６１
号、特公昭４６−４０４５号、英国特許１１２７４０７
号、特開昭５０−１３３９３３号、特開昭５０−１３３
９３４号、特開昭５０−１３３９３５号）が提案されて
いる。
上記各Ｚ ｎ−Ａ１３合金メッキ法のうち、前２者はメ
ッキ浴の組成がＡ１２５係以上を含むＺｎであるため、
浴温は５２５℃以上の高温となり、素地鉄とメッキ層の
間に硬くて脆いＺ ｎ −Ａ １−Ｆｅ合金層が生成し
、メッキ製品の加工性が著しく損なわれるほか、メッキ
時の浴中のＡｌの酸化を防止すべく雰囲気を水素リッチ
にする必要があり、コスト上昇を招くなどの欠点がある
。
ッキ浴の組成がＡ１２５係以上を含むＺｎであるため、
浴温は５２５℃以上の高温となり、素地鉄とメッキ層の
間に硬くて脆いＺ ｎ −Ａ １−Ｆｅ合金層が生成し
、メッキ製品の加工性が著しく損なわれるほか、メッキ
時の浴中のＡｌの酸化を防止すべく雰囲気を水素リッチ
にする必要があり、コスト上昇を招くなどの欠点がある
。
また前記英国特許の方法では、従来のＺｎメッキまたは
Ａｌメッキよりも耐食性にすぐれてはいるもの５、未だ
十分とは言えない。
Ａｌメッキよりも耐食性にすぐれてはいるもの５、未だ
十分とは言えない。
更に、後３者については、主として塗装性の改善を目的
とするもので、そのためにＣａ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃｕ等を
微量添加し、メッキ膨れの防止を図り、塗装性を向上さ
せてはいるが、耐食性についてはなお十分とは言い難い
。
とするもので、そのためにＣａ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃｕ等を
微量添加し、メッキ膨れの防止を図り、塗装性を向上さ
せてはいるが、耐食性についてはなお十分とは言い難い
。
このほか、Ｚ ｎ −Ａ １合金メツキ法と類似の方法
として溶融Ａｌメッキ後の表面にＺｎメッキを施す方法
（特公昭４５−３７６４１号）が提案されているが、か
かる２段階のメッキ操作では、作業効率が非常に悪く、
コストも著しく高くなる。
として溶融Ａｌメッキ後の表面にＺｎメッキを施す方法
（特公昭４５−３７６４１号）が提案されているが、か
かる２段階のメッキ操作では、作業効率が非常に悪く、
コストも著しく高くなる。
本発明者等は、このような実情に鑑み、かねてより、溶
融Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキの耐食性の改善に関し鋭
意研究を重ね、先に、ＡｌおよびＳｎを一定量含む溶融
Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ合金メッキ鉄鋼製品（特開昭５１−１
３６５３３号）並びにＡｌおよびＴｉを一定量含む溶融
Ｚｎ−”Ａｌ−Ｔｉ合金メッキ鉄鋼製品（特開昭５１−
１３’６５３０号）を提供したが、その後戻に研究を続
けた結果、Ａｌを一定量含むＺｎ Ａｌ浴にＳｎおよ
びＴｉをそれぞれ一定量配合することにより、耐食性を
更に一段と高め得ることを見出した。
融Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキの耐食性の改善に関し鋭
意研究を重ね、先に、ＡｌおよびＳｎを一定量含む溶融
Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ合金メッキ鉄鋼製品（特開昭５１−１
３６５３３号）並びにＡｌおよびＴｉを一定量含む溶融
Ｚｎ−”Ａｌ−Ｔｉ合金メッキ鉄鋼製品（特開昭５１−
１３’６５３０号）を提供したが、その後戻に研究を続
けた結果、Ａｌを一定量含むＺｎ Ａｌ浴にＳｎおよ
びＴｉをそれぞれ一定量配合することにより、耐食性を
更に一段と高め得ることを見出した。
本発明はこの知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明は、Ａｌ約２〜２０チ、Ｓｎ約０．０
１〜３．５係、Ｔｉ約０．００１〜０．１係、残部Ｚｎ
から成る溶融Ｚ ｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔ ｉ合金メッキ浴
によって溶融メッキした鉄鋼製品を提供するものであり
、特定量のＳｎおよびＴｉをＺ ｎ −Ａ ｌ浴に複、
合添加したことにより、その耐食性を飛躍的に改善した
ものである。
１〜３．５係、Ｔｉ約０．００１〜０．１係、残部Ｚｎ
から成る溶融Ｚ ｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔ ｉ合金メッキ浴
によって溶融メッキした鉄鋼製品を提供するものであり
、特定量のＳｎおよびＴｉをＺ ｎ −Ａ ｌ浴に複、
合添加したことにより、その耐食性を飛躍的に改善した
ものである。
以下、本発明の溶融合金メッキ浴の成分組成について説
明する。
明する。
Ａｌは主としてＺｎの耐食性を補強し、カリＦｅ−・Ｚ
ｎ合金層の生成を抑制する機能を有し、約２％未満では
、これら機能を発揮させるに十分でない。
ｎ合金層の生成を抑制する機能を有し、約２％未満では
、これら機能を発揮させるに十分でない。
しかし、約２０係を越えると、メッキ浴温を高くしなけ
ればならず、そのため後述のＳｉの添加によっても硬く
て脆いＺｎ −Ａ ｌ−Ｆ ｅ合金層の発達を抑制する
ことができなくなり、メッキ層の加工性は急激に低下す
る。
ればならず、そのため後述のＳｉの添加によっても硬く
て脆いＺｎ −Ａ ｌ−Ｆ ｅ合金層の発達を抑制する
ことができなくなり、メッキ層の加工性は急激に低下す
る。
従ってＡｌは約２〜２０係の範囲で添加される。
ＳｎおよびＴｉは、耐食性の向上に極めて有効な添加元
素であり、後述の如＜ Ｓｎ約０．０１％以上、Ｔｉ約
０．００１％以上を同時に加えることにより、顕著な改
善効果をもたらす。
素であり、後述の如＜ Ｓｎ約０．０１％以上、Ｔｉ約
０．００１％以上を同時に加えることにより、顕著な改
善効果をもたらす。
両元素の添加量の上限については実質上存在しないが、
Ｓｎは約３．５％、Ｔｉは約０．１ ％を越えても耐食
性改善効果ははジ飽和に達し、コスト上昇を招くだけで
不利である。
Ｓｎは約３．５％、Ｔｉは約０．１ ％を越えても耐食
性改善効果ははジ飽和に達し、コスト上昇を招くだけで
不利である。
従って、Ｓｎは約０．０１〜３．５％、Ｔｉは約０．０
０１〜０．１ ％の範囲で添加される。
０１〜０．１ ％の範囲で添加される。
上記ＳｎおよびＴｉの複合添加は、本発明の特徴であっ
て、従来Ｚｎ−ＡＩＪ合金合金メッキ浴ｎが存在すると
、メッキ層の密着性の劣化、塗装後のメッキ膨れ等、メ
ッキの品質特性を劣化させると考えられ、Ｓｎを不純物
として扱い、その量を規制すると共に、Ｓｎの悪影響を
克服する手段としてＴｉ添加等が行なわれている。
て、従来Ｚｎ−ＡＩＪ合金合金メッキ浴ｎが存在すると
、メッキ層の密着性の劣化、塗装後のメッキ膨れ等、メ
ッキの品質特性を劣化させると考えられ、Ｓｎを不純物
として扱い、その量を規制すると共に、Ｓｎの悪影響を
克服する手段としてＴｉ添加等が行なわれている。
しかるに本発明では、Ｓｎを積極的な配合元素とし、Ｓ
ｎおよびＴｉとの複合添加により、耐食性の飛躍的な改
善に寄与せしめている。
ｎおよびＴｉとの複合添加により、耐食性の飛躍的な改
善に寄与せしめている。
第１図は、Ｚｎ：Ａｌ＝８５ ： １５ （重量比）の
メッキ浴にＳｎおよびＴｉを種々の量で添加してなるＺ
ｎ −Ａ ｌ−８ｎ −Ｔ ｉ合金メッキ浴を用いて
鉄鋼製品をメッキしたもの（メッキ層厚２５μ）の耐食
性を「塩水噴霧試験」により測定した結果を示すグラフ
である。
メッキ浴にＳｎおよびＴｉを種々の量で添加してなるＺ
ｎ −Ａ ｌ−８ｎ −Ｔ ｉ合金メッキ浴を用いて
鉄鋼製品をメッキしたもの（メッキ層厚２５μ）の耐食
性を「塩水噴霧試験」により測定した結果を示すグラフ
である。
図中の数字は、赤錆１係（面積率）発生までの噴霧時間
（Ｈｒ）を示す。
（Ｈｒ）を示す。
同図から明らかなように、Ｓｎ約０．０１％以上、Ｔｉ
約ｏ、ｏｏ１％以上の複合添加により、噴霧時間は６０
００時間にも達するすぐれた耐食性を示すことが認めら
れる。
約ｏ、ｏｏ１％以上の複合添加により、噴霧時間は６０
００時間にも達するすぐれた耐食性を示すことが認めら
れる。
上述の如き組成の合金メッキ浴を用いて得られるメッキ
層は、耐食性にすぐれるほか、後述の実施例にも示され
るように、１８０°密着曲げ試験においても割れや剥離
を伴なわない卓越した加工性を具備する。
層は、耐食性にすぐれるほか、後述の実施例にも示され
るように、１８０°密着曲げ試験においても割れや剥離
を伴なわない卓越した加工性を具備する。
この加工法は、Ｓｉの微量添加により更に向上させるこ
とができる。
とができる。
これはＳｉ添加が地鉄とメッキ層との間の合金層の生成
を抑制する効果を有することによる。
を抑制する効果を有することによる。
その添加量として約０．００１〜０．５ ％の範囲が採
用される。
用される。
本発明におけるメッキ操作には、特別の制約はなく、常
法に従って行えばよく、たとえば、浴温を約４８０〜５
５０℃に保持し、被処理物を適当な浸漬時間となるよう
に、浴中に送給し、ついで浴から取出し、ワイピングし
て層厚約５〜３５μのメッキ層を有する耐食性・加工性
等にすぐれた鉄鋼製品を得ることができる。
法に従って行えばよく、たとえば、浴温を約４８０〜５
５０℃に保持し、被処理物を適当な浸漬時間となるよう
に、浴中に送給し、ついで浴から取出し、ワイピングし
て層厚約５〜３５μのメッキ層を有する耐食性・加工性
等にすぐれた鉄鋼製品を得ることができる。
なお、メッキ操作における浴温は得られるメッキ層性状
に少なからぬ影響を及ぼすが、本発明におけるメッキ浴
組成はＡｌが２０％以下であるため、比較的低温で安定
した作業が可能であり、このことはメッキ層と素地鉄と
の間に生成する有害な合金層の発達を抑制し、高度の加
工性を付与する効果をもたらす。
に少なからぬ影響を及ぼすが、本発明におけるメッキ浴
組成はＡｌが２０％以下であるため、比較的低温で安定
した作業が可能であり、このことはメッキ層と素地鉄と
の間に生成する有害な合金層の発達を抑制し、高度の加
工性を付与する効果をもたらす。
次に実施例を挙げて本発明の合金メッキ鉄鋼製品の耐食
性、メッキ層の加工性につき具体的に説明する。
性、メッキ層の加工性につき具体的に説明する。
実施例
板厚Ｑ、４ ｍｍの低炭素冷延鋼板を素地鋼板とし、本
発明のメッキ浴にてＺｎ Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッ
キ鋼板、比較材として従来の溶融Ｚｎメッキ浴、溶融Ａ
ｌメッキ浴および溶融Ｚｎ−Ａ１合金メッキ浴にて各メ
ッキ鋼板を製造し、それぞれについてメッキ層性状、耐
食性および加工性の測定を行った。
発明のメッキ浴にてＺｎ Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッ
キ鋼板、比較材として従来の溶融Ｚｎメッキ浴、溶融Ａ
ｌメッキ浴および溶融Ｚｎ−Ａ１合金メッキ浴にて各メ
ッキ鋼板を製造し、それぞれについてメッキ層性状、耐
食性および加工性の測定を行った。
用いたメッキ浴組成および得られた結果を第１表に示す
。
。
なお、同表中、「耐食性」は、「塩水噴霧試験」におい
て、初期赤錆１係発生までの噴霧時間（Ｈｒ）で評価し
、また「加工性」は、１８０゜密着曲げ試験において、
メッキ層の割れや剥離の発生状況を、下記の如く、評点
５〜１に分けて表示した。
て、初期赤錆１係発生までの噴霧時間（Ｈｒ）で評価し
、また「加工性」は、１８０゜密着曲げ試験において、
メッキ層の割れや剥離の発生状況を、下記の如く、評点
５〜１に分けて表示した。
評点５：割れ・剥離全くなし、４：３０倍ルーペ下で割
れ・剥離が認められる、３：肉眼で割れ・剥離がわずか
に認められる、２：肉眼で割れ・剥離がはっきりと認め
られる、１：割れ・剥離が甚しい。
れ・剥離が認められる、３：肉眼で割れ・剥離がわずか
に認められる、２：肉眼で割れ・剥離がはっきりと認め
られる、１：割れ・剥離が甚しい。
。上記結果から明らかなように、本発明に係る溶融Ｚｎ
Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッキ鋼板（Ａｌ、２゜３）は
すぐれた品質特性を有していることが認められる。
Ａｌ−８ｎ−Ｔｉ合金メッキ鋼板（Ａｌ、２゜３）は
すぐれた品質特性を有していることが認められる。
すなわち、本発明の最大の特徴である耐食性については
、塩水噴霧試験における初期赤錆１係発生までの噴霧時
間は６０００時間であるのに対し、ＳｎおよびＴｉを複
合添加しているがその量が本発明の規定量に満たないも
の（，４６４）では５０００時間、ＳｎまたはＴｉを単
独添加したもの（虚５および６）では、４５００〜５０
００時間、また従来のＺ ｎ−Ａ１合金メッキ（Ａ７）
では４０００時間と短かく、更にＡｌメッキ（Ａ８）お
よびＺｎメッキ（４９）では１０００時間を大きく下回
り、いづれも本発明の耐食性に及び得ないことが認めら
れる。
、塩水噴霧試験における初期赤錆１係発生までの噴霧時
間は６０００時間であるのに対し、ＳｎおよびＴｉを複
合添加しているがその量が本発明の規定量に満たないも
の（，４６４）では５０００時間、ＳｎまたはＴｉを単
独添加したもの（虚５および６）では、４５００〜５０
００時間、また従来のＺ ｎ−Ａ１合金メッキ（Ａ７）
では４０００時間と短かく、更にＡｌメッキ（Ａ８）お
よびＺｎメッキ（４９）では１０００時間を大きく下回
り、いづれも本発明の耐食性に及び得ないことが認めら
れる。
また、本発明材（Ａ １ ｙ ２ ｙ ３）は、素地鉄
との合金層が０．２μ以下と非常に薄い。
との合金層が０．２μ以下と非常に薄い。
これは従来の溶融Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキ浴（４７
）等に比し、浴中のＡ７濃度が低く、低温で作業ができ
ることによる。
）等に比し、浴中のＡ７濃度が低く、低温で作業ができ
ることによる。
このように、本発明材では合金層が薄いので、メッキ層
の加工性は、１８０°密着曲げ試験においていづれも評
点５で、溶融Ｚｎメッキ（／Ｖ；。
の加工性は、１８０°密着曲げ試験においていづれも評
点５で、溶融Ｚｎメッキ（／Ｖ；。
９）と同等の加工性を有し、かつ従来の’ｌ ｎ−Ａ１
合金メッキ（而６）、ＡＡメッキ（扁７）による場合の
評点３にくらべ、著しくすぐれていることが認められる
。
合金メッキ（而６）、ＡＡメッキ（扁７）による場合の
評点３にくらべ、著しくすぐれていることが認められる
。
また、本発明材の中でも、Ｓｉを微量添加したもの（／
１６３ ）では、合金層は更に薄くなり、加工性の向上
に有効なことが認められる０
１６３ ）では、合金層は更に薄くなり、加工性の向上
に有効なことが認められる０
第１図は、Ｚｎ−Ａｌ浴中のＳｎおよびＴｉ添加量とメ
ッキ層の耐食性の関係を示すグラフである。
ッキ層の耐食性の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ａ１２〜２０係、Ｓｎ Ｏ，０１〜３．５％および
Ｔｉ Ｏ，００１〜０．１％を含有し、残部Ｚｎおよび
不可避的不純物から成る溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔ ｉ
合金メッキを施したことを特徴とする高耐食性合金メッ
キ鉄鋼製品。 ２ 人１２〜２０％、Ｓｎ ０．０１〜３．５％、Ｔｉ
ｏ、ｏｏｉ〜０．１係およびＳｉＯ，ＯＯ１〜０．５係
含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純物から成る容融Ｚ
ｎ−Ａｌ−８ｎ−Ｔ ｉ −８ｉ合金メッキを施した
ことを特徴とする高耐食性合金メッキ鉄鋼製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8765977A JPS5817252B2 (ja) | 1977-07-20 | 1977-07-20 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8765977A JPS5817252B2 (ja) | 1977-07-20 | 1977-07-20 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5421924A JPS5421924A (en) | 1979-02-19 |
| JPS5817252B2 true JPS5817252B2 (ja) | 1983-04-06 |
Family
ID=13921074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8765977A Expired JPS5817252B2 (ja) | 1977-07-20 | 1977-07-20 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5817252B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5931859A (ja) * | 1982-08-16 | 1984-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性ガルバニ−ルド鋼板 |
| JP3854468B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3857882B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3854469B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3769199B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3769197B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3769198B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
-
1977
- 1977-07-20 JP JP8765977A patent/JPS5817252B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5421924A (en) | 1979-02-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0176301B1 (ko) | 우수한 내식성과 내열성을 가지는 용융 알루미늄 코팅 강판과 그의 제조 방법 | |
| CN101454473A (zh) | 具有防腐蚀覆层的扁钢产品及其制备方法 | |
| JP2825671B2 (ja) | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 | |
| JP2002146502A (ja) | 外観の良好な溶融Ｚｎめっき高強度鋼材 | |
| JPS6311420B2 (ja) | ||
| JPH0774421B2 (ja) | 耐経時密着性及び耐黒変性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2002241916A (ja) | 耐食性、加工性および溶接性に優れためっき鋼板とその製造方法 | |
| JPS648704B2 (ja) | ||
| JPS5835257B2 (ja) | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 | |
| JP3383119B2 (ja) | 光沢保持性、耐食性に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 | |
| JP2001020050A (ja) | 未塗装加工部ならびに塗装端面部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼材及びその製造方法 | |
| JPH0397840A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH0354184B2 (ja) | ||
| JP3383122B2 (ja) | 耐熱性、高温強度、耐食性に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 | |
| JP3383121B2 (ja) | 耐食性、耐熱性に優れたステンレス系溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 | |
| JPS5952947B2 (ja) | 溶融メツキ用亜鉛合金 | |
| JP3383125B2 (ja) | 耐食性、耐熱性に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 | |
| JPS6032700B2 (ja) | 溶融メツキ用亜鉛合金 | |
| JPH06158258A (ja) | 外観、耐経時黒変性、耐食性に優れる溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼板 | |
| JP2765078B2 (ja) | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3344518B2 (ja) | 耐経時密着性および耐黒変性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4418072B2 (ja) | 高張力溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6218618B2 (ja) | ||
| JP3383126B2 (ja) | 耐熱性、耐食性に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 | |
| JPS5952945B2 (ja) | 溶融メツキ用亜鉛合金 |