JPS58174573A - 金属部材の表面硬化法 - Google Patents
金属部材の表面硬化法Info
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- JPS58174573A JPS58174573A JP58047334A JP4733483A JPS58174573A JP S58174573 A JPS58174573 A JP S58174573A JP 58047334 A JP58047334 A JP 58047334A JP 4733483 A JP4733483 A JP 4733483A JP S58174573 A JPS58174573 A JP S58174573A
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は窒化又は浸炭窒化による金属部材、特に鋼部材
の表面硬化法に関するものである。
の表面硬化法に関するものである。
周知のごとく、鋼の疲れ特性及び焼付特性を改善しかつ
鋼の耐摩耗性及び耐蝕性を増加させるために気相におけ
る窒化法又は浸炭窒化法が使用されている。
鋼の耐摩耗性及び耐蝕性を増加させるために気相におけ
る窒化法又は浸炭窒化法が使用されている。
これらの方法は鋼部材を４９０℃〜７５０℃の温度にお
いて、５０％〜１００−のガス状アンモニアを含有する
雰囲気中に保持することからなる。
いて、５０％〜１００−のガス状アンモニアを含有する
雰囲気中に保持することからなる。
この方法で逃理された部材はついで気相又は液相中で焼
入れすることによって冷却する。使用した加工温度にお
いて、ガス状アンモニアは鋼部材と接触して部分的に分
解しそしてかく遊離さ・れる窒素は固溶体と一＆Ｄそし
て鋼部材中にある特定の深さまで全体に拡散する。かく
して部材の表面上にはいわゆる”拡散層”と呼ばれる層
によって支持されたいわゆる°混合層ｒｃｏｍｂｌａａ
ｔｉｏｎ １ａｙｅｒ）”、ゆ６．４１．１．。１，７
゜１１．、、、、、’、１１１１”鷹、わ、ゆ、ヶる窒
化層が形成される。これらの層の構造及び組成はつぎの
どとくである。
入れすることによって冷却する。使用した加工温度にお
いて、ガス状アンモニアは鋼部材と接触して部分的に分
解しそしてかく遊離さ・れる窒素は固溶体と一＆Ｄそし
て鋼部材中にある特定の深さまで全体に拡散する。かく
して部材の表面上にはいわゆる”拡散層”と呼ばれる層
によって支持されたいわゆる°混合層ｒｃｏｍｂｌａａ
ｔｉｏｎ １ａｙｅｒ）”、ゆ６．４１．１．。１，７
゜１１．、、、、、’、１１１１”鷹、わ、ゆ、ヶる窒
化層が形成される。これらの層の構造及び組成はつぎの
どとくである。
一部材の表面に位置する白眉けε窒化物（Ｆｅ２Ｎ−Ｆ
ｅｍＮ）及びｒ ／ｉｌｌ化物（Ｆｅ４Ｎ ）の混合物
からなる。
ｅｍＮ）及びｒ ／ｉｌｌ化物（Ｆｅ４Ｎ ）の混合物
からなる。
−白層の下１１に位置する拡散層は白層よりも硬度が低
くかつよプ厚い層である。１この拡散層中では窒素は封
入固溶体の形であシかつ鋼中に存在するある種の元素と
結合することによって窒化物を形成する。
くかつよプ厚い層である。１この拡散層中では窒素は封
入固溶体の形であシかつ鋼中に存在するある種の元素と
結合することによって窒化物を形成する。
現在使用されている窒化雰囲気はガス状アンモニアであ
るか又は窒素で稀釈されたガス状アンモニアであるかあ
るいはアンモニア又はそれが適当な場合には窒素で稀釈
され九アンモニアと、鋼部材と接触する際にアンモニア
の解離度を増加し得る、したがって窒化の動力学（ｋｉ
ｎｅｔｉｃｓ） を増加し得る化合物との混合物であ
る。か＼る化合物は九とえは酸化剤化合物、たとえば酸
素、二酸化炭素、水蒸気、あるいはｔ九炭化水素であり
得る。
るか又は窒素で稀釈されたガス状アンモニアであるかあ
るいはアンモニア又はそれが適当な場合には窒素で稀釈
され九アンモニアと、鋼部材と接触する際にアンモニア
の解離度を増加し得る、したがって窒化の動力学（ｋｉ
ｎｅｔｉｃｓ） を増加し得る化合物との混合物であ
る。か＼る化合物は九とえは酸化剤化合物、たとえば酸
素、二酸化炭素、水蒸気、あるいはｔ九炭化水素であり
得る。
ある特定の方法においては、ガス状アンモニアと炭素結
合ガス（Ｃ四””：警ｂｏｗ−ｂｅａｒｉｎｇ ｇｍｓ
）、たとえば吸熱性ガＸ （ＣＯ−Ｈｔ−Ｃｏｔ−Ｈｔ
Ｏ−ｃＨ４−Ｎｔ）との混合物が使用される。その場合
には１窒化炭素の生成を伴って浸炭窒化が生起する。現
在までに使用されている方法のすべての場合において、
使用雰囲気中の当初のアンモニア濃度は少なくと４ｓｏ
ｓであることが好ましいとされている。
合ガス（Ｃ四””：警ｂｏｗ−ｂｅａｒｉｎｇ ｇｍｓ
）、たとえば吸熱性ガＸ （ＣＯ−Ｈｔ−Ｃｏｔ−Ｈｔ
Ｏ−ｃＨ４−Ｎｔ）との混合物が使用される。その場合
には１窒化炭素の生成を伴って浸炭窒化が生起する。現
在までに使用されている方法のすべての場合において、
使用雰囲気中の当初のアンモニア濃度は少なくと４ｓｏ
ｓであることが好ましいとされている。
現在までに使用されているアンモニアと酸化剤化合物と
の混合物を用いる窒化方法については、特に英国特許第
２，０４９，７４０号明細書の記載を参照し得る。この
方法は鋼部材を５５０℃〜６００℃の温ｌｆにおいて、
容量で少なくとも５０参のアンモニア、二酸化窒素及び
窒素（たとえばＮＨ，７０嗟、ｃｏｔ７慢及びＮｔ ２
５ ’Ｉｋ ）からなるガス雰囲気中で１２〜２０時間
保持することからなる。
の混合物を用いる窒化方法については、特に英国特許第
２，０４９，７４０号明細書の記載を参照し得る。この
方法は鋼部材を５５０℃〜６００℃の温ｌｆにおいて、
容量で少なくとも５０参のアンモニア、二酸化窒素及び
窒素（たとえばＮＨ，７０嗟、ｃｏｔ７慢及びＮｔ ２
５ ’Ｉｋ ）からなるガス雰囲気中で１２〜２０時間
保持することからなる。
これらの方法はいずれも被処理鋼部材の表面硬化を達成
し得るが、白層に関して種々の欠点をもつものである。
し得るが、白層に関して種々の欠点をもつものである。
これはつぎの理由による。
−白層が不均一に発達するので部材表面上で不均一な厚
みのものとなる。
みのものとなる。
一白層は二種の化合物ｔ （ＦｅｌＮ−Ｆｅ３Ｎ）及び
ｒ’（Ｆｅ４Ｎ）の緊密混合物からなるので脆くかつ満
足に付着しない。
ｒ’（Ｆｅ４Ｎ）の緊密混合物からなるので脆くかつ満
足に付着しない。
一白層は多孔質帯域で被覆された緊密質帯域の形で存在
し、あゐ場合には種々の不利益を与え得る。処理時間が
ある期間を超えると緊密質帯域は最大限界厚み（２０μ
ｍ）に違し、多孔質帯域のみが発達する。
し、あゐ場合には種々の不利益を与え得る。処理時間が
ある期間を超えると緊密質帯域は最大限界厚み（２０μ
ｍ）に違し、多孔質帯域のみが発達する。
ε窒化物の核形成に必要な保熱時間がか表に長く、した
がって白層の形成のためにある時間を必要とする。
がって白層の形成のためにある時間を必要とする。
本発明の目的は上述した従来法の欠点をも九ない窒化又
は浸炭窒化によって金属部材、特に鋼部材を表面硬化す
る方法を提供するにある。
は浸炭窒化によって金属部材、特に鋼部材を表面硬化す
る方法を提供するにある。
本発明に従う金属部材、特に鋼部材の表面硬化法は蚊部
材を炉内に装入しそして鋏部材を特にアンモニア及び咳
部材と接触する際アンモニアの接触的解離を促進する作
用を琴す酸化剤ガスからなる化合物を含有してなるガス
状混合物を炉内に導入するととＫよって形成される雰囲
気中に４９０℃〜７５０℃の温度で保持することからな
９、核酸化剤ガスが酸化二窒素で、ｌ）かつ該ガス状混
合物が約０．１〜１０容量慢の酸化二窒素を含有するこ
とを特徴とするものである。
材を炉内に装入しそして鋏部材を特にアンモニア及び咳
部材と接触する際アンモニアの接触的解離を促進する作
用を琴す酸化剤ガスからなる化合物を含有してなるガス
状混合物を炉内に導入するととＫよって形成される雰囲
気中に４９０℃〜７５０℃の温度で保持することからな
９、核酸化剤ガスが酸化二窒素で、ｌ）かつ該ガス状混
合物が約０．１〜１０容量慢の酸化二窒素を含有するこ
とを特徴とするものである。
本発明の一特徴によれば、該ガス状混合物は約１０〜９
９ｖ１１１％のアンモニア及び最高９０容量慢までの窒
素を含有し得る。
９ｖ１１１％のアンモニア及び最高９０容量慢までの窒
素を含有し得る。
本発明の゛−態様によれば、該ガス状混合物けさらに水
素を２５牲量慢までの濃度で含有し得る。
素を２５牲量慢までの濃度で含有し得る。
さらに本発明の別の特徴によれば、浸炭窒化の場合、＃
ガス状混合物はさらに縦索結合ガスを含有する。この炭
素結合ガスは、たとえば、２５容量哄を超えない濃度の
炭化水素、たとえばメタン又はプロパンであるか、５４
容量嘔を超えない濃度のメタノールであるか又はこれら
二種の成分の混合物から構成される。
ガス状混合物はさらに縦索結合ガスを含有する。この炭
素結合ガスは、たとえば、２５容量哄を超えない濃度の
炭化水素、たとえばメタン又はプロパンであるか、５４
容量嘔を超えない濃度のメタノールであるか又はこれら
二種の成分の混合物から構成される。
４００℃以上の温度では酸化二窒素Ｎ、０の接触的分解
は害鳥であり、その結果原子態の１１ｉ！素を遊離する
。この活性酸素は被処理部材と接触したアンモニアの解
離を助長し、したがって咳部材の迅速かつ有効な窒化を
達成せしめ７．、、。、、、ｌｆかくして本発明によれ
ば、酸化二窒素含有ガス状混合物の使用によって、ｏ、
、Ｃｏｔ又はＨ，Ｏのような慣用の酸化剤化合物を使用
するととＫよって得られる結果と比較して、窒化の観点
からみて、実質的により優れた結果を達成し得るもので
ある。これはつぎの理由によるものである。
は害鳥であり、その結果原子態の１１ｉ！素を遊離する
。この活性酸素は被処理部材と接触したアンモニアの解
離を助長し、したがって咳部材の迅速かつ有効な窒化を
達成せしめ７．、、。、、、ｌｆかくして本発明によれ
ば、酸化二窒素含有ガス状混合物の使用によって、ｏ、
、Ｃｏｔ又はＨ，Ｏのような慣用の酸化剤化合物を使用
するととＫよって得られる結果と比較して、窒化の観点
からみて、実質的により優れた結果を達成し得るもので
ある。これはつぎの理由によるものである。
一形成される白眉が処理されるべき部材の全表面にわた
って一定の厚みをもつ。
って一定の厚みをもつ。
一白層は一般Ｋｇ相（Ｆｅ２Ｎ−ＦｅｓＮ）のみからな
夛、したがってより強靭である。ある場合に、使用した
特定の処理時間及び雰囲気中のアンモニア含量によって
ｒ′相（Ｆｅ４Ｎ’）が生じる場合にも、この相けＣ相
と混シ合わずＫｔ相と拡散１４Ｉとの間にはさまれた薄
層の形で存在する。
夛、したがってより強靭である。ある場合に、使用した
特定の処理時間及び雰囲気中のアンモニア含量によって
ｒ′相（Ｆｅ４Ｎ’）が生じる場合にも、この相けＣ相
と混シ合わずＫｔ相と拡散１４Ｉとの間にはさまれた薄
層の形で存在する。
したがってこのような場合にはＴ′相の存在は窒化層の
強度に影響を与えない。
強度に影響を与えない。
一白層の多孔質帯域はきわめて薄くまた短時間処理の場
合には存在しないこともある。
合には存在しないこともある。
−反応の動力学は慣用の処理法と比較して増加し、この
場合窒化物の核形成に必要な加熱時間はより短縮される
。これによって、所要に応じ、一方においてガス状混合
物のアンモニア初期濃度を１０チまで減少させることが
でき、他方において処理時間を短縮せしめ得る。
場合窒化物の核形成に必要な加熱時間はより短縮される
。これによって、所要に応じ、一方においてガス状混合
物のアンモニア初期濃度を１０チまで減少させることが
でき、他方において処理時間を短縮せしめ得る。
を要処理に使用する炉内への雰囲気ガスの流速及び更新
速度を減少させることができる５゜本発明の特徴及び利
点は以下に示す本発明の方法及び装置の例示からより明
らかになるであろう。
速度を減少させることができる５゜本発明の特徴及び利
点は以下に示す本発明の方法及び装置の例示からより明
らかになるであろう。
走りし本発明は何等これらの実施例によって制限される
べきものではない。
べきものではない。
すべての実施例において、処理は添付の図面に図解的に
示す“竪′″型炉中で行なった。この炉（１）は耐火材
料（２）から構築されており、内面は鋼製内張ヤ（５）
で被覆されている。炉は抵抗加熱体（４）及び蓋板（５
）を備えている。ブロック体（６）の形で示される被処
理鋼部材を炉内に装入し、炉（１）の底部に配置され九
台座（９）によって支持された格子（８）に載置された
バスケット（７）中に配置する５、炉の内部雰囲気を永
続的Ｋ１４合する作用をもつタービン（１０）をバスケ
ット（７）の上部にあるＳｔの間隔を置いて配置する。
示す“竪′″型炉中で行なった。この炉（１）は耐火材
料（２）から構築されており、内面は鋼製内張ヤ（５）
で被覆されている。炉は抵抗加熱体（４）及び蓋板（５
）を備えている。ブロック体（６）の形で示される被処
理鋼部材を炉内に装入し、炉（１）の底部に配置され九
台座（９）によって支持された格子（８）に載置された
バスケット（７）中に配置する５、炉の内部雰囲気を永
続的Ｋ１４合する作用をもつタービン（１０）をバスケ
ット（７）の上部にあるＳｔの間隔を置いて配置する。
処理用のガス状混合物の成分をミキサー（１１）から又
は別々の供給源から、１個又はそれ以上の弁（１５）を
備えた１個又はそれ以上の導管ｒ１２）Ｋよって蓋板（
５）を貫通して炉（１）中に連続的に供給する。このガ
ス状混合物は導管（１４）を通じて同じく連続的に炉か
ら排出する。ついで処理された部材を油浴（図示せず）
中に焼入れするととＫよって冷却する。
は別々の供給源から、１個又はそれ以上の弁（１５）を
備えた１個又はそれ以上の導管ｒ１２）Ｋよって蓋板（
５）を貫通して炉（１）中に連続的に供給する。このガ
ス状混合物は導管（１４）を通じて同じく連続的に炉か
ら排出する。ついで処理された部材を油浴（図示せず）
中に焼入れするととＫよって冷却する。
上記と同一の処理は油浴を組込んだ°パッチ”型炉、す
なわち処理室中に被処理部材を装入しかつ取出す手段及
び焼入れ用油槽を含む炉内でも同様に行なわれた。
なわち処理室中に被処理部材を装入しかつ取出す手段及
び焼入れ用油槽を含む炉内でも同様に行なわれた。
勿論、炉は雰囲気ガスの変更の都度、予めガス状窒素を
用いて掃気して清浄化した。
用いて掃気して清浄化した。
実施例１
等級３５ＣＤ４の鋼から製造した部材及び等級４０ＣＡ
Ｄ６１２の窒化鋼から製造した部材の両者を、５７０℃
の温度で、４０チＮＨ，，５嗟ＮｔＯ及び５７１！ Ｎ
２からなるガス状混合物で処理した。
Ｄ６１２の窒化鋼から製造した部材の両者を、５７０℃
の温度で、４０チＮＨ，，５嗟ＮｔＯ及び５７１！ Ｎ
２からなるガス状混合物で処理した。
より明確に云えば、炉（１）を予め５７０℃の温度に加
熱する。ついでミキサー（１１）からガス状混合物（４
０嗟ＮＨｓ、 ５＊Ｎｔ０． ５７饅Ｎ、 ）を炉（１
）中に導入しである時間全体く循環させる。ついで処理
されるべき部材を炉（１）の内部に設置されたバスケッ
ト中に装入する。ついでＮＨｓ−Ｎ２Ｏ−Ｎｔのガス状
混合物を０．２５ ｗｉ”／時の速度で炉に連続的に導
入する。炉内の雰囲気の更新速度は１時間当９５回であ
る。
熱する。ついでミキサー（１１）からガス状混合物（４
０嗟ＮＨｓ、 ５＊Ｎｔ０． ５７饅Ｎ、 ）を炉（１
）中に導入しである時間全体く循環させる。ついで処理
されるべき部材を炉（１）の内部に設置されたバスケッ
ト中に装入する。ついでＮＨｓ−Ｎ２Ｏ−Ｎｔのガス状
混合物を０．２５ ｗｉ”／時の速度で炉に連続的に導
入する。炉内の雰囲気の更新速度は１時間当９５回であ
る。
この処理を
一第一に、３５ＣＤ４鋼の部材に対して、それぞれ２時
間、５時間及び４時間； 一第二に、４０ＣＡＤ６１２鋼の部材に対して、それぞ
れ２時間、３時間及び４時間； 行なう。
間、５時間及び４時間； 一第二に、４０ＣＡＤ６１２鋼の部材に対して、それぞ
れ２時間、３時間及び４時間； 行なう。
この方法で処理した部材を油浴中に焼入れし死後、窒化
層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次表に示
す。
層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次表に示
す。
１′。
１、：・
実施例２
等級５５ＣＤ４の鋼から製造した部材を実施例１と同一
の条件下（同一温度、同一のガス混合物流速。
の条件下（同一温度、同一のガス混合物流速。
同一の炉雰囲気更新速度）で４０ ’ＩＩ Ｎ）Ｉｓ、
５＊ＮｔＯ。
５＊ＮｔＯ。
１０ ％ Ｈｔ及び５７ 嘔Ｎｔからなるガス状―合物
を用いてそれぞれ３時間及び４時間処理する。
を用いてそれぞれ３時間及び４時間処理する。
この方法で処理した部材を油浴中に焼入れした後、窒化
層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次表に示
す。
層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次表に示
す。
実施例５
等級５５ＣＤ４の鋼から製造し皮部材を実施例１と同一
条件下（温度、流速、更新速度と１）で４０チＮＨｓ、
５チＮｔＯ、５＊ ＣｓＨ＊及び５２嗟Ｎ、からな
るガス状混合物を用いて４時間魁理する。
条件下（温度、流速、更新速度と１）で４０チＮＨｓ、
５チＮｔＯ、５＊ ＣｓＨ＊及び５２嗟Ｎ、からな
るガス状混合物を用いて４時間魁理する。
この方法で処理された部材を油浴中に焼入れし穴径、浸
炭窒化層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次
表に示す。
炭窒化層の厚み及び硬度を測定する。得られた結果を次
表に示す。
実施例４
等級３５ＣＤ４の鋼から製造し皮部材及び等級４０Ｃム
Ｄ６１２の鋼から製造した別０＠材の両者を実施例１と
同一の条件下（温度、流速及び更新速度とも）で、Ａ
Ｑ ｑｂＮＨ，、５１１４Ｎ、０．１１ ％ ＣＨ，Ｏ
Ｈ及び４６嘔Ｎｔからなるガス状混合物を用い℃２時間
半処理する。
Ｄ６１２の鋼から製造した別０＠材の両者を実施例１と
同一の条件下（温度、流速及び更新速度とも）で、Ａ
Ｑ ｑｂＮＨ，、５１１４Ｎ、０．１１ ％ ＣＨ，Ｏ
Ｈ及び４６嘔Ｎｔからなるガス状混合物を用い℃２時間
半処理する。
この方法で処理された部材を油浴中に焼入れした後、浸
炭窒化層の厚み及び硬度を測定する。得られ九結果を次
表に示す。
炭窒化層の厚み及び硬度を測定する。得られ九結果を次
表に示す。
−４２３＝
比較の丸め、上記本発明の実施例で使用したと同一の鋼
部材を用い、同一の条件下（温度５７０℃、流量０−２
５ ｗｔ”／時、炉内雰囲気更新速度５回／時）で酸化
剤化合物が二酸化炭素である慣用のガス雰囲気を用いて
三種の窒化及び浸炭窒化処理を行なった。
部材を用い、同一の条件下（温度５７０℃、流量０−２
５ ｗｔ”／時、炉内雰囲気更新速度５回／時）で酸化
剤化合物が二酸化炭素である慣用のガス雰囲気を用いて
三種の窒化及び浸炭窒化処理を行なった。
処ＩＩＩ（窒化処理の比較例）
等級５５ＣＤ４の鋼部材及び等級４０ＣＡＤ６１２の鋼
部材ヲ４０ ％ ＮＨｓ 、 １０ ％ ＣＯｔ 及
Ｕ ５０ ｆｋ Ｎｔ カらナルガス状混合物を用いて
３時間処理し九。この方法で処理された部材の窒化層の
厚み及び硬度を測定してつぎの結果を得た。
部材ヲ４０ ％ ＮＨｓ 、 １０ ％ ＣＯｔ 及
Ｕ ５０ ｆｋ Ｎｔ カらナルガス状混合物を用いて
３時間処理し九。この方法で処理された部材の窒化層の
厚み及び硬度を測定してつぎの結果を得た。
処理璽（浸炭窒化の比較例）
等級５５ＣＤ４の鋼部材を５０１ｇ＋ＮＨ，，５％ＣＯ
ｔ。
ｔ。
１５ｓＣＨ４及び５０１ Ｎ、からなるガス状混合物を
用いて４時間処理した。この方法で得られ九部材の浸炭
窒化層の厚み及び硬度を測定してっぎの結果を得九。
用いて４時間処理した。この方法で得られ九部材の浸炭
窒化層の厚み及び硬度を測定してっぎの結果を得九。
処理Ｉ（浸炭窒化の比較例）
等級５５ＣＤ４の鋼部材及び等級４０ＣＡＤ６１２の鋼
部材を４０ ％ＮＨｓ、 ２４ ＊Ｈｔ、 １２ ＊
Ｃｏ、 ２４１Ｎｔ。
部材を４０ ％ＮＨｓ、 ２４ ＊Ｈｔ、 １２ ＊
Ｃｏ、 ２４１Ｎｔ。
１．７慢ＣＯ，及び２ ％ ＨｔＯからなるガス状混合
物を用いて３時間処理した。この方法で処理された部材
の浸炭窒化層の厚み及び硬度を測定してつぎの結果を得
九。
物を用いて３時間処理した。この方法で処理された部材
の浸炭窒化層の厚み及び硬度を測定してつぎの結果を得
九。
図面は本発明の実施に使用するに適する装置の一例を示
す縦断面略図である。 １・・・炉、２・・・炉壁、３・・・鋼製内張、４・・
・抵抗加熱体％５・・・蓋板、６川禎処履鋼材、７・−
・バスケット、８・・・格子、９・・・台座、１０・・
・タービン、１１・・・２キサ−，１２，１４・・・導
管、１五川弁。
す縦断面略図である。 １・・・炉、２・・・炉壁、３・・・鋼製内張、４・・
・抵抗加熱体％５・・・蓋板、６川禎処履鋼材、７・−
・バスケット、８・・・格子、９・・・台座、１０・・
・タービン、１１・・・２キサ−，１２，１４・・・導
管、１五川弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔ 金属部材を炉内に装入しそして蚊部材を特にアンモ
ニア及び該部材と接触する際アンモニアの接触的解離を
促進する作用を果す酸化剤ガスからなる化合物を含有し
てなるガス状混合物を炉内に導入するととＫよって形成
される雰囲気中に４９０℃〜７５０℃の温度で保持する
ととＫよって窒化又は浸炭窒化処理する方法において、
該酸化剤ガスが酸化二窒素であ）かつ該ガス状混合物が
約０．１〜１０容量−〇酸化二窒素を含有することを時
機とする金属ｓｔｅａｍ硬化法。 ２、腋ガス状混会物が約１０〜９９容量嗟のアンモニア
を含有する特許請求ｅｇｗ第１項記載の方法。 五 鋏ガス状温会物が９０容量−を超えない量の窒素を
含有する特許゛請京の範囲轄１項又社第２項記載の方法
。 ４ 該ガス状混合物が２５容量−を超えない量の水素を
含有する特許請求の範囲第１項ないし第５項のいずれか
に記載の方法。 ５ 浸炭窒化の場合、咳ガス状混合物がさらに炭素結合
ガスを含有する特許請求の範囲第１項ないし第４項のい
ずれかに記載の方法。 ６ 該ガス状混合物がメタン又はプロパンのような炭化
水素を２５容量−を超えない量で含有する特許請求の範
囲第５項記載の方法。 ７ 該ガス状混合物が５４容量嘔を超えない量のメタノ
ールを含有する特許請求の範囲第５項又は第６項記載の
方法。 ８、 炉内の雰囲気を１時間当り少なくとも２回ないし
１０回更新する特許請求の範囲第１項ないし第７項のい
ずれかに記載の方法。 ９ 金属部材を該ガス雰囲気中に少なくとも１時間保持
する特許請求の範囲第１項ないし第８項のいずれかに記
載の方法。
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