JPS58176293A - 重質油の処理方法 - Google Patents
重質油の処理方法Info
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- JPS58176293A JPS58176293A JP57057993A JP5799382A JPS58176293A JP S58176293 A JPS58176293 A JP S58176293A JP 57057993 A JP57057993 A JP 57057993A JP 5799382 A JP5799382 A JP 5799382A JP S58176293 A JPS58176293 A JP S58176293A
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- solvent
- residue
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
- C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
- C10G55/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one thermal cracking step
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- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
るものである。
重質油の熱分解に於ては時間と共に分解反応と重縮合反
応が同時に進行し、最終的には分解によって生成したガ
ス、揮発性油分及び非揮発性の熱分解残渣とを生成する
。通常、硫黄分や重金属を高い濃度で含む重質油の分解
残渣はその利用分野が極めて限られ、揮発性油分に比し
て低い評価しか与えられないことはよく知られている。
応が同時に進行し、最終的には分解によって生成したガ
ス、揮発性油分及び非揮発性の熱分解残渣とを生成する
。通常、硫黄分や重金属を高い濃度で含む重質油の分解
残渣はその利用分野が極めて限られ、揮発性油分に比し
て低い評価しか与えられないことはよく知られている。
従って、従来揮発性の油分の得率を出来るだけ高くする
ために苛酷な条件て熱分解を行う所謂コーキング法が採
用されている。
ために苛酷な条件て熱分解を行う所謂コーキング法が採
用されている。
しかし、このコーキング法の欠点は苛酷な分解条件のた
めにエネルギー消費が大で、ガスの発生特に脱水素反応
が併発し、そのために揮発性油分の収率とともにガスの
収率が増加し、同時に揮発性油分の軽質化及び不安定化
が起ることである。
めにエネルギー消費が大で、ガスの発生特に脱水素反応
が併発し、そのために揮発性油分の収率とともにガスの
収率が増加し、同時に揮発性油分の軽質化及び不安定化
が起ることである。
不安定化は脱水素反応による二重結合の増加がもたらす
ものであり、これを安定化するのには高価な水素を用い
て水添処理をしなくてはならず不経済である。
ものであり、これを安定化するのには高価な水素を用い
て水添処理をしなくてはならず不経済である。
我が国に於ける石油製品の需給関係は軽質油よりも、む
しろ中間留分の不足が金属の傾向であり、この観点から
もいたづらにエネルギーを消費して油を軽質化するのは
明らかに得策ではない。熱分解に伴う分解油の必要以上
の軽質化及び脱水素反応の進行を抑制するには熱分解条
件を温和なものにすればよいが、この場合の問題は熱分
解残渣中に重質油分がかなり残存し、揮発性油分の収率
が低くなることである。
しろ中間留分の不足が金属の傾向であり、この観点から
もいたづらにエネルギーを消費して油を軽質化するのは
明らかに得策ではない。熱分解に伴う分解油の必要以上
の軽質化及び脱水素反応の進行を抑制するには熱分解条
件を温和なものにすればよいが、この場合の問題は熱分
解残渣中に重質油分がかなり残存し、揮発性油分の収率
が低くなることである。
本発明者らは、先に熱分解残渣と熱分解により生成した
揮発性油分の一部、又は重質油を溶媒として接触させ残
渣中の可溶分を抽出する方法を提案した。この際、固体
の抽出残渣中又は表面に耐着残存する溶媒油分を最終的
には除去、回収することが必要であるが、溶媒の沸点が
高い場合には蒸発による除去回収が困難になる。
揮発性油分の一部、又は重質油を溶媒として接触させ残
渣中の可溶分を抽出する方法を提案した。この際、固体
の抽出残渣中又は表面に耐着残存する溶媒油分を最終的
には除去、回収することが必要であるが、溶媒の沸点が
高い場合には蒸発による除去回収が困難になる。
さらに、一般に高い沸点の溶媒油は粘度も高いために、
抽出残渣の沈降又は濾過による分離も容易ではない。こ
れに対して、低沸点で粘度も低い軽質油で最後に洗浄し
て残存する重質溶媒を置換すれば、分離、回収は容易と
なるが今度はこの１重質溶媒を含んだ軽質油の再生には
軽質油の全量を蒸発する必要があり、エネルギーの損失
が大きくなる。
抽出残渣の沈降又は濾過による分離も容易ではない。こ
れに対して、低沸点で粘度も低い軽質油で最後に洗浄し
て残存する重質溶媒を置換すれば、分離、回収は容易と
なるが今度はこの１重質溶媒を含んだ軽質油の再生には
軽質油の全量を蒸発する必要があり、エネルギーの損失
が大きくなる。
本発明の目的は抽出残渣の分離および残渣１中に残存ま
たは残渣に附着する溶媒油の回収を容易に行なうことが
できる石油系重質油の処理方法の提供にある。
たは残渣に附着する溶媒油の回収を容易に行なうことが
できる石油系重質油の処理方法の提供にある。
本発明の重質油の処理方法は石油系重質油を熱分解して
生成するガス及び揮発性油分を留出せしめる一方、液状
で抜き出された熱分解残渣を該揮発性油分の一部を溶媒
としてこれと液状で接触せしめて該熱分解残渣中の溶媒
可溶成分を抽出し、ついで抽出残渣を固体粒子として溶
媒から分離して重質油の処理を行なうＶこ当り、溶媒と
して用いる該揮発性油分を分離塔において凝縮させる際
に、沸点別に２以上の留分に分離し、沸点の高い留分か
ら順次に該熱分解残渣に接触せしめて溶媒可溶成分を抽
出をすることを特徴とするものである。
生成するガス及び揮発性油分を留出せしめる一方、液状
で抜き出された熱分解残渣を該揮発性油分の一部を溶媒
としてこれと液状で接触せしめて該熱分解残渣中の溶媒
可溶成分を抽出し、ついで抽出残渣を固体粒子として溶
媒から分離して重質油の処理を行なうＶこ当り、溶媒と
して用いる該揮発性油分を分離塔において凝縮させる際
に、沸点別に２以上の留分に分離し、沸点の高い留分か
ら順次に該熱分解残渣に接触せしめて溶媒可溶成分を抽
出をすることを特徴とするものである。
さらに、本発明は上記のように溶媒可溶成分が抽出され
た抽出残法を、熱分解によって生成した揮発性油分分留
塔の塔頂への還流油を用いて洗滌し、この抽出残渣中に
残存、附着する抽出溶媒を置換することを特徴とする。
た抽出残法を、熱分解によって生成した揮発性油分分留
塔の塔頂への還流油を用いて洗滌し、この抽出残渣中に
残存、附着する抽出溶媒を置換することを特徴とする。
石油系重質油の熱分解により生成した揮発性油分の中で
抽出溶媒として用いる留分、好ましくは沸点、２００〜
ＳＳθ℃の留分を分留塔において２以上に分留して別々
に凝縮回収し、高沸点油分から先に順次熱分解残渣と接
触させて溶媒可溶成分を抽出操作を行なう。抽出溶剤と
して用いられる留分の上記分留操作によるエネルギー増
加はない。
抽出溶媒として用いる留分、好ましくは沸点、２００〜
ＳＳθ℃の留分を分留塔において２以上に分留して別々
に凝縮回収し、高沸点油分から先に順次熱分解残渣と接
触させて溶媒可溶成分を抽出操作を行なう。抽出溶剤と
して用いられる留分の上記分留操作によるエネルギー増
加はない。
このようにして熱分解残渣から抽出された抽出油は溶媒
と分離することなく水素化脱硫安定化処理又は水素化分
解に付するか、接触熱分解する中間原料として使用する
ことができる。
と分離することなく水素化脱硫安定化処理又は水素化分
解に付するか、接触熱分解する中間原料として使用する
ことができる。
抽出工程からの抽出残渣は、重質油の熱分解により生成
した揮発性油分分留塔への還流油を用いて洗滌される。
した揮発性油分分留塔への還流油を用いて洗滌される。
抽出残渣中には抽出溶媒として用いた重質油分が残存、
附着しているが、この重質油分は上記の洗滌操作により
揮発性油分によって置換される。洗滌工程からの軽質油
分は分留塔の塔頂に還流され、含有される重質油分は分
留塔で分離されて揮発性油分が再生される。この操作に
よるエネルギーの増加はない。
附着しているが、この重質油分は上記の洗滌操作により
揮発性油分によって置換される。洗滌工程からの軽質油
分は分留塔の塔頂に還流され、含有される重質油分は分
留塔で分離されて揮発性油分が再生される。この操作に
よるエネルギーの増加はない。
本発明において用いられる石油系重質油は原油、常圧蒸
留残油、減圧蒸留残油である。
留残油、減圧蒸留残油である。
原料重質油は連続的に管状加熱炉で好ましくは出口温度
グｊθ〜３３０℃まで急速に加熱され、これに続く反応
槽で好ましくは、温度３ｊθ〜Ｓ０θ℃、圧力／〜、２
０ｈＴｈ、滞留時間／〜／θ時間の条件で熱分解反応が
進められる。この場合熱分解の程度は熱分解残渣が固体
のコークスにならず、流体として扱えるピッチの状態に
とどめることが必要である。一方、熱分解の程度が不足
している場合には抽出による固形分分離が困難となるの
でピッチ中のキノリンネ溶分がｊ％以上Ｓ０チ以下の範
囲にあることが望ましい。熱分解反応槽には常圧下でス
チームを吹き込んでピッチ中の揮発性油分をストリッピ
ングしてもよい。
グｊθ〜３３０℃まで急速に加熱され、これに続く反応
槽で好ましくは、温度３ｊθ〜Ｓ０θ℃、圧力／〜、２
０ｈＴｈ、滞留時間／〜／θ時間の条件で熱分解反応が
進められる。この場合熱分解の程度は熱分解残渣が固体
のコークスにならず、流体として扱えるピッチの状態に
とどめることが必要である。一方、熱分解の程度が不足
している場合には抽出による固形分分離が困難となるの
でピッチ中のキノリンネ溶分がｊ％以上Ｓ０チ以下の範
囲にあることが望ましい。熱分解反応槽には常圧下でス
チームを吹き込んでピッチ中の揮発性油分をストリッピ
ングしてもよい。
一般にピッチ中にはＪＩＳ等で規定される溶剤分別法に
よるヘキサン（又はペンタン）不溶分、ベンゼン不溶分
、キノリン（或はピリジン）不溶分を含むが、抽質を再
熱分解又は他の精製工程への中間原料とする場合には抽
出の限度はベンゼン可溶分までにとどめることが望まし
い。これはそれ以上の重質油分を抽出すると一般に重金
属等の不純物が過多になり、又コークスを生成し易いか
らである。抽質を重油や減圧蒸留残油と混合して溶媒の
量は各留分の合計で熱分触残渣／重量部に対して溶媒７
〜７０重量部である。抽出温度は用いる抽出溶媒の沸点
にもよるが好ましくは常温ないし３θθ℃である。
よるヘキサン（又はペンタン）不溶分、ベンゼン不溶分
、キノリン（或はピリジン）不溶分を含むが、抽質を再
熱分解又は他の精製工程への中間原料とする場合には抽
出の限度はベンゼン可溶分までにとどめることが望まし
い。これはそれ以上の重質油分を抽出すると一般に重金
属等の不純物が過多になり、又コークスを生成し易いか
らである。抽質を重油や減圧蒸留残油と混合して溶媒の
量は各留分の合計で熱分触残渣／重量部に対して溶媒７
〜７０重量部である。抽出温度は用いる抽出溶媒の沸点
にもよるが好ましくは常温ないし３θθ℃である。
抽出残渣の分留塔塔頂へ還流される軽質油分による洗滌
は常温から用いられる軽質油分の沸点までの間の温度に
おいて行うのが望ましい。用いる軽質油分の量は抽出残
渣／重量部当りθｊ−ｊ重量部が好ましい。
は常温から用いられる軽質油分の沸点までの間の温度に
おいて行うのが望ましい。用いる軽質油分の量は抽出残
渣／重量部当りθｊ−ｊ重量部が好ましい。
本発明の一実施態様を添付図面を参照して以下に説明す
る。原料重質油はライン／から連続的に管状加熱炉２に
導入されて急速に＆ｊθ０〜Ｓ５０℃に加熱され、ライ
ン３を経て反応槽グに導入される。こ＼で重質油は３
！； ００〜Ｓθ０℃において、滞留時間７〜７０時間
、圧力／〜、２０ ＡＴＡ の条件下で熱分解される。
る。原料重質油はライン／から連続的に管状加熱炉２に
導入されて急速に＆ｊθ０〜Ｓ５０℃に加熱され、ライ
ン３を経て反応槽グに導入される。こ＼で重質油は３
！； ００〜Ｓθ０℃において、滞留時間７〜７０時間
、圧力／〜、２０ ＡＴＡ の条件下で熱分解される。
生成したガス及び揮発性の分解油蒸気は反応槽グの上部
から抜き出されラインＳを経て分留塔乙に導入される。
から抜き出されラインＳを経て分留塔乙に導入される。
分留塔乙において分解油蒸気は塔頂への還流油と接触し
て分別凝縮される。この際、抽出溶媒として用いるのに
好ましい留分、すなわち、沸点２００°〜ＳＳ０℃の留
分は２以上の側流、例えば沸点の高い順に３つの側流と
してライン／／、／、２および／３を経て分留塔から取
り出される。
て分別凝縮される。この際、抽出溶媒として用いるのに
好ましい留分、すなわち、沸点２００°〜ＳＳ０℃の留
分は２以上の側流、例えば沸点の高い順に３つの側流と
してライン／／、／、２および／３を経て分留塔から取
り出される。
一方、反応槽グからライン２／を経てポンプ、２−によ
り液状で抜き出される熱分解残渣は多段または多槽の抽
出槽、！３に導入され、こ＼で先ずポンプ／グにより導
入される沸点の高い側流と接触し、ついでポンプ／Ｓお
よび／乙により導入される沸点の低い側流と順次接触し
て可溶分が抽出される。抽出油と抽出溶媒との混合油は
抽出残渣と向流的にライン１０を経て取り出されて製品
とされる。
り液状で抜き出される熱分解残渣は多段または多槽の抽
出槽、！３に導入され、こ＼で先ずポンプ／グにより導
入される沸点の高い側流と接触し、ついでポンプ／Ｓお
よび／乙により導入される沸点の低い側流と順次接触し
て可溶分が抽出される。抽出油と抽出溶媒との混合油は
抽出残渣と向流的にライン１０を経て取り出されて製品
とされる。
抽出槽、２３の中では相分離により抽出残渣は固形物と
して取り出されるが、これは抽出溶媒の中で最も軽質な
留分と最後に接触して抽出槽を出るため、残渣中にはこ
の留分が耐着又は残存している。この残渣は、必要に応
じて更に洗浄槽２４ｔに導入され、分留塔塔頂より留出
したガス、油蒸気から凝縮器７および分離槽／７によっ
て分離回収サレ、ポンダハζライン／９を経て導入され
る軽質油分と接触し、残存、耐着した抽出溶媒がこの軽
質油分により置換される。分離槽／７がらの軽質油分の
中、洗浄槽に送られた以外の部分は系外に取り出されて
製品とされる。
して取り出されるが、これは抽出溶媒の中で最も軽質な
留分と最後に接触して抽出槽を出るため、残渣中にはこ
の留分が耐着又は残存している。この残渣は、必要に応
じて更に洗浄槽２４ｔに導入され、分留塔塔頂より留出
したガス、油蒸気から凝縮器７および分離槽／７によっ
て分離回収サレ、ポンダハζライン／９を経て導入され
る軽質油分と接触し、残存、耐着した抽出溶媒がこの軽
質油分により置換される。分離槽／７がらの軽質油分の
中、洗浄槽に送られた以外の部分は系外に取り出されて
製品とされる。
洗浄槽：２１１を出た抽出溶媒を含む軽質油分はライン
ー〇を経て分留塔乙の塔頂に還流される。
ー〇を経て分留塔乙の塔頂に還流される。
一方、洗浄された抽出残渣は分離乾燥装置に導入され、
耐着する油分が回収されライン、２乙から系外に取り出
される。
耐着する油分が回収されライン、２乙から系外に取り出
される。
熱分解により生成した揮発性油分の中、比較的重質な留
分を抽出溶媒として熱分解残渣中に含有される有用な油
分を抽出し、抽出溶媒と抽出された油分との混合物を中
間製品とする場合に、抽出後の残渣中に残存又は耐着す
る重質の抽出溶媒の分離は一般的に困難である。しかし
ながら、本発明によれば、熱分解系の分留塔の機能を利
用することによって、特別な装置の附加も必要なく、ま
た附加的なエネルギーの必要なしに抽出残渣の分離、お
よび耐着油分の回収が極めて容易となる。
分を抽出溶媒として熱分解残渣中に含有される有用な油
分を抽出し、抽出溶媒と抽出された油分との混合物を中
間製品とする場合に、抽出後の残渣中に残存又は耐着す
る重質の抽出溶媒の分離は一般的に困難である。しかし
ながら、本発明によれば、熱分解系の分留塔の機能を利
用することによって、特別な装置の附加も必要なく、ま
た附加的なエネルギーの必要なしに抽出残渣の分離、お
よび耐着油分の回収が極めて容易となる。
以下に本発明の実施例を示す。なお、実施例中のチは重
量による。
量による。
実施例
硫黄分ｑ％を含み、ＡＰＩ比重７°、コンラドソン残灰
分ノθチの予め予熱された中近東系減圧蒸留塔底油を／
θＯｋｇ／Ｈｒの速度で、連続的に管状の加熱炉を通し
１１９０℃まで加熱し、続いて３０θｔの内容積を持ち
、攪拌機を有する常圧の反応槽に供給して熱分解反応を
進行せしめた。生成したガスと揮発性油分は反応槽の上
部から連続的に抜き出し、底部からピッチを反応槽内の
液レベルが一定になるように連続的に抜き出した。この
時の反応槽内の温度はグ、２０℃、平均滞留時間は２時
間で、ガス、揮発性油分、ピッチの各収率はそれぞれＳ
チ、６０％、３３％であった。又ピッチ中のベンゼン不
溶分は８０％であった。
分ノθチの予め予熱された中近東系減圧蒸留塔底油を／
θＯｋｇ／Ｈｒの速度で、連続的に管状の加熱炉を通し
１１９０℃まで加熱し、続いて３０θｔの内容積を持ち
、攪拌機を有する常圧の反応槽に供給して熱分解反応を
進行せしめた。生成したガスと揮発性油分は反応槽の上
部から連続的に抜き出し、底部からピッチを反応槽内の
液レベルが一定になるように連続的に抜き出した。この
時の反応槽内の温度はグ、２０℃、平均滞留時間は２時
間で、ガス、揮発性油分、ピッチの各収率はそれぞれＳ
チ、６０％、３３％であった。又ピッチ中のベンゼン不
溶分は８０％であった。
内容積２θｔの攪拌機付きの抽出槽を用い、これに反応
槽底部から抜き出したピッチを３θθ℃で３！；ｋｇｌ
Ｈｒと、分解生成油の中１，２５０〜！１０℃の留分を
分留塔から５０ ｋｐ／ Ｈｒ抜き出してそれぞれ供給
し混合した。抽出油は抽出槽内レベルが一定になるよう
にスラリー状で抽出槽底部より抜き出し、スラリー／θ
Ｏｋｇと回分式に７００μの細孔を有するフィルターを
通して、２００ ｍＨｙに減圧吸引して濾過を行った。
槽底部から抜き出したピッチを３θθ℃で３！；ｋｇｌ
Ｈｒと、分解生成油の中１，２５０〜！１０℃の留分を
分留塔から５０ ｋｐ／ Ｈｒ抜き出してそれぞれ供給
し混合した。抽出油は抽出槽内レベルが一定になるよう
にスラリー状で抽出槽底部より抜き出し、スラリー／θ
Ｏｋｇと回分式に７００μの細孔を有するフィルターを
通して、２００ ｍＨｙに減圧吸引して濾過を行った。
濾過の終了までに９０分を要した。更に、濾過後のケー
キを乾燥するのに／ Ｏｖｐａｎ’Ｈ９の減圧下で温度
を３３０℃まで上列させる必要があった。
キを乾燥するのに／ Ｏｖｐａｎ’Ｈ９の減圧下で温度
を３３０℃まで上列させる必要があった。
次に、熱分解により生成した揮発性油分の蒸気を分留塔
において、沸点、２５００〜３００℃、３００゜〜１ｌ
ｔ０θ−℃およびグｏｏ０〜５１０℃の３留分に分留し
て取り出した。この時のそれぞれの留分の留出量は／
ｌ＝ ｋｇ／ Ｈｒ 、 、２０ ｋｇ／ Ｈｒおよび
／ ’Ｉ ｋｇ／ Ｈｒであった。
において、沸点、２５００〜３００℃、３００゜〜１ｌ
ｔ０θ−℃およびグｏｏ０〜５１０℃の３留分に分留し
て取り出した。この時のそれぞれの留分の留出量は／
ｌ＝ ｋｇ／ Ｈｒ 、 、２０ ｋｇ／ Ｈｒおよび
／ ’Ｉ ｋｇ／ Ｈｒであった。
内容積が２θｔで、直径ｊθ胡、長さ／θ００謹の筒状
の多段抽出槽を用い、底部から沸点＝２５０゜〜３θ０
℃の留分を／乙ｋｇ／Ｈｒ、底部から３θθ籠上部に３
θｏ０〜ｔｉ、ｏｏ℃の留分子 、２０ ｋ、、／ Ｈ
ｒ、更に底部から乙００ ｍ上部にグ０θ０〜Ｓ／θ℃
の留分子 ／ ’ｌ ｋｇ／ Ｈｒ導入し、上記のピン
チ３３ ｋｇｌＨｒを最上部より供給し、比重差による
向流抽出を行った。各留分の温度は７００℃であった。
の多段抽出槽を用い、底部から沸点＝２５０゜〜３θ０
℃の留分を／乙ｋｇ／Ｈｒ、底部から３θθ籠上部に３
θｏ０〜ｔｉ、ｏｏ℃の留分子 、２０ ｋ、、／ Ｈ
ｒ、更に底部から乙００ ｍ上部にグ０θ０〜Ｓ／θ℃
の留分子 ／ ’ｌ ｋｇ／ Ｈｒ導入し、上記のピン
チ３３ ｋｇｌＨｒを最上部より供給し、比重差による
向流抽出を行った。各留分の温度は７００℃であった。
抽出槽底部から抜き出したスラリー７０θｋｑを上記と
同じ方法で濾過したところ濾過は僅か３分で終了した。
同じ方法で濾過したところ濾過は僅か３分で終了した。
更に、濾過後のケーキの乾燥には常圧下で温度３ＳＯ℃
で充分であった。また、同じケーキを熱分解油分留塔の
塔頂への還流用の分解ナフサ、２０ｋｇ／Ｈｒで洗滌し
たのちに乾燥した場合には常圧下で温度は７５０℃で充
分であった。洗浄後のナフサはそのま＼ポンプで分留塔
塔頂に還流したが分留塔の運転状態に変化は認められな
かった０
で充分であった。また、同じケーキを熱分解油分留塔の
塔頂への還流用の分解ナフサ、２０ｋｇ／Ｈｒで洗滌し
たのちに乾燥した場合には常圧下で温度は７５０℃で充
分であった。洗浄後のナフサはそのま＼ポンプで分留塔
塔頂に還流したが分留塔の運転状態に変化は認められな
かった０
図面は本発明の一実施態様を説明するためのフローシー
トである。 ！・・・・・・管状加熱炉 グ・・・・・・反応槽 乙・・・・・・分留塔 ７・・・・・・凝縮器 ／７・・・・・・分離槽 ２３・・・・・・抽出槽 ２１１・・・・・・洗浄槽 ２５・・・・・・分離・乾燥装置 特許出願人 東洋エンジニアリング株式会社 手続補正書 １．事件の表示 昭和５７年特許願 第３；７９９３
号２、発明の名称 重質油の処理方法 ３、補正をする者 １１を件との関係 出願人 東洋エンジニアリング株式会社 ４、代理人 左補正命令の日付 な し （自発補正） ７、補正の内容 （１） 明細書第５頁、第ｇ行「分離塔」を「分留塔
１と訂正する。 （２） 明細書第５頁、第２行「を抽出」を「の抽出
」と訂正する。 （３）明細書筒に頁、第２行「分触」を「分解」と訂正
する。 （４） 明細書筒ｇ頁、第を行「１００Ｋｇと」を「
７００Ｋｇを」 と訂正する。
トである。 ！・・・・・・管状加熱炉 グ・・・・・・反応槽 乙・・・・・・分留塔 ７・・・・・・凝縮器 ／７・・・・・・分離槽 ２３・・・・・・抽出槽 ２１１・・・・・・洗浄槽 ２５・・・・・・分離・乾燥装置 特許出願人 東洋エンジニアリング株式会社 手続補正書 １．事件の表示 昭和５７年特許願 第３；７９９３
号２、発明の名称 重質油の処理方法 ３、補正をする者 １１を件との関係 出願人 東洋エンジニアリング株式会社 ４、代理人 左補正命令の日付 な し （自発補正） ７、補正の内容 （１） 明細書第５頁、第ｇ行「分離塔」を「分留塔
１と訂正する。 （２） 明細書第５頁、第２行「を抽出」を「の抽出
」と訂正する。 （３）明細書筒に頁、第２行「分触」を「分解」と訂正
する。 （４） 明細書筒ｇ頁、第を行「１００Ｋｇと」を「
７００Ｋｇを」 と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／）石油系重質油を熱分解して生成するガス及び揮発性
油分を留出せしめる一方、液状で抜き出された熱分解残
渣を該揮発性油分の一部を溶媒としてこれと液状で接触
せしめて該熱分解残渣中の溶媒可溶成分を抽出し、つい
で抽出残渣を固体粒子として溶媒から分離して重質油の
処理を行なうに当り、溶媒として用いる該揮発性油分を
分留塔において凝縮させる際に、沸点側に２以上の留分
に分留し、沸点の高い留分から順次に該熱分解残渣に接
触せしめて溶媒可溶成分を抽出することを特徴とする重
質油の処理方法。 、２）石油系重質油を熱分解して生成するガス及び揮発
性油分を留出せしめる一方、液状で抜き出された熱分解
残液を該揮発油分の一部を溶媒としてこれと液状で接触
せしめて該熱分解残渣中の溶媒可溶成分を抽出し、つい
で抽出残渣を固体粒子として溶媒から分離して重質油の
処理を行なうに当り、溶媒として用いる該揮発性油分を
分留塔において凝縮させる際に、沸点側ｉ／（：、２以
上の留分に分留し、沸点あ高い留分から順次に該熱分解
残渣に接触せしめて溶媒可溶成分を抽出し、ついで該熱
分解によって生成した該揮発性油分分留塔の塔頂への還
流油を用いて抽出残渣を洗滌し、該抽出残渣中に残存、
耐着する抽出溶媒を置換することを特徴とする重質油の
処理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057993A JPS58176293A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 重質油の処理方法 |
| US06/416,394 US4435276A (en) | 1982-04-09 | 1982-09-09 | Method of treating heavy oil |
| CA000412588A CA1185203A (en) | 1982-04-09 | 1982-09-30 | Method of treating heavy oil |
| DD82243668A DD208817C4 (de) | 1982-04-09 | 1982-09-30 | Verfahren zur behandlung von schweroel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057993A JPS58176293A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 重質油の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58176293A true JPS58176293A (ja) | 1983-10-15 |
| JPS6147194B2 JPS6147194B2 (ja) | 1986-10-17 |
Family
ID=13071526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57057993A Granted JPS58176293A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 重質油の処理方法 |
Country Status (4)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1982
- 1982-04-09 JP JP57057993A patent/JPS58176293A/ja active Granted
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61261391A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-19 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 熱分解改質油の製法 |
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|---|---|
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| DD208817C4 (de) | 1985-12-18 |
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| CA1185203A (en) | 1985-04-09 |
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