JPS58177416A - 防振性の良好な鋼板の製造方法 - Google Patents
防振性の良好な鋼板の製造方法Info
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- JPS58177416A JPS58177416A JP6132082A JP6132082A JPS58177416A JP S58177416 A JPS58177416 A JP S58177416A JP 6132082 A JP6132082 A JP 6132082A JP 6132082 A JP6132082 A JP 6132082A JP S58177416 A JPS58177416 A JP S58177416A
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- Japan
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- steel
- hot
- vibration
- steel plate
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は防振性の曳好な鋼板の製造方法に係ヤ。
４１１に鋳鉄と同Ｓ＊もしくはそれ以上の減衰能を有す
る鋼板の製造方法に関する。
る鋼板の製造方法に関する。
近年、＠音、振動の問題は深刻化しつつあり。
騒音、振動を可能な限りその発生源において低減１せる
ことが望まれている。
ことが望まれている。
一般に防振対策としては、（Ｉ）発生源の質量を増して
剛性を高め為、（Ｉ）共振を防止する、偏）振動そのも
のの減衰を速める。などの方法が採用されているが、（
＋）Ｋついては１重量およびスペースの増加を招きコス
トが高く表るという点で不利であり。
剛性を高め為、（Ｉ）共振を防止する、偏）振動そのも
のの減衰を速める。などの方法が採用されているが、（
＋）Ｋついては１重量およびスペースの増加を招きコス
トが高く表るという点で不利であり。
（ｉｔ） Ｋついては振動源が単一振動数を持った場合
にのみ有効な手段となる。などの点からもっばら（−）
による防振対策が進められている。
にのみ有効な手段となる。などの点からもっばら（−）
による防振対策が進められている。
振動減衰を促進する方法としてｈＩＩ動車のオイルダン
バーヤエアダンパーなどのように＃１体の粘性力を利用
する方法の他に、材料そのものの減衰能を利用する方法
や金属材料と高分子材料の積層複合体を利用する方法が
あり、これらの材料は一般に防振材料と呼ばれている。
バーヤエアダンパーなどのように＃１体の粘性力を利用
する方法の他に、材料そのものの減衰能を利用する方法
や金属材料と高分子材料の積層複合体を利用する方法が
あり、これらの材料は一般に防振材料と呼ばれている。
例えば、Ｍｎ −Ｃｕ金金、含−鋼、會Ｃｒ銅および積
層複合材料などでは減衰能Ｑ−”が１Ｏ−３以上という
大きな材料が開発されている。しかし、この種の防振材
料は一般的に高価であり、ま九強度および成形性を考慮
すると適用部位が限られるという不利な面がある。
層複合材料などでは減衰能Ｑ−”が１Ｏ−３以上という
大きな材料が開発されている。しかし、この種の防振材
料は一般的に高価であり、ま九強度および成形性を考慮
すると適用部位が限られるという不利な面がある。
一方よく知られている防振材料に鋳鉄がある。
通常用いられる鋳鉄の減衰能は１０〜４０Ｘ１０−’程
度で上記の防振材料に比べると小さいが他の鉄系材料に
比べると大きい九め、繰返し衝撃や摩擦に起因する振動
１回転運動や往復運動から発生する騒音を防止する目的
で広く使用されている。鋳鉄の減衰能が大きい理由につ
いては未だその詳細が明らかになっていないが基地と第
２相のグラファイト間の界面における塑性流動に起因す
ると考えられている。しかしながら鋳鉄製品を製造する
には鋳型、中子等の設計が必要であり、しかもそのプロ
セスを考えると薄物を作ることは不可能に近い。
度で上記の防振材料に比べると小さいが他の鉄系材料に
比べると大きい九め、繰返し衝撃や摩擦に起因する振動
１回転運動や往復運動から発生する騒音を防止する目的
で広く使用されている。鋳鉄の減衰能が大きい理由につ
いては未だその詳細が明らかになっていないが基地と第
２相のグラファイト間の界面における塑性流動に起因す
ると考えられている。しかしながら鋳鉄製品を製造する
には鋳型、中子等の設計が必要であり、しかもそのプロ
セスを考えると薄物を作ることは不可能に近い。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し。
鋳鉄と同和度もしくはそれ以上の減衰能を有する防振性
の良好な鋼板の製造方法を提供するにある。
の良好な鋼板の製造方法を提供するにある。
本発明の上記の目的は次の４発明によって達成される。
第１発明の要旨とするとζろは次のとおりである。すな
わち１重量比にてＣ１０，ＯＳＩ〜Ｏ，ＳＯＸ。
わち１重量比にてＣ１０，ＯＳＩ〜Ｏ，ＳＯＸ。
８１ ｇ １％以下、−１１％以下、Ｐ富Ｏ，ＯＳ％以
下、８１０．０３Ｘ以下を含有し更に必要によりＡｔ！
０．１％以下、Ｃｍｔｏ、０１％以下、Ｃｕｔ１％以下
、 Ｎｌ ｉ １％以下のうちより選ばれた１種壕九は
２種以上を含み残部はＦｅ および不可避的不純物よ
抄成る鋼素材を通常の方法にて熱間圧延を行った後コイ
ルに巻取る工１を有して成るｔＰＪｍ性の良好な鋼板の
製造方法において、前記熱延銅帯を脱スケール処理し先
後直ちＩ／Ｃ６５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼鈍
する工程を有することを籍像とする防振性の夷好な鋼板
の製造方法である。
下、８１０．０３Ｘ以下を含有し更に必要によりＡｔ！
０．１％以下、Ｃｍｔｏ、０１％以下、Ｃｕｔ１％以下
、 Ｎｌ ｉ １％以下のうちより選ばれた１種壕九は
２種以上を含み残部はＦｅ および不可避的不純物よ
抄成る鋼素材を通常の方法にて熱間圧延を行った後コイ
ルに巻取る工１を有して成るｔＰＪｍ性の良好な鋼板の
製造方法において、前記熱延銅帯を脱スケール処理し先
後直ちＩ／Ｃ６５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼鈍
する工程を有することを籍像とする防振性の夷好な鋼板
の製造方法である。
第２発明の要旨とするところは第１発明と同一組成の鋼
素材の熱延鋼帯を脱スケール処理し先後７２０〜７８０
℃の温度で焼鈍する前熱処理を施し喪後、第１発明と同
一条件の最終焼鈍をする防振性の良好な鋼板の製造方法
である。
素材の熱延鋼帯を脱スケール処理し先後７２０〜７８０
℃の温度で焼鈍する前熱処理を施し喪後、第１発明と同
一条件の最終焼鈍をする防振性の良好な鋼板の製造方法
である。
第３発明の要旨とするところは、第１発明と同一組成の
鋼索材を熱延、脱スケール後冷間圧延を行い、その後６
５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼鈍をする防振性の
良好な鋼板の製造方法である。
鋼索材を熱延、脱スケール後冷間圧延を行い、その後６
５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼鈍をする防振性の
良好な鋼板の製造方法である。
第４発明の要旨とするところは、第１発明と同一組成の
鋼索材を熱延脱スケール後、７２０〜７８０℃の温度範
囲で前熱処理を行い、その後第３発明と同一条件で冷間
圧延および最終焼鈍をする防振性の良好な鋼板の製造方
法である。
鋼索材を熱延脱スケール後、７２０〜７８０℃の温度範
囲で前熱処理を行い、その後第３発明と同一条件で冷間
圧延および最終焼鈍をする防振性の良好な鋼板の製造方
法である。
すなわち１本発明はいずれも限定した熱処理条件により
圧延鋼材にグラファイトを分散析出せしめ鋳鉄と同程度
かあるいはそれ以上の減衰能を有せしめるのである。
圧延鋼材にグラファイトを分散析出せしめ鋳鉄と同程度
かあるいはそれ以上の減衰能を有せしめるのである。
次に本発明の成分限定理由について説明する。
Ｃ：
本発明は鋼中にグラファイトを析出せしめ防振効果を高
めるのであ＃）、ＣがＯ，ＯＳ％未満の場合にけ熱延後
の処理によってグラファイトを析出させることが困難な
ので下限を０．０８％とした。を九〇が０．０８％以上
ではその増加にともなって。
めるのであ＃）、ＣがＯ，ＯＳ％未満の場合にけ熱延後
の処理によってグラファイトを析出させることが困難な
ので下限を０．０８％とした。を九〇が０．０８％以上
ではその増加にともなって。
グラファイト量が増加し、それにともなって減衰能も大
となるが、Ｃが０，８０％を越えるとグラファイトのサ
イズは大きくなるが逆に防振効果が低下し、ま九冷間圧
延も困難となるので上限を０．８０％に＠定した。
となるが、Ｃが０，８０％を越えるとグラファイトのサ
イズは大きくなるが逆に防振効果が低下し、ま九冷間圧
延も困難となるので上限を０．８０％に＠定した。
Ｓし
Ｓｔ Ｆ１強力な黒鉛化促進元素であり強度上昇にも
有効に利用できるが、１％を越えると製品の加工性が劣
化するので上限を１％に限定した。次ＫＣ，Ｓｉ が
減衰能に及ｔ！す影譬を基礎実験によ抄説明する。Ｆｌ
ｉ４ｎ ： ０゜３０％、ＰＩｏ、０２０％、ＳＩｏ、
０１０％、Ａｌ１０．０３０％をベースＫＣ量を０．０
６〜０．８１％、通量を０．０５〜０．９％の範囲で変
えた鋼を熱間圧延して３．２１厚のコイルに巻き取った
後、脱スケールし７７０℃で前熱処理を行った後１．０
■厚に冷間正弧し引続＠６８０℃で最終焼鈍を行つ九、
焼鈍後各コイルからサンプルを採取し常温で減衰能を測
定し添付図面に示し友０図から明らかなように８Ｉ
が増加するＫつれて減衰能が向上し％Ｃが０．０８〜０
．８０％の範■においては鋳鉄と同程度以上の減衰能が
得られることがわかる。
有効に利用できるが、１％を越えると製品の加工性が劣
化するので上限を１％に限定した。次ＫＣ，Ｓｉ が
減衰能に及ｔ！す影譬を基礎実験によ抄説明する。Ｆｌ
ｉ４ｎ ： ０゜３０％、ＰＩｏ、０２０％、ＳＩｏ、
０１０％、Ａｌ１０．０３０％をベースＫＣ量を０．０
６〜０．８１％、通量を０．０５〜０．９％の範囲で変
えた鋼を熱間圧延して３．２１厚のコイルに巻き取った
後、脱スケールし７７０℃で前熱処理を行った後１．０
■厚に冷間正弧し引続＠６８０℃で最終焼鈍を行つ九、
焼鈍後各コイルからサンプルを採取し常温で減衰能を測
定し添付図面に示し友０図から明らかなように８Ｉ
が増加するＫつれて減衰能が向上し％Ｃが０．０８〜０
．８０％の範■においては鋳鉄と同程度以上の減衰能が
得られることがわかる。
Ｍｎ：
ＭｎはＳＫよる熱間割れの防止と製品の強化の九めに必
要とするが１本来黒鉛化を阻止する働自があり本発明の
主旨から少ない方が好ましいので。
要とするが１本来黒鉛化を阻止する働自があり本発明の
主旨から少ない方が好ましいので。
１％以下に限定した。
Ｐ：
Ｐは黒鉛化を阻止する作用があり、少ないほど好ましい
ので０．０５％以下に限定しえ。
ので０．０５％以下に限定しえ。
８
８４、Ｐと同様黒鉛化を阻止する作用があ勤、また鋼の
清浄度の点から４少ない方が好ましいので０．０３％以
下に限定した。
清浄度の点から４少ない方が好ましいので０．０３％以
下に限定した。
上記Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、８の各限定量をもって本発明
の防振性鋼板の基本成分とするが、更ＫＡｊ。
の防振性鋼板の基本成分とするが、更ＫＡｊ。
Ｃａ、 Ｃｕ、 Ｎｉ を下記限定量以下においてこ
れらの１８またけ２種以上を同時に含有する防振性鋼板
において本本発明の目的をよシ有効に達成で龜る。これ
らの限定理由は次の如くである。
れらの１８またけ２種以上を同時に含有する防振性鋼板
において本本発明の目的をよシ有効に達成で龜る。これ
らの限定理由は次の如くである。
ｋｌ ＋
Ａｔは製鋼時の脱酸剤として筐用され、大量に鋼中に残
留すると酸化物を形成し鋼の内部性状および表面性状を
劣化させるが、一方黒鉛化を促進させる働龜があるので
これらの働きを考慮して上限を０．ＩＸとし九。
留すると酸化物を形成し鋼の内部性状および表面性状を
劣化させるが、一方黒鉛化を促進させる働龜があるので
これらの働きを考慮して上限を０．ＩＸとし九。
Ｃ［
Ｃａ も黒鉛化上促進させるが、ｏ、ｏｉ％を越える
添加は内部性状および表面性状を劣化させるので、０．
０ＩＸ以下に限定した。
添加は内部性状および表面性状を劣化させるので、０．
０ＩＸ以下に限定した。
Ｃｕ ｔ・
Ｃｕ も黒鉛化を促進させる効果があるが、１％を越
えると表面性状を劣化させるのでＩＸ以下に限定し友。
えると表面性状を劣化させるのでＩＸ以下に限定し友。
Ｎし
Ｎ１ も黒鉛化上促進する働きを有するが、１％を越
える添加は効果が飽和するので１％以下に限定した。
える添加は効果が飽和するので１％以下に限定した。
上記成分を有する防振性鋼板を６５０〜７００℃の温度
範囲で最終焼鈍することＫよってグラファイトを分散析
出して減衰能を向上するのであるが、製品が熱延板の場
合には熱延鋼帯の脱スケール後上記の最終焼鈍を、製品
が冷延板の場合は冷延鋼帯に上記の最終焼鈍を実施する
ととＫより。
範囲で最終焼鈍することＫよってグラファイトを分散析
出して減衰能を向上するのであるが、製品が熱延板の場
合には熱延鋼帯の脱スケール後上記の最終焼鈍を、製品
が冷延板の場合は冷延鋼帯に上記の最終焼鈍を実施する
ととＫより。
熱延板、冷延板のいずれに４減衰能を向上する仁とがで
きる。
きる。
この最終焼鈍は本発明において最屯重要な構成要素であ
るが、６５０℃未満の場合は析出するグラファイトの数
が少な（，７００℃を越えるとグラファイトのサイズが
大きくな委防振効果が低下するので最終焼鈍温度を６５
０〜７００℃の範囲に限定した。
るが、６５０℃未満の場合は析出するグラファイトの数
が少な（，７００℃を越えるとグラファイトのサイズが
大きくな委防振効果が低下するので最終焼鈍温度を６５
０〜７００℃の範囲に限定した。
上記の如く脱スケール処理後の熱延鋼帯をそのまま最終
焼鈍してもグラファイトを析出させることは可能である
が、最終焼鈍に先立って冷間圧延を行い、との冷延鋼帯
に最終焼鈍を実施するとグラファイトの析出が容易にな
□す、防振効果はよ動向上する。この場合の冷間圧延の
圧下率は８０５％を越えると圧延コストが上昇するので
８０％以下が次に本発明の隈宏成分範囲内の鋼索材を熱
延しえ場合、熱延鋼帯でグラファイトが析出することは
なく、熱延鋼帯あるいは冷延鋼帯を６５Ｇ〜７００℃の
温度範囲で最終焼鈍するととくよって鋼中にグラファイ
トが析出するが、これらの最終焼鈍に先立って、熱延鋼
帯を脱スケール後Ｋ ７２０〜７８０℃の温度範囲で前
熱処理を行うと量終焼鈍時のグラファイトの形成が容易
になシ減衰能が高くな抄本発明の効果を一層向上させる
ことができる。すなわち前熱処理によって鋼中のＣは微
細なセメンタイｉ）、を形成し分散析出する。この場合
、７２０℃未満の温度では形成したセメンタイトの大き
さが過小であ抄、また７８０℃を越え九温度ではセメン
タイトが過大となり、いずれの場合も最−終焼鈍後に析
出するグラファイトのサイズが適正でない九め減衰能が
劣化するので、前熱処、。、、ｔ７□。二’７８０ ｃ
ｏ＠□、えい。
焼鈍してもグラファイトを析出させることは可能である
が、最終焼鈍に先立って冷間圧延を行い、との冷延鋼帯
に最終焼鈍を実施するとグラファイトの析出が容易にな
□す、防振効果はよ動向上する。この場合の冷間圧延の
圧下率は８０５％を越えると圧延コストが上昇するので
８０％以下が次に本発明の隈宏成分範囲内の鋼索材を熱
延しえ場合、熱延鋼帯でグラファイトが析出することは
なく、熱延鋼帯あるいは冷延鋼帯を６５Ｇ〜７００℃の
温度範囲で最終焼鈍するととくよって鋼中にグラファイ
トが析出するが、これらの最終焼鈍に先立って、熱延鋼
帯を脱スケール後Ｋ ７２０〜７８０℃の温度範囲で前
熱処理を行うと量終焼鈍時のグラファイトの形成が容易
になシ減衰能が高くな抄本発明の効果を一層向上させる
ことができる。すなわち前熱処理によって鋼中のＣは微
細なセメンタイｉ）、を形成し分散析出する。この場合
、７２０℃未満の温度では形成したセメンタイトの大き
さが過小であ抄、また７８０℃を越え九温度ではセメン
タイトが過大となり、いずれの場合も最−終焼鈍後に析
出するグラファイトのサイズが適正でない九め減衰能が
劣化するので、前熱処、。、、ｔ７□。二’７８０ ｃ
ｏ＠□、えい。
実施例１
第１表に示す成分の銅素材を３．２１厚に熱延し脱スケ
ール９７７０℃で前熱処理を行い、１．Ｏｍに冷延し、
６８０℃で最終焼鈍を行った。常温で減衰能を測定し、
結果を同じく第１表に示した。
ール９７７０℃で前熱処理を行い、１．Ｏｍに冷延し、
６８０℃で最終焼鈍を行った。常温で減衰能を測定し、
結果を同じく第１表に示した。
比較例として供試材４９に通常鋳鉄の減衰能を示し九が
１本発明例は鋳鉄と同程度あるいはそれ以上の減衰能を
示し、供試材４３はＭｕ含有量が１％越して過多のため
減衰能が著しく小さい。
１本発明例は鋳鉄と同程度あるいはそれ以上の減衰能を
示し、供試材４３はＭｕ含有量が１％越して過多のため
減衰能が著しく小さい。
実施例２
ＣＩｏ、２２％、ＳｉＩ２．４５％、 Ｍｎ ｔ ０．
２６％。
２６％。
ＰＳＯ，（）１９％、８１０．００９％、ＡｌＩ３．０
３１％、 Ｃｍ ｓ Ｏ，００３２％、Ｃｕｔｏ、４
１％、Ｎｌ １０．４１Ｎの組成の鋼素材を熱延にて
４．Ｏｍ厚とし脱スケール後、第２１！に示す条件で処
理した。熱延鋼帯でああ供試材４１０〜１３および４１
８〜２１は切削加工で１−厚に仕上げ、冷延鋼帯である
供試材ム１４〜１丁および轟２２〜２５とサンプルの板
厚をそろえた後、常温で減衰能を測定しその結果を同じ
く第２表に示し友。
３１％、 Ｃｍ ｓ Ｏ，００３２％、Ｃｕｔｏ、４
１％、Ｎｌ １０．４１Ｎの組成の鋼素材を熱延にて
４．Ｏｍ厚とし脱スケール後、第２１！に示す条件で処
理した。熱延鋼帯でああ供試材４１０〜１３および４１
８〜２１は切削加工で１−厚に仕上げ、冷延鋼帯である
供試材ム１４〜１丁および轟２２〜２５とサンプルの板
厚をそろえた後、常温で減衰能を測定しその結果を同じ
く第２表に示し友。
第２表において１本発明の限定条件を満足していゐ供試
材ＡＩ １．１２．１５．１６． １９．２０゜第
２ 表 ２３．２４は鋳鉄と同程度もしくはそれ以上の減衰能を
示し１本発明の要件を満足し攻い供試材層１０．１３，
１４，１７，１８，２１，２２．２５は減衰能が著しく
劣ることを明示している。
材ＡＩ １．１２．１５．１６． １９．２０゜第
２ 表 ２３．２４は鋳鉄と同程度もしくはそれ以上の減衰能を
示し１本発明の要件を満足し攻い供試材層１０．１３，
１４，１７，１８，２１，２２．２５は減衰能が著しく
劣ることを明示している。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、成分を限定し
６５０〜７００℃の温度範囲の最終焼鈍を行うことによ
って、熱延板、冷砥板のいずれに対しても鋳鉄と同程度
もしくはそれ以上の減衰能を付与することができ、更に
その効果は熱延板の脱スケール後７２０〜７８０℃の温
度範囲で焼鈍する前熱処理を施すととＫよシ一層向上さ
せることができ、すぐれ九防振性の鋼板を製造すること
ができた。
６５０〜７００℃の温度範囲の最終焼鈍を行うことによ
って、熱延板、冷砥板のいずれに対しても鋳鉄と同程度
もしくはそれ以上の減衰能を付与することができ、更に
その効果は熱延板の脱スケール後７２０〜７８０℃の温
度範囲で焼鈍する前熱処理を施すととＫよシ一層向上さ
せることができ、すぐれ九防振性の鋼板を製造すること
ができた。
添付図面は鋼中のｃ、ｓｉ 含有量と減衰能との関係
會示す縮図である。 代理人 中 路 武 雄
會示す縮図である。 代理人 中 路 武 雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量比にてｃ：ｏ、ｏｓ〜０．８０％、４諺１％
以下、Ｍｎ ｓ １％以下、ｐｓｑ、ｏｓｘ以下。 ｓｓｏ、ｏａ％以下を含有し更に必１！によりＡｊｌＯ
，１％以下、Ｃ１１０，０ＩＸ以下、 Ｃｕ ｔ １％
以下、Ｎｉ ｔ １％以下のうちより選ばれた１１１ま
たは２種以上を含み残部はＦｅ および不可避的不純物
より成る鋼素材を通常の方法にて熱間正弧を行つ先後コ
イル４ＣＩｊｌる工程を専して成る防振性の良好な鋼板
の製造方法において、前記熱延鋼帯を脱スケール処理し
先後直ちに６５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼鈍す
る工程を有することを特徴とする防振性の良好な鋼板の
製造方法。 偉） 重量比にてｃｔｏ、ｏｓ〜０．８０％’、８１冨
１％以下、 ＦＩＪｎ ｓ １％以下、ＰＩＧ、０５Ｘ
以下、Ｓ＋０．０３％以下を含有し更に必要により紅１
０．１％以下、ＣａｔＯ，０１％以下、 Ｃｕ ｔ １
％以下、Ｎｉ：１％以下のうちより選ばれた１種１＋は
２種以上を含み残部ｉｊ Ｆｅ および不可避的不純
物よシ成る鋼索材を通常の方法にて熱間正弧を行った後
コイルに巻取る工程を有して成る防振性の曳好な鋼板の
製造方法において、前記熱延銅帯を脱スケール処理し九
後７２０〜７８０℃の温度範囲で焼鈍する前熱処理を施
す１寝と、前記前熱処理した繰延銅帯を更に６５０℃〜
７００℃の温度範囲にて最＃Ｉ焼鈍する工程とを有する
ことを特徴とする防振性の嵐好な鋼板の製造方法。 （３） Ｘ量比にテＣ！ ０．０８〜０．８０ ％、
８１１１９６以下、 Ｍｎ ： １％以下、ＰＩＯ，
０２５％以下、Ｓ！０．０３％以下を含有し更に必ＩＥ
ＫよりＡｔ： ０．１％以下、Ｃａ５０．０１％以下％
Ｃｕ１ｌＸ以下、 Ｎ１１１Ｘ以下のうちより選ばれ九
１種★九は２種以上を含み残部はＦ＠ および不可避的
不純物よ抄成為鋼素材を通常の方法にて熱間正弧を行つ
先後コイルＫＩ堆る工程を有して成る防振性の棗好な鋼
板の製造方法において、前記熱延鋼帯を脱−′ケール感
層した後冷間圧延すゐ工程と、前記冷砥鋼帯を６５０〜
７００℃の温度範囲にて最終焼鈍する工程と、を有する
ことを特徴とする防振性の良好な鋼板の製造方法。 （４） 重量比にてＣ１０，０８〜Ｏ，１１０％、
８１ ｓ１％以下、Ｍｎ ｔ ｌ ９６以下、ｐ：ｏ、
ｏｓｘ以下、８ｓｏ、ｏｓ％以下を含有し更に必要によ
りＡｊｌｏ、１％以下、Ｃａ５０．０１％以下、Ｃｕｔ
１％以下、Ｎｉ＋１％以下のうちより選ばれ九１種また
は２種以上を含み残部はＦｅ および不可避的不純物
よ抄成る鋼素材を通常の方法にて熱間圧延を行つ先後コ
イルに巻取る工程を有して成る防振性の良好な鋼板の製
造方法において、前記熱延鋼帯を脱スケール処理し先後
７２０〜７８０℃の温度範−で焼鈍する前熱処理を施す
工程と、前記前熱処理し九銅帯を冷間圧延する工程と、
前記冷砥鋼帯を６５０〜７００℃の温度範囲にて最終焼
鈍する１寝と。 を有することを％像とする防振性の良好な鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6132082A JPS58177416A (ja) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | 防振性の良好な鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6132082A JPS58177416A (ja) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | 防振性の良好な鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58177416A true JPS58177416A (ja) | 1983-10-18 |
| JPH036205B2 JPH036205B2 (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=13167726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6132082A Granted JPS58177416A (ja) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | 防振性の良好な鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58177416A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02107742A (ja) * | 1988-10-14 | 1990-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 加工性、焼入性に優れた鋼材 |
-
1982
- 1982-04-13 JP JP6132082A patent/JPS58177416A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02107742A (ja) * | 1988-10-14 | 1990-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 加工性、焼入性に優れた鋼材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH036205B2 (ja) | 1991-01-29 |
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