JPS5817836A - メタノ−ル改質触媒 - Google Patents
メタノ−ル改質触媒Info
- Publication number
- JPS5817836A JPS5817836A JP56116048A JP11604881A JPS5817836A JP S5817836 A JPS5817836 A JP S5817836A JP 56116048 A JP56116048 A JP 56116048A JP 11604881 A JP11604881 A JP 11604881A JP S5817836 A JPS5817836 A JP S5817836A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- methanol
- cuo
- steam reforming
- reforming catalyst
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、メタノールを水蒸気改質して水素リッチガス
を得るための触媒に関する。さらに詳細には、メタノー
ル改質器を備えた小型のリン酸形燃料電池電源システム
において改質して得られた水素リッチガスをその燃料電
池の燃料として使用することを目的とした水蒸気改質用
の触媒に関する０ メタノールを水蒸気改質して得られた水素リッチガスを
燃料として使用するメタノール改質器付小型リン酸形燃
料電池電源システムが検討されている。（ｌＥＣＥＣ１
９７５Ｒｅｃｏｒｄ、 ｋｕｒｐｉｔ、 Ｓ、Ｓ、。
を得るための触媒に関する。さらに詳細には、メタノー
ル改質器を備えた小型のリン酸形燃料電池電源システム
において改質して得られた水素リッチガスをその燃料電
池の燃料として使用することを目的とした水蒸気改質用
の触媒に関する０ メタノールを水蒸気改質して得られた水素リッチガスを
燃料として使用するメタノール改質器付小型リン酸形燃
料電池電源システムが検討されている。（ｌＥＣＥＣ１
９７５Ｒｅｃｏｒｄ、 ｋｕｒｐｉｔ、 Ｓ、Ｓ、。
’ １．５ ａｎｄ ３ ＫＷ Ｉｎｄ １ｒｅｃｔ
Ｍｅｔｈａｎｏｌ −ＡｉｒＦｕｅｌＣｅｌｌ Ｐｏｗ
ｅｒ Ｐｌａｎｔｓ”）このメタノール改質器には、水
蒸気改質触媒が使用され、各種の触媒が提案されている
。
Ｍｅｔｈａｎｏｌ −ＡｉｒＦｕｅｌＣｅｌｌ Ｐｏｗ
ｅｒ Ｐｌａｎｔｓ”）このメタノール改質器には、水
蒸気改質触媒が使用され、各種の触媒が提案されている
。
この種の触媒には、以下のような性能を有することが望
まれる。
まれる。
（１）メタノールの水蒸気改質反応
ＣＨ３０Ｈ＋ Ｈ２０→３Ｈ２０＋Ｃ０２に対する触媒
活性が高いこと。この結果として、改質器を低温で運転
でき、ランニングコストヲ低くできること、装置をコン
パクトにできること等の利点が得られる。
活性が高いこと。この結果として、改質器を低温で運転
でき、ランニングコストヲ低くできること、装置をコン
パクトにできること等の利点が得られる。
（２）反応生成ガス（Ｈ２及びＣＯ□が主成分）中の一
酸化炭素（ＣＯ）濃度が０．８容量％以下でおること。
酸化炭素（ＣＯ）濃度が０．８容量％以下でおること。
この結果として、リン酸形燃料型１池の電極の劣化を防
ぐことができるという利点が得られる０（３） 優れ
た耐久性を有すること。
ぐことができるという利点が得られる０（３） 優れ
た耐久性を有すること。
現在、この種のメタノール改質触媒としては、銅（Ｃｕ
）を主体としたシフト反応 Ｈ２０＋ ＣＯ−＋Ｈ２＋ Ｃ０２ 用の各種触媒が工業（大型装置）用として用いられてい
る。その主なものを第１表に示す０第１表 メタノール
の水蒸気改質触媒 しかし、これらの触媒を改質器と燃料電池とを組合せて
なる上述のような小型燃料電池電源システムに利用する
には、［反応生成ガス（即ち、改質ガス）中の一酸化炭
素濃度を０．８容量％以下にできる改質器の運転温度範
囲が約１０℃と狭すぎる」という欠点がある。
）を主体としたシフト反応 Ｈ２０＋ ＣＯ−＋Ｈ２＋ Ｃ０２ 用の各種触媒が工業（大型装置）用として用いられてい
る。その主なものを第１表に示す０第１表 メタノール
の水蒸気改質触媒 しかし、これらの触媒を改質器と燃料電池とを組合せて
なる上述のような小型燃料電池電源システムに利用する
には、［反応生成ガス（即ち、改質ガス）中の一酸化炭
素濃度を０．８容量％以下にできる改質器の運転温度範
囲が約１０℃と狭すぎる」という欠点がある。
したがって、本発明は、上述の欠点を除去して、「反応
生成ガス中の一酸化炭素濃度を０．８容量％以下にでき
る（改質器の）運転温度範囲がより広く取れる」メタノ
ールの水蒸気改質触媒を提供することを目的とする。
生成ガス中の一酸化炭素濃度を０．８容量％以下にでき
る（改質器の）運転温度範囲がより広く取れる」メタノ
ールの水蒸気改質触媒を提供することを目的とする。
ここに、多孔質活性アルミナに酸化銅を担持した後、高
温で焼成し、次いで還元処理することによって得られた
銅触媒が、反応生成ガス中の一酸化炭素濃度を０．８容
量％以下にできる改質器運転温度範囲を従来の触媒の１
０℃から関℃に拡大せしめ得ることがわかった０ したがって、本発明によれば、多孔質活性アルミナに酸
化銅（ＣｕＯ）を担持した後、７００〜１０００℃、好
ましくは８００〜９００℃の温度範囲で焼成し、次いで
２００〜３５０℃、好ましくは２５０〜３００℃の温度
範囲で還元処理をすることによって得られるメタノール
の水蒸気改質触媒が提供される０ 本発明において、多孔質、活性アルミナへの酸化鋼の担
持は、例えば活性アルミナに硝酸銅水溶液を含浸し、水
切りし、空気気流中で１００〜２００℃で１〜５時間、
次いで４００〜６００℃で１〜５時間加熱処理すること
によって達することができる。
温で焼成し、次いで還元処理することによって得られた
銅触媒が、反応生成ガス中の一酸化炭素濃度を０．８容
量％以下にできる改質器運転温度範囲を従来の触媒の１
０℃から関℃に拡大せしめ得ることがわかった０ したがって、本発明によれば、多孔質活性アルミナに酸
化銅（ＣｕＯ）を担持した後、７００〜１０００℃、好
ましくは８００〜９００℃の温度範囲で焼成し、次いで
２００〜３５０℃、好ましくは２５０〜３００℃の温度
範囲で還元処理をすることによって得られるメタノール
の水蒸気改質触媒が提供される０ 本発明において、多孔質、活性アルミナへの酸化鋼の担
持は、例えば活性アルミナに硝酸銅水溶液を含浸し、水
切りし、空気気流中で１００〜２００℃で１〜５時間、
次いで４００〜６００℃で１〜５時間加熱処理すること
によって達することができる。
用いることのできる多孔質活性アルミナは、好ましくは
３０ｔｒ？／を以上、さらに好ましくは５０−７２以上
の比表面積を有する高吸着性のアルミナである０ 担持された酸化銅は、次いで空気気流中で７００〜１０
００℃、好ましくは８００〜９００℃で１〜７時間、好
ましくは２〜５時間焼成される。次いで、これは加熱し
た水素−窒素混合ガス中で２００〜３５０℃、好ましく
は２５０〜３００℃で５〜２０時間、好ましくは７〜１
５時間還元処理される。
３０ｔｒ？／を以上、さらに好ましくは５０−７２以上
の比表面積を有する高吸着性のアルミナである０ 担持された酸化銅は、次いで空気気流中で７００〜１０
００℃、好ましくは８００〜９００℃で１〜７時間、好
ましくは２〜５時間焼成される。次いで、これは加熱し
た水素−窒素混合ガス中で２００〜３５０℃、好ましく
は２５０〜３００℃で５〜２０時間、好ましくは７〜１
５時間還元処理される。
本発明に従うメタノール改質触媒は、上述したように、
反応生成ガス（改質ガス）中の一酸化炭素濃度を０．８
容量％以下にできる改質器運転温度範囲を従来技術の触
媒と比較して相当に拡大させることが可能である。した
がって、高性能で小型のりん酸形燃料電池電源システム
を提供することができる。
反応生成ガス（改質ガス）中の一酸化炭素濃度を０．８
容量％以下にできる改質器運転温度範囲を従来技術の触
媒と比較して相当に拡大させることが可能である。した
がって、高性能で小型のりん酸形燃料電池電源システム
を提供することができる。
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
実施例
１、触媒の調製
Ａ、市販触媒（比較用触媒）
メタノールの低温水蒸気改質触媒として工業的に利用さ
れている第１表に示すものを１０〜１６メツシユに破砕
した後、加湿した１ｏ容量％Ｈ２−９０容量％Ｎ２ガス
気流中２００〜３００℃で１０時間還元処理したものを
用いた。
れている第１表に示すものを１０〜１６メツシユに破砕
した後、加湿した１ｏ容量％Ｈ２−９０容量％Ｎ２ガス
気流中２００〜３００℃で１０時間還元処理したものを
用いた。
Ｂ０本発明の触媒
約２１１ＩＩＩＩφの活性アルミナ（比表面積１４０ｍ
’／７）ｉ ３ ＭのＣｕ （ＮＯ３）２水溶液に加え
、常温で３時間含浸処理した後、余分な溶液を沖過分離
する。次に、空気気流中１５０℃で３時間乾燥した後、
空気気流中５００℃で３時間の加熱処理を行い、担持さ
れたＣｕ （Ｎ０３）２をＣｕＯに分解する。更に空気
中で７００℃〜１１００℃ で３時間焼成した後、加湿
した１０容量％Ｈ２９０容量％Ｎ２ガス気流中２００〜
４００℃で１０時間還元処理を行って各触媒を得た。
’／７）ｉ ３ ＭのＣｕ （ＮＯ３）２水溶液に加え
、常温で３時間含浸処理した後、余分な溶液を沖過分離
する。次に、空気気流中１５０℃で３時間乾燥した後、
空気気流中５００℃で３時間の加熱処理を行い、担持さ
れたＣｕ （Ｎ０３）２をＣｕＯに分解する。更に空気
中で７００℃〜１１００℃ で３時間焼成した後、加湿
した１０容量％Ｈ２９０容量％Ｎ２ガス気流中２００〜
４００℃で１０時間還元処理を行って各触媒を得た。
２、触媒の性能評価法
各触媒の性能評価は第１図に示す装置を用いて行った。
以下に試験方法を述べる。
Ｕ字形反応管３は、α−アルミナのラシヒリングよりな
る気化層５及び触媒層６．６′が充填されており、電気
炉４によって所定の温度に加熱されている。この反応管
にキャリアーガスとして所定流量のＮ２ガスを、またマ
イクロチューブポンプを用いてメタノール／水混合物（
メタノールと水のモル比＝ １．０／１．３ ）−ｉ所
定の速度で供給する。メタノール／水混合物は気化層５
で気体となり、触媒層６．６′で水蒸気改質反応（Ｃ１
（３０Ｈ＋ Ｈ２０→３ Ｈ２＋ Ｃ０２）により水素
＜ １１２）及び二酸化炭素（ＣＯ２）ｆ：主成分とす
るガスに変換される０このガスは、フィルター、９でダ
ストを、電子冷却器１０で水分及び未反応のメタノール
を除去した後、流量計１１を通り、赤外式ｃｏ、ｃｏ２
ガス分析計及びＴＣＤ式１１２ガス分析計よりなるガス
分析計１２により成分分析が行なわれる０標準的な試験
条件を第２表に示す。
る気化層５及び触媒層６．６′が充填されており、電気
炉４によって所定の温度に加熱されている。この反応管
にキャリアーガスとして所定流量のＮ２ガスを、またマ
イクロチューブポンプを用いてメタノール／水混合物（
メタノールと水のモル比＝ １．０／１．３ ）−ｉ所
定の速度で供給する。メタノール／水混合物は気化層５
で気体となり、触媒層６．６′で水蒸気改質反応（Ｃ１
（３０Ｈ＋ Ｈ２０→３ Ｈ２＋ Ｃ０２）により水素
＜ １１２）及び二酸化炭素（ＣＯ２）ｆ：主成分とす
るガスに変換される０このガスは、フィルター、９でダ
ストを、電子冷却器１０で水分及び未反応のメタノール
を除去した後、流量計１１を通り、赤外式ｃｏ、ｃｏ２
ガス分析計及びＴＣＤ式１１２ガス分析計よりなるガス
分析計１２により成分分析が行なわれる０標準的な試験
条件を第２表に示す。
第２表 標準的な試験条件
触媒充填蓋 ４４ω キャリアーガス（Ｎ２）流量２０
０Ｉ触媒層長さ １６ｃｒｎ 触媒層出口温度１５０
〜３００℃、 ゛・ 気化層長さ １０ｃｒｎ ”’ −″″／蛮３詣１ｓ、ｏｃｒ／ｈ、＜″′ｐ′ｔ
ｖ４Ｊ’＝給速町０．３３ ｍｏｔ／ｈｒ ３、市販触媒と本発明触媒の性能比較 改質ガス（キャリアーガスを含む）の流量（ｐｃｃ／鱈
）、ガス成分分析結果（Ｈ２： ＣＨ２容量％、ＣＯ□
： Ｃｃｏ２容量％、ＣＯ：Ｃｃｏ容量％）、キャリ
アーガス流量（Ｆｏ ｃｃ／ｍ ）及びメタノール供給
速度（Ｍｍｏｌ／ｈｒ）を用いて、メタノール転化率（
Ｘ％）及びキャリアーガスを除いた場合の改質ガスの成
分（Ｈ２： Ｃｎ２容量％、ＣＯ２： Ｃｃｏ、、容量
％、ＣＯ：＊ ＣＣＯ容量％）を次式より求めた０ただし、気体の体積
は、すべて０℃、１気圧での値を用いている０ただし く１） 市販触媒の性能 市販触媒の性能は、いずれも２００〜３００℃の間では
還元処理温度に殆んど依存しないため、還元処理温度２
５０℃の触媒の実験データを示す。第２図及び第３図に
触媒層出口温度（℃）とメタノ−＊ ル転化率（Ｘ％）及び改質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃ。
０Ｉ触媒層長さ １６ｃｒｎ 触媒層出口温度１５０
〜３００℃、 ゛・ 気化層長さ １０ｃｒｎ ”’ −″″／蛮３詣１ｓ、ｏｃｒ／ｈ、＜″′ｐ′ｔ
ｖ４Ｊ’＝給速町０．３３ ｍｏｔ／ｈｒ ３、市販触媒と本発明触媒の性能比較 改質ガス（キャリアーガスを含む）の流量（ｐｃｃ／鱈
）、ガス成分分析結果（Ｈ２： ＣＨ２容量％、ＣＯ□
： Ｃｃｏ２容量％、ＣＯ：Ｃｃｏ容量％）、キャリ
アーガス流量（Ｆｏ ｃｃ／ｍ ）及びメタノール供給
速度（Ｍｍｏｌ／ｈｒ）を用いて、メタノール転化率（
Ｘ％）及びキャリアーガスを除いた場合の改質ガスの成
分（Ｈ２： Ｃｎ２容量％、ＣＯ２： Ｃｃｏ、、容量
％、ＣＯ：＊ ＣＣＯ容量％）を次式より求めた０ただし、気体の体積
は、すべて０℃、１気圧での値を用いている０ただし く１） 市販触媒の性能 市販触媒の性能は、いずれも２００〜３００℃の間では
還元処理温度に殆んど依存しないため、還元処理温度２
５０℃の触媒の実験データを示す。第２図及び第３図に
触媒層出口温度（℃）とメタノ−＊ ル転化率（Ｘ％）及び改質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃ。
容量％）との間の関係を示した。これらの図から分かる
ように、いずれもメタノール転化率が１００％で且つ改
質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃｏ）が０．８容量％以下とな
る触媒層温度範囲が１０℃以下である０（２）本発明触
媒の性能 燃成温度及び還元処理温度と触媒のメタノール転化活性
との間の関係を第４図に示す０筒先図から分かるように
、焼成温度８００〜９００℃、還元処理温度２５０〜３
００℃で良好なメタノール転化（メタノールの水蒸気改
質反応）活性を有する触媒が得られる。上記条件（８０
０〜ｂ成→２５０〜３００℃還元）で調製した触媒はい
ずれも殆んど同様の性能を示すが、８００℃焼成→２５
０℃還元処理をした触媒（Ｅ触媒と呼ぶ）及び９００℃
焼成→２５０℃還元処理をした触媒（Ｆ触媒と呼ぶ）の
実験データを第５図に示す。第５図から分かるように、
本発明による触媒（Ｅ、Ｆ）は、いずれもメタノール転
化率が１００％でかつ改質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃｏ）
が０．８容量％以下となる触媒層温度範囲が約３０’Ｃ
となシ、市販触媒と比較して相当に広くとれる。
ように、いずれもメタノール転化率が１００％で且つ改
質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃｏ）が０．８容量％以下とな
る触媒層温度範囲が１０℃以下である０（２）本発明触
媒の性能 燃成温度及び還元処理温度と触媒のメタノール転化活性
との間の関係を第４図に示す０筒先図から分かるように
、焼成温度８００〜９００℃、還元処理温度２５０〜３
００℃で良好なメタノール転化（メタノールの水蒸気改
質反応）活性を有する触媒が得られる。上記条件（８０
０〜ｂ成→２５０〜３００℃還元）で調製した触媒はい
ずれも殆んど同様の性能を示すが、８００℃焼成→２５
０℃還元処理をした触媒（Ｅ触媒と呼ぶ）及び９００℃
焼成→２５０℃還元処理をした触媒（Ｆ触媒と呼ぶ）の
実験データを第５図に示す。第５図から分かるように、
本発明による触媒（Ｅ、Ｆ）は、いずれもメタノール転
化率が１００％でかつ改質ガス中のＣＯ濃度（Ｃｃｏ）
が０．８容量％以下となる触媒層温度範囲が約３０’Ｃ
となシ、市販触媒と比較して相当に広くとれる。
本発明による触媒が市販触媒に比較して、改質ガス中の
ＣＯ濃度（Ｃｃｏ）を低くできる理由は明確ではないが
、おそらく出発原料として用いている活性アルミナの水
に対する親和性が大きく寄与し、ＣＯ生成反応（逆シフ
ト反応： ＣＯ２＋ Ｈ２→ＣＯ＋Ｈ２０）を抑制する
ためと考えられる。また、焼成温度が８００〜９００℃
の範囲で触媒の活性が高くなっているのは、活性アルミ
ナの細孔に担持されたＣｕＯとアルミナが一部反応して
ＣｕＮ４０．が一旦生成した後、還元処理によって微細
で活性の高いＣｕの粒子が触媒細孔表面に析出するため
と考えられる。焼成温度が７００℃以下の場合には、Ｃ
ｕＡｔｚ０４の生成が充分でなく、焼成温度が１ｏｏｏ
℃以上の場合には焼結によって触媒細孔が小さくなり触
媒活性が低くなるためと考えられる。さらに、還元処理
温度が２００℃以下のときにはＣｕ Ａ１．２０４ の
還元によるＣｕの析出が充分に行われず、還元処理温度
が３５０℃以上のときには析出したＣｕの焼結が生じる
ため触媒の活性が低くなるものと考えられる。
ＣＯ濃度（Ｃｃｏ）を低くできる理由は明確ではないが
、おそらく出発原料として用いている活性アルミナの水
に対する親和性が大きく寄与し、ＣＯ生成反応（逆シフ
ト反応： ＣＯ２＋ Ｈ２→ＣＯ＋Ｈ２０）を抑制する
ためと考えられる。また、焼成温度が８００〜９００℃
の範囲で触媒の活性が高くなっているのは、活性アルミ
ナの細孔に担持されたＣｕＯとアルミナが一部反応して
ＣｕＮ４０．が一旦生成した後、還元処理によって微細
で活性の高いＣｕの粒子が触媒細孔表面に析出するため
と考えられる。焼成温度が７００℃以下の場合には、Ｃ
ｕＡｔｚ０４の生成が充分でなく、焼成温度が１ｏｏｏ
℃以上の場合には焼結によって触媒細孔が小さくなり触
媒活性が低くなるためと考えられる。さらに、還元処理
温度が２００℃以下のときにはＣｕ Ａ１．２０４ の
還元によるＣｕの析出が充分に行われず、還元処理温度
が３５０℃以上のときには析出したＣｕの焼結が生じる
ため触媒の活性が低くなるものと考えられる。
なお、本発明による触媒は、上記のように、燃料電池と
の糾合されたメタノール水蒸気改質器用の触媒として特
に使用されるが、それ以外のメタノールの水蒸気改質触
媒として一般的に利用できることはもちろんである。
の糾合されたメタノール水蒸気改質器用の触媒として特
に使用されるが、それ以外のメタノールの水蒸気改質触
媒として一般的に利用できることはもちろんである。
第１図は、触媒性能の評価装置の概略図である。
第２図及び第３図は、市販触媒Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤの触媒
層温度とメタノール転化率、ＣＯ濃度との関係を示すグ
ラフである。第一４図は、触媒の焼成、還元処理温度と
メタノール転化活性との関係を示すグラフである。第５
図は、本発明の触媒Ｅ及びＦの触媒層温度とメタノール
転化率、ＣＯ濃度との関係を示すグラフである０ 特許出願人 富士電機製造株式会社 同 株式会社富士電機総合研究所２２ 筈２前 触媒４ホロ渇屋（’Ｃ） 稟３國 触媒眉上口溪皐（’Ｃ） 還元処理１度（’Ｃン 箋５図 触媒１ボロ湿廣（’ｃ〕
層温度とメタノール転化率、ＣＯ濃度との関係を示すグ
ラフである。第一４図は、触媒の焼成、還元処理温度と
メタノール転化活性との関係を示すグラフである。第５
図は、本発明の触媒Ｅ及びＦの触媒層温度とメタノール
転化率、ＣＯ濃度との関係を示すグラフである０ 特許出願人 富士電機製造株式会社 同 株式会社富士電機総合研究所２２ 筈２前 触媒４ホロ渇屋（’Ｃ） 稟３國 触媒眉上口溪皐（’Ｃ） 還元処理１度（’Ｃン 箋５図 触媒１ボロ湿廣（’ｃ〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１多孔質活性アルミナにＣｕＯを担持した後、７０
０〜１０００℃の温度範囲で焼成し、次いで２００〜３
５０℃の温度範囲で還元処理をすることによって得られ
るメタノールの水蒸気改質触媒。 （２、特許請求の範囲第１項記載の水蒸気改質触媒にお
いて、焼成が８００〜９００℃で、還元処理が２５０〜
３００℃の温２度範囲で行われることを特徴とする水蒸
気改質触媒。 （３）特許請求の範囲第１又は２項記載の水蒸気改質触
媒において、多孔質活性アルミナへのＣｕＯの担持が、
活性アルミナに硝酸銅水溶液を含浸し、水切りし、空気
気流中１００〜２００℃で１〜５時間、次いで４００〜
６００℃で１〜５時間加熱処理することにより行われる
ことを特徴とする水蒸気改質触媒０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56116048A JPS5817836A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | メタノ−ル改質触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56116048A JPS5817836A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | メタノ−ル改質触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5817836A true JPS5817836A (ja) | 1983-02-02 |
Family
ID=14677410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56116048A Pending JPS5817836A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | メタノ−ル改質触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5817836A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6186946A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-02 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | メタノ−ル・スチ−ムリフオ−ミング用触媒 |
| JPS61285675A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-16 | アメリカ合衆国 | 水蒸気改質装置と統合した燃料電池 |
| JPS63209753A (ja) * | 1987-02-26 | 1988-08-31 | Agency Of Ind Science & Technol | メタノ−ル改質用触媒 |
| US5635439A (en) * | 1993-10-29 | 1997-06-03 | Tsuyoshi Masumoto | Catalyst for methanol reforming, process for producing the same and method for reforming methanol |
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| WO1999036350A1 (de) * | 1998-01-16 | 1999-07-22 | Basf Aktiengesellschaft | Verfahren zur vorbehandlung eines katalysatormaterials |
| WO2006104122A1 (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-05 | Tohoku University | 複合酸化物を用いた高性能触媒及びその製造法 |
-
1981
- 1981-07-24 JP JP56116048A patent/JPS5817836A/ja active Pending
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