JPS58199818A - 高強度油井用鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度油井用鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS58199818A JPS58199818A JP8137682A JP8137682A JPS58199818A JP S58199818 A JPS58199818 A JP S58199818A JP 8137682 A JP8137682 A JP 8137682A JP 8137682 A JP8137682 A JP 8137682A JP S58199818 A JPS58199818 A JP S58199818A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- manufacture
- heat treatment
- steel
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高強度油井用鋼管の製造方法、特に規準熱処理
によるＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用鋼管の製造方法に
関する。ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの高強度油井用鋼管（以
下単に油井管と称する）Ｆｉ従来から、焼入れ焼戻し、
又は規準等の熱処理が行われている。
によるＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用鋼管の製造方法に
関する。ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの高強度油井用鋼管（以
下単に油井管と称する）Ｆｉ従来から、焼入れ焼戻し、
又は規準等の熱処理が行われている。
この場合、規準は焼入れ焼戻しに比較して設備的にも小
規模ですみ、作業も容易であることがら焼準型Ｎ−８０
油井管の市場要求は高い。しかし、焼準型Ｎ８０油井管
は成分的にＣが高（、Ｍｏ、ｃｒ。
規模ですみ、作業も容易であることがら焼準型Ｎ−８０
油井管の市場要求は高い。しかし、焼準型Ｎ８０油井管
は成分的にＣが高（、Ｍｏ、ｃｒ。
■の如き合金元素が必要となることがら、概して電縫ミ
ルでの製造が困難であった。
ルでの製造が困難であった。
本発明は、上記従来方法における欠点を解消し。
鋼管の製造が容易で、かつ熱処理温度幅が広く、熱処理
作業が容易な焼準型ＡＰ ｌ−Ｎ８０クラスの高強度油
井用鋼管の製造方法を提供するものである。
作業が容易な焼準型ＡＰ ｌ−Ｎ８０クラスの高強度油
井用鋼管の製造方法を提供するものである。
すなわち、Ｃ０，２８〜０．３５％、 ｓｉｏ、２０
〜０．３０％、 Ｍｎ １．４０〜２．００％、Ｐｏ、
０２５％以下、ＳＯ，０ＩＯ１以下、 Ｔ、Ａｇ Ｏ
，０１０〜０．０５０鋼管を、８３０℃〜１１００℃の
温度で規準熱処理することを特徴とするＡＰＩ−Ｎ２Ｏ
高強度油井用鋼管の製造方法である。
〜０．３０％、 Ｍｎ １．４０〜２．００％、Ｐｏ、
０２５％以下、ＳＯ，０ＩＯ１以下、 Ｔ、Ａｇ Ｏ
，０１０〜０．０５０鋼管を、８３０℃〜１１００℃の
温度で規準熱処理することを特徴とするＡＰＩ−Ｎ２Ｏ
高強度油井用鋼管の製造方法である。
次に本発明に係る規準熱処理による高強度油井用鋼管の
製造方法について詳細に説明する。
製造方法について詳細に説明する。
まず、鋼材の成分であるが、Ｃは最も安価で機械的性質
を容易に高めることができる元素である。
を容易に高めることができる元素である。
すなわち、Ｃは０．２８％未満では引張強さがＡＰＩ規
格を満足せず、父上限は０．３５％を越えると。
格を満足せず、父上限は０．３５％を越えると。
電縫ミルで製造１する場合、溶接部硬度が著しく高くな
る（ Ｈｖ ７００ ） ため、製造工程で溶接部割
れが発生すること及び製品の伸びが減少し、靭性が低く
なった＃） ９０’へん平試験成績が低下するため０．
３５％とした。
る（ Ｈｖ ７００ ） ため、製造工程で溶接部割
れが発生すること及び製品の伸びが減少し、靭性が低く
なった＃） ９０’へん平試験成績が低下するため０．
３５％とした。
Ｓｉ は脱酸剤及び強度向上元素として０．２０％以
上必要であるが、０．３０％を越えると熱延工程で鋼板
表面にしわ状スケールが発生するので０．２０〜０゜３
０％とした。
上必要であるが、０．３０％を越えると熱延工程で鋼板
表面にしわ状スケールが発生するので０．２０〜０゜３
０％とした。
Ｍｎ は低コストで機械的性質を向上させ、かつ伸び
、靭性が確保できる元素である。
、靭性が確保できる元素である。
ＭＯ，Ｖ の使用は強度、靭性）の確保に最適である
、−１１ が１合金コストが高価である□ことから、出来る限りＭ
ｎ で代替することが好ましい。従って、Ｍｎの童は
下限は強度の確保できる１、４０％とし、上限は偏析が
大となシ、規準熱処理でも部分的にマルテンサイト組織
が発生するのを押えるため２．０チとした。
、−１１ が１合金コストが高価である□ことから、出来る限りＭ
ｎ で代替することが好ましい。従って、Ｍｎの童は
下限は強度の確保できる１、４０％とし、上限は偏析が
大となシ、規準熱処理でも部分的にマルテンサイト組織
が発生するのを押えるため２．０チとした。
Ｐは粒界に偏析しやす＜、９０’へん平価の低下、溶接
部割れを誘発しやすいこと等から低ければ低いほど好ま
しいが、鉱石事情、復リン等溶製上の問題から上限のみ
０．０２５％に設定した。
部割れを誘発しやすいこと等から低ければ低いほど好ま
しいが、鉱石事情、復リン等溶製上の問題から上限のみ
０．０２５％に設定した。
ＳはＰと同様な作用のほか、耐食性、靭性、電縫溶接部
にＭｎＳの生成する等の点で少量はど効果的であるが、
現在の技術水準で安定して製造可能な０．０１０％以下
とルた。この場合、０．０１０％〜０．０Ｏ１％が現在
経済的にできる範囲であるが、０．００１１未満ならさ
らに高品質が期待される。
にＭｎＳの生成する等の点で少量はど効果的であるが、
現在の技術水準で安定して製造可能な０．０１０％以下
とルた。この場合、０．０１０％〜０．０Ｏ１％が現在
経済的にできる範囲であるが、０．００１１未満ならさ
らに高品質が期待される。
Ｔ、ＡＩは規準後のフェライト結晶粒度を細粒にするた
め、 ＳＯＪ、、、ＡＩとして０．００６％以上必要で
あるが。
め、 ＳＯＪ、、、ＡＩとして０．００６％以上必要で
あるが。
このときＴ、ＡｉのうちＳｏｆＡｇとＩｎ５ｏｌ Ａｉ
ｔの分配（比率）は６：４であるため、下限のＴ、Ａｉ
ｔを０．０ＩＱチとした。細粒を得るための経済的なＴ
、Ａｉｔは通常０、Ｏ１’５％〜０．０３５％であるが
、鋼中Ｔ、Ａｇ歩留のバラツキが大きいことを考慮して
上限を０．０５０％とした。
ｔの分配（比率）は６：４であるため、下限のＴ、Ａｉ
ｔを０．０ＩＱチとした。細粒を得るための経済的なＴ
、Ａｉｔは通常０、Ｏ１’５％〜０．０３５％であるが
、鋼中Ｔ、Ａｇ歩留のバラツキが大きいことを考慮して
上限を０．０５０％とした。
ＭＯハ規準時の変態を安定させ、かつフェライト強化作
用の強い元素であり、０．１０％未満では熱処理温度範
囲が狭くなるため好ましくなく、又ＭＯ含有量は多けれ
ば多いほど熱処理範囲が広く安定した品質のものが得ら
れるが、ＭＯは高価な元素の一つであるため１本発明で
は０．３０％を上限とした。
用の強い元素であり、０．１０％未満では熱処理温度範
囲が狭くなるため好ましくなく、又ＭＯ含有量は多けれ
ば多いほど熱処理範囲が広く安定した品質のものが得ら
れるが、ＭＯは高価な元素の一つであるため１本発明で
は０．３０％を上限とした。
■は０．０２％から、特に降伏点向上に効果を発揮し、
その作用はｖ量とともに大きくなる。しかし。
その作用はｖ量とともに大きくなる。しかし。
ＶはＭｏについで高価な元素であるため、降伏点が確保
できる最少量１通常０．０３〜０．０６％範囲で使用さ
れる。
できる最少量１通常０．０３〜０．０６％範囲で使用さ
れる。
本発明の鋼の素材（スラブ）を連続鋳造で製造する場合
、スラブ割れ防止のため、Ｔｉを使用する。
、スラブ割れ防止のため、Ｔｉを使用する。
スラブ割れは、主としてＮに起因するとされ、ＮをＴ１
で固定することによりスラブ割れを防止することができ
、この場合ＴｉＯ，０１５〜０．０３５％程度使用され
る。又、筒温における粗大化防止に対しても上記程度の
Ｔｉが使用される。
で固定することによりスラブ割れを防止することができ
、この場合ＴｉＯ，０１５〜０．０３５％程度使用され
る。又、筒温における粗大化防止に対しても上記程度の
Ｔｉが使用される。
製管后の規準温度範囲は８３０℃〜１１００℃である。
すなわち、下限温度以下ではミクロ組織が不均一な組織
とな勺、又上限以上の温度では結晶粒が粗大化するので
上記の範囲が好ましい。
とな勺、又上限以上の温度では結晶粒が粗大化するので
上記の範囲が好ましい。
次に本発明の実施例について、電縫ミルでの製造例をも
って以下説明する。
って以下説明する。
本発明にかかる鋼及び従来の鋼を１２７０℃に加熱した
のち、熱間圧延して熱延鋼板としたのち。
のち、熱間圧延して熱延鋼板としたのち。
該熱延鋼板を管状体に成形し、該管状体のエッチ部を加
熱して溶接し、鋼管（外径７３φＸ５．５１ｔ）とした
後、９２０℃×５分の規準熱処理して製造したＡＰＩ−
Ｎ８０クラスの油井用電縫鋼管の性質を第１表に示す。
熱して溶接し、鋼管（外径７３φＸ５．５１ｔ）とした
後、９２０℃×５分の規準熱処理して製造したＡＰＩ−
Ｎ８０クラスの油井用電縫鋼管の性質を第１表に示す。
第１表において１本発明であるＮ１１ｌ−Ｎ１６はいず
れの成分においてもＡＰＩ−Ｎ８０の機械的性質を十分
満足している。又、これは従来法の１ｌ１１１’７の規
準後焼戻しの熱処理を施したもの及び醜８の焼入れ、焼
戻しを行なったもの、およびｃ Ｏ，４＋チと高い也９
の成分系ならびにＭＯ，Ｏｒ、Ｖが入っているＩａ１０
成分系では規準熱処理によって、同様にＡＰＩ規格を満
足してお勺１本発明法によれば規準熱処理のみで従来と
同等の機械的強度が得られるものである。しかし、Ｎ１
１９の如く、ＣＯ，４４俤と高いものは溶接部に割れが
発生するため。電縫ミルで工業的に生産することかでま
なかった。
れの成分においてもＡＰＩ−Ｎ８０の機械的性質を十分
満足している。又、これは従来法の１ｌ１１１’７の規
準後焼戻しの熱処理を施したもの及び醜８の焼入れ、焼
戻しを行なったもの、およびｃ Ｏ，４＋チと高い也９
の成分系ならびにＭＯ，Ｏｒ、Ｖが入っているＩａ１０
成分系では規準熱処理によって、同様にＡＰＩ規格を満
足してお勺１本発明法によれば規準熱処理のみで従来と
同等の機械的強度が得られるものである。しかし、Ｎ１
１９の如く、ＣＯ，４４俤と高いものは溶接部に割れが
発生するため。電縫ミルで工業的に生産することかでま
なかった。
本発明の成分系では、第１図に示す如く５本発明の第１
表のｍ３及び階５では規準熱処理範囲が８３０℃〜１１
００℃の空冷条件で、ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの機械的性
質を十分満足しており、本発明の特徴である熱処理温度
範囲が広く、温度依存性および冷却速度依存性の少ない
優れた性質を示している。一方、従来法でＭＯ，Ｖ、
Ｏｒの入った成分系（第１表のｍ１ｏ）では９５０℃
を過ぎると急激にＹＰが低下し＝ＴＳが大幅に上昇する
。
表のｍ３及び階５では規準熱処理範囲が８３０℃〜１１
００℃の空冷条件で、ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの機械的性
質を十分満足しており、本発明の特徴である熱処理温度
範囲が広く、温度依存性および冷却速度依存性の少ない
優れた性質を示している。一方、従来法でＭＯ，Ｖ、
Ｏｒの入った成分系（第１表のｍ１ｏ）では９５０℃
を過ぎると急激にＹＰが低下し＝ＴＳが大幅に上昇する
。
この理由は空冷中に部分的にマルテンサイト組織が発生
するためであり、このため降伏比が極端に低下するため
である。
するためであり、このため降伏比が極端に低下するため
である。
従つ・て、従来のものは本発明のものより熱処理範囲が
半分以下と狭いこと、および冷却速度の影響を受けやす
いため安定して生産することが困難であった。
半分以下と狭いこと、および冷却速度の影響を受けやす
いため安定して生産することが困難であった。
従来、電縫ミルで焼準型Ｎ−８０を製造する場合、Ｃが
高く、溶接部割れが発生したり、又Ｏｒが高い場合溶接
に要する入熱範囲が狭くなったり。
高く、溶接部割れが発生したり、又Ｏｒが高い場合溶接
に要する入熱範囲が狭くなったり。
又Ｃｒ酸化物が溶接部に夾雑物として介在するため。
溶接欠陥が多く歩留が低下するため、概して電縫ミルで
製造することが困難であった。
製造することが困難であった。
しかし、本発明では０％を低くしたり、又溶接性、熱処
理範囲を狭くするＯｒを使用しないため、電縫ミルで安
定して製造することが可能となった。
理範囲を狭くするＯｒを使用しないため、電縫ミルで安
定して製造することが可能となった。
以上のように本発明は従来困難であった高強度の電縫管
本造を可能とし、かつ規準という簡易な熱処理によって
ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用電縫鋼管の製造が可能と
なり、市場ニーズに応えることが出来るものである。
本造を可能とし、かつ規準という簡易な熱処理によって
ＡＰＩ−Ｎ８０クラスの油井用電縫鋼管の製造が可能と
なり、市場ニーズに応えることが出来るものである。
本発明では適用例を油井管に限って述べたが。
この種のものは、例えば航空機、自動車その他の機械部
品に使用する高強度鋼管製造の場合にも容易に適用でき
る。
品に使用する高強度鋼管製造の場合にも容易に適用でき
る。
第１図は従来法と本発明法の熱処理ｔｆｌ性を示す比較
図である。
図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ０，２Ｂ 〜０．３５％、 Ｓｉ Ｏ，２０〜０．
３．０％。 Ｍｎ １．４０〜２．００％、Ｐｏ、０２５％以下、
Ｓｏ、０１０％以下、 Ｔ、／ｕｏ、ｏ ｌ Ｏ〜０
．０５０ ％。 Ｍｏ ０．１０〜０．３０％、Ｖｏ、０２〜０．１０％
を含有し、必要に応じてＴｉ−０，０１５〜０．０５
−Ｄ含み残部がＦθおよび不可避的不純物からなる鋼管
を８３０℃〜１１００℃の温度で規準することを特徴と
する高強度油井用鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8137682A JPS58199818A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8137682A JPS58199818A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199818A true JPS58199818A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0239565B2 JPH0239565B2 (ja) | 1990-09-06 |
Family
ID=13744581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8137682A Granted JPS58199818A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199818A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| KR100412771B1 (ko) * | 2000-12-14 | 2003-12-31 | 현대하이스코 주식회사 | 산업 보일러용 강관의 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5410220A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-25 | Kawasaki Steel Co | Heat treatment method of steel pipes |
| JPS54116321A (en) * | 1978-03-03 | 1979-09-10 | Kawasaki Steel Co | Production of silicon containing steel material with excellent surface appearance |
| JPS55134156A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-18 | Kawasaki Steel Corp | Steel products for oil well pipe having superior sulfide stress corrosion crack resistance and tensile strength of 60kg/mm2 or more |
-
1982
- 1982-05-17 JP JP8137682A patent/JPS58199818A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5410220A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-25 | Kawasaki Steel Co | Heat treatment method of steel pipes |
| JPS54116321A (en) * | 1978-03-03 | 1979-09-10 | Kawasaki Steel Co | Production of silicon containing steel material with excellent surface appearance |
| JPS55134156A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-18 | Kawasaki Steel Corp | Steel products for oil well pipe having superior sulfide stress corrosion crack resistance and tensile strength of 60kg/mm2 or more |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| KR100412771B1 (ko) * | 2000-12-14 | 2003-12-31 | 현대하이스코 주식회사 | 산업 보일러용 강관의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0239565B2 (ja) | 1990-09-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1371743B1 (en) | Electric welded steel tube for hollow stabilizer | |
| CN112236539B (zh) | 极低温用高张力厚钢板及其制造方法 | |
| KR102495857B1 (ko) | 800 MPa 등급의 핫 스탬프 액슬 하우징 스틸 및 그 제조 방법 | |
| CN113811625B (zh) | 中空稳定器用电阻焊钢管 | |
| CA2195225A1 (en) | Production method for steel material and steel pipe excellent in corrosion resistance and weldability | |
| JP2003328079A (ja) | 加工性に優れた冷間鍛造用鋼管とその製造方法。 | |
| KR102170945B1 (ko) | 피로수명이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
| JP2002129288A (ja) | 高強度ベンド管およびその製造法 | |
| JPH07188858A (ja) | 冷間鍛造用鋼 | |
| JPH08199309A (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP3118623B2 (ja) | 抗張力８００ＭＰａ以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法 | |
| JP2001131702A (ja) | 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法 | |
| JP3779811B2 (ja) | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 | |
| JP3836919B2 (ja) | 低温靭性の優れた極厚高強度ベンド管の製造法 | |
| JPS6059981B2 (ja) | 粒界腐食割れ特性および加工性にすぐれた高強度ステンレス鋼 | |
| JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JPS6149365B2 (ja) | ||
| JP2003342638A (ja) | 高強度ベンド管の製造法 | |
| JPH0570894A (ja) | 捻回特性の優れた高強度低熱膨張合金線およびその製造方法 | |
| JP4105796B2 (ja) | 電縫溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法 | |
| JPH0239565B2 (ja) | ||
| JP7700594B2 (ja) | 電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JPS58199819A (ja) | 高強度油井用鋼管の製造法 | |
| JP3840535B2 (ja) | 高延性電縫鋼管の製造方法 | |
| KR102463005B1 (ko) | 수소취성 저항성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재, 열처리부품 및 이들의 제조방법 |