JPS58201558A - 超電導回転子 - Google Patents
超電導回転子Info
- Publication number
- JPS58201558A JPS58201558A JP57084187A JP8418782A JPS58201558A JP S58201558 A JPS58201558 A JP S58201558A JP 57084187 A JP57084187 A JP 57084187A JP 8418782 A JP8418782 A JP 8418782A JP S58201558 A JPS58201558 A JP S58201558A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shield
- shield cylinder
- radiation heat
- superconducting
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超電導回転子に係シ、特に回転軸、トルクチュ
ーブ、超電導界磁巻線、冷媒溜、冷媒注入管等を有して
いる超電導回転子に関するものである。
ーブ、超電導界磁巻線、冷媒溜、冷媒注入管等を有して
いる超電導回転子に関するものである。
超電導回転子の従来例が第１図に示されている。
同図に示されているように超電導界磁巻線ｌはトルクチ
ューブ２の上に固定され、トルクチューブ２の端部は回
転軸すなわちシャフト３およびシャフト４に支持される
。シャフト３およびシャフト４には軸受ジャーナル部５
および６が設けられて軸受支持部となる。超電導回転子
ｉｌｌと常温の外筒７との間は真空断熱層であり、その
中間にはラジエーションシールド８が配置される。そし
て超電導界磁巻線１は冷媒溜すなわち液体ヘリウム溜と ９内の液体ヘリウムが巻線部１０に直流して冷却される
。液体ヘリウム溜９内では外部からの侵入熱によシ液体
ヘリウムの蒸発があり、蒸発したガスヘリウムはトルク
チューブ２の端部とパワーリード（図示せず）を冷却後
、図中に矢印で示されているようなガス流Ｉ Ｌとなっ
てヘリウム給排機１２により機外へ排出される。液体ヘ
リウム溜９への液体ヘリウムの供給は冷媒注入管すなわ
ち液体ヘリウム注入管１３を通じて行なわれ、液体ヘリ
ウム注入管１３へはヘリウム給排機１２によって機外よ
り液体ヘリウムが供給される。スリップリング１４はパ
ワーリードに励磁電流を外部電源（図示せず）から供給
するものである。
ューブ２の上に固定され、トルクチューブ２の端部は回
転軸すなわちシャフト３およびシャフト４に支持される
。シャフト３およびシャフト４には軸受ジャーナル部５
および６が設けられて軸受支持部となる。超電導回転子
ｉｌｌと常温の外筒７との間は真空断熱層であり、その
中間にはラジエーションシールド８が配置される。そし
て超電導界磁巻線１は冷媒溜すなわち液体ヘリウム溜と ９内の液体ヘリウムが巻線部１０に直流して冷却される
。液体ヘリウム溜９内では外部からの侵入熱によシ液体
ヘリウムの蒸発があり、蒸発したガスヘリウムはトルク
チューブ２の端部とパワーリード（図示せず）を冷却後
、図中に矢印で示されているようなガス流Ｉ Ｌとなっ
てヘリウム給排機１２により機外へ排出される。液体ヘ
リウム溜９への液体ヘリウムの供給は冷媒注入管すなわ
ち液体ヘリウム注入管１３を通じて行なわれ、液体ヘリ
ウム注入管１３へはヘリウム給排機１２によって機外よ
り液体ヘリウムが供給される。スリップリング１４はパ
ワーリードに励磁電流を外部電源（図示せず）から供給
するものである。
このように構成された超電導回転子１５では、前述のよ
うに液体ヘリウム溜９の周囲にはラジェーションシール
ド８が配置されて常温部から極低温部へのふく耐浸入熱
量（伝熱量）を低減しているが、液体ヘリウム注入管１
３に対してはこのようなシールドがなく、液体ヘリウム
注入管１３へのふく耐浸入熱量を第２図に示されている
ような大きさの大型超電導回転子、例えば１００１００
Ｏ発電機の超電導回転子について計算すると次に述べる
ような値となって、液体ヘリワム注入管１３へのふく耐
浸入熱量は大きい。
うに液体ヘリウム溜９の周囲にはラジェーションシール
ド８が配置されて常温部から極低温部へのふく耐浸入熱
量（伝熱量）を低減しているが、液体ヘリウム注入管１
３に対してはこのようなシールドがなく、液体ヘリウム
注入管１３へのふく耐浸入熱量を第２図に示されている
ような大きさの大型超電導回転子、例えば１００１００
Ｏ発電機の超電導回転子について計算すると次に述べる
ような値となって、液体ヘリワム注入管１３へのふく耐
浸入熱量は大きい。
同心円筒間のふく耐浸入熱量Ｑは、
・・・・・・ （１）
で表わされる。こ＼でσはステファンポルツマン定数、
Ｌは伝熱面の長さ、ε１．ε、は小径側および大径側の
ふく対車、Ｄ、、Ｄ、は小径側および大径側の直径、Ｔ
Ｉ 、Ｔ２は小径側および大径側の温度である。このふ
く対車ε１．ε２を共に０．２とし、温度Ｔ、 、 Ｔ
、を小径側である液体ヘリウム注入管１３の温度Ｔ１は
全長にわたシ４．２にとし、大径側であるトルクチュー
ブ２の温度Ｔ２は低温側４．２Ｋからシャフト４への接
続部の３００Ｋまで２次曲線的に分布しているので４．
２Ｋから３００Ｋまで２次曲線的に温度分布するとし、
同じく大径側であるシャフト４の温度Ｔ２は超電導回転
子１５の先端までの全長にわたり３００にとする。また
直径り、、Ｄ２を図中に示されているように小径側であ
る液体ヘリウム注入管１３の直径ＤＩは１５■、大径側
であるトルクチューブ２．シャフト４０大きい部分およ
び小さい部分の直径Ｄ２は夫々６００，２００，２０ｍ
ｎとし、伝熱面の長さＬをこれまた図中に示されている
ようにトルクチューブ２．シャフト４の大きい部分およ
び小さい部分を夫々７００，１５００．１５００日とす
る。そして上記（１）式からこれらＤ２が６００ｍ（Ｌ
＝７００簡）、２００鰭（Ｌ＝１５００閣）、２０ｍ（
Ｌ＝１５００ｍ）の部分についてふく耐浸入熱量Ｑを夫
々求め、求めた結果を加え合わせた全体のふく耐浸入熱
量ΣＱは約１０Ｗとなる。
Ｌは伝熱面の長さ、ε１．ε、は小径側および大径側の
ふく対車、Ｄ、、Ｄ、は小径側および大径側の直径、Ｔ
Ｉ 、Ｔ２は小径側および大径側の温度である。このふ
く対車ε１．ε２を共に０．２とし、温度Ｔ、 、 Ｔ
、を小径側である液体ヘリウム注入管１３の温度Ｔ１は
全長にわたシ４．２にとし、大径側であるトルクチュー
ブ２の温度Ｔ２は低温側４．２Ｋからシャフト４への接
続部の３００Ｋまで２次曲線的に分布しているので４．
２Ｋから３００Ｋまで２次曲線的に温度分布するとし、
同じく大径側であるシャフト４の温度Ｔ２は超電導回転
子１５の先端までの全長にわたり３００にとする。また
直径り、、Ｄ２を図中に示されているように小径側であ
る液体ヘリウム注入管１３の直径ＤＩは１５■、大径側
であるトルクチューブ２．シャフト４０大きい部分およ
び小さい部分の直径Ｄ２は夫々６００，２００，２０ｍ
ｎとし、伝熱面の長さＬをこれまた図中に示されている
ようにトルクチューブ２．シャフト４の大きい部分およ
び小さい部分を夫々７００，１５００．１５００日とす
る。そして上記（１）式からこれらＤ２が６００ｍ（Ｌ
＝７００簡）、２００鰭（Ｌ＝１５００閣）、２０ｍ（
Ｌ＝１５００ｍ）の部分についてふく耐浸入熱量Ｑを夫
々求め、求めた結果を加え合わせた全体のふく耐浸入熱
量ΣＱは約１０Ｗとなる。
このように液体ヘリウム注入管１３へのふく耐浸入熱量
は大きく、従って液体ヘリウム注入管１３の熱損失が大
きい欠点があった。
は大きく、従って液体ヘリウム注入管１３の熱損失が大
きい欠点があった。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであシ、その目的
とするところは、熱損失の小さい液体ヘリウム注入管を
有する超電導回転子を提供するにある。
とするところは、熱損失の小さい液体ヘリウム注入管を
有する超電導回転子を提供するにある。
すなわち本発明は、冷媒注入管の囲シにふく射熱シール
ドを設けたことを特徴とするものである。
ドを設けたことを特徴とするものである。
以下、図示した実施例に基づいて本発明ｆ：説明する。
第３図には本発明の一実施例が示されている。なお従来
と同じ部品には同じ符号を付したので説明は省略する。
と同じ部品には同じ符号を付したので説明は省略する。
本実施例では液体ヘリクム注入管１３の囲シにふく射熱
シールド１６ａｔ−設けた。そしてふく射熱シールド１
６ａを、熱良導体のシールド円筒１７と、このシールド
円筒１７の外周に少なくともその一部が接触するように
設け、かつ液体ヘリウム溜９の中で蒸発したガスへリク
ムを分流させる分流パイプ１８とから形成した。
シールド１６ａｔ−設けた。そしてふく射熱シールド１
６ａを、熱良導体のシールド円筒１７と、このシールド
円筒１７の外周に少なくともその一部が接触するように
設け、かつ液体ヘリウム溜９の中で蒸発したガスへリク
ムを分流させる分流パイプ１８とから形成した。
このようにすることによシ分流バイブ１８を通流する分
流ガスヘリウムによってシールド円筒１７は冷却されて
温度が下り、液体ヘリウム注入管１３へのふく耐浸入熱
量を低減することができ、液体ヘリウム注入管１３の熱
損失を小さくすることができる。
流ガスヘリウムによってシールド円筒１７は冷却されて
温度が下り、液体ヘリウム注入管１３へのふく耐浸入熱
量を低減することができ、液体ヘリウム注入管１３の熱
損失を小さくすることができる。
因みにふく射熱シールド１６ａの温度が低温側で４．２
に、高温側で３００Ｋになったとし、低温側から高温側
への温度分布は２次曲線的に変化するとすると、（１）
式から液体ヘリウム注入管１３へのふく耐浸入熱量ΣＱ
は１．２Ｗとなり、従来に比べ液体ヘリウム注入管１３
の熱損失を大幅に減少することができる。
に、高温側で３００Ｋになったとし、低温側から高温側
への温度分布は２次曲線的に変化するとすると、（１）
式から液体ヘリウム注入管１３へのふく耐浸入熱量ΣＱ
は１．２Ｗとなり、従来に比べ液体ヘリウム注入管１３
の熱損失を大幅に減少することができる。
このふく耐浸入熱量は（１）式でＴ、＝４．２にとする
と、はぼＴ２ （すなわちふく射熱シールド１６ａの
温度）の４乗に比例して増えるので、ふく射熱シールド
１６ａ全体の温度を下げるとふく耐浸入熱量を大幅に減
少させることができる。例えばふく射熱シールド１６ａ
の高温端側の温度を１００にとして、軸方向には低温端
側の４．２Ｋから２次曲線的に温度分布するとすれば、
ふく射熱シールド１６ａ全体の温度が下ってふく耐浸入
熱量ΣＱは０．０１４Ｗと非常に小さくなる。
と、はぼＴ２ （すなわちふく射熱シールド１６ａの
温度）の４乗に比例して増えるので、ふく射熱シールド
１６ａ全体の温度を下げるとふく耐浸入熱量を大幅に減
少させることができる。例えばふく射熱シールド１６ａ
の高温端側の温度を１００にとして、軸方向には低温端
側の４．２Ｋから２次曲線的に温度分布するとすれば、
ふく射熱シールド１６ａ全体の温度が下ってふく耐浸入
熱量ΣＱは０．０１４Ｗと非常に小さくなる。
第４図には本発明の他の実施例が示されている。
本実施例ではふく射熱シールド１６ｂを、熱良導体のシ
ールド円筒１７と分流パイプ１８とから形成し、これら
シールド円筒１７および分流パイプ１８の軸力向の高温
端側を回転子構造体２０と絶縁物１９を介して支持する
ようにした。すなわち熱良導体のシールド円筒１７およ
び分流パイプ１８の高温端側を夫々絶縁物１９を介して
回転子構造体２０と結合した。このようにすると絶縁物
１９の熱抵抗が非常に大きいので、ふく射熱シールド１
６ｂと回転子構造体２０との間に大きい温度差ができ、
ふく射熱シールド１６ｂの温度を下げ、ふく射熱シール
ド１６ｂに必要とされる低温域の温度分布を得ることが
でき、前述の場合より液体へｖｒｙム注入管１３へのふ
く耐浸入熱量を減少させることができる。
ールド円筒１７と分流パイプ１８とから形成し、これら
シールド円筒１７および分流パイプ１８の軸力向の高温
端側を回転子構造体２０と絶縁物１９を介して支持する
ようにした。すなわち熱良導体のシールド円筒１７およ
び分流パイプ１８の高温端側を夫々絶縁物１９を介して
回転子構造体２０と結合した。このようにすると絶縁物
１９の熱抵抗が非常に大きいので、ふく射熱シールド１
６ｂと回転子構造体２０との間に大きい温度差ができ、
ふく射熱シールド１６ｂの温度を下げ、ふく射熱シール
ド１６ｂに必要とされる低温域の温度分布を得ることが
でき、前述の場合より液体へｖｒｙム注入管１３へのふ
く耐浸入熱量を減少させることができる。
第５図には本発明の更に他の実施例が示されている。本
実施例ではふく射熱シールド１６Ｃを、その間に液体ヘ
リウム溜の中で蒸発したガスヘリウムを分流させる同心
で、かつ非熱良導体のシールド円筒１６Ｃで形成した。
実施例ではふく射熱シールド１６Ｃを、その間に液体ヘ
リウム溜の中で蒸発したガスヘリウムを分流させる同心
で、かつ非熱良導体のシールド円筒１６Ｃで形成した。
このように非熱良導体のシールド円筒１６Ｃに分流ガス
ヘリウムを通流させるようにしたので、シールド円筒１
６Ｃの熱伝導が悪くなシ、ふく射熱シールド１６（４−
伝導するふく耐浸入熱量を小さくすることができる。
ヘリウムを通流させるようにしたので、シールド円筒１
６Ｃの熱伝導が悪くなシ、ふく射熱シールド１６（４−
伝導するふく耐浸入熱量を小さくすることができる。
第６図には本発明の更に他の実施例が示されている。本
実施例ではふく射熱シールド１６ｄを、その高温端側を
回転子構造体２０と夫々絶縁物１９を介して結合した熱
良導のシールド円筒１７と分流パイプ１８とから形成し
、熱良導体のシールド円筒１７の軸方向の複数個所に絶
縁物１９を介在させた。このようにすると高温端側に絶
縁物１９を介在させた場合よシも更に大きくふく射熱シ
ールド１６ｄ全体の温度を下げることができる。
実施例ではふく射熱シールド１６ｄを、その高温端側を
回転子構造体２０と夫々絶縁物１９を介して結合した熱
良導のシールド円筒１７と分流パイプ１８とから形成し
、熱良導体のシールド円筒１７の軸方向の複数個所に絶
縁物１９を介在させた。このようにすると高温端側に絶
縁物１９を介在させた場合よシも更に大きくふく射熱シ
ールド１６ｄ全体の温度を下げることができる。
なお同図において２１は磁性流体シールである。
第７図には本発明の更に他の実施例が示されている。ふ
く射熱シールド１６ｅ’ｉ熱良導体のシールド円筒１７
と分流パイプ１８とから形成し、かつ分流パイプ１８の
軸方向端部近傍に回転子構造体２０の内側のガスヘリウ
ム流路１１ａと導通する開口部Ａを設けた。このように
すると分流パイプ１８内を流れてきた低温の分流ガスヘ
リウムは開口部Ａを通じてトルクチューブ冷却後の図中
矢印表示のガス流１１に混入する。混入した分流ガスヘ
リウムは、トルクチューブを冷却し、ガス流１１となっ
てガス流路１１ａを流れてきたガスヘリウムが多量で殆
んど常温となっているので常温となる。従って分流ガス
ヘリウムは常温のガスヘリウムとなってヘリクム給排機
１２によって回収されるので、回転部と固定部との間の
シール機構である磁性流体シール２１は低温の分流ガス
ヘリウムに曝されることがなく、磁性流体シール２１へ
の低温の分流ガスヘリウムによる悪影響を防止すること
ができる。
く射熱シールド１６ｅ’ｉ熱良導体のシールド円筒１７
と分流パイプ１８とから形成し、かつ分流パイプ１８の
軸方向端部近傍に回転子構造体２０の内側のガスヘリウ
ム流路１１ａと導通する開口部Ａを設けた。このように
すると分流パイプ１８内を流れてきた低温の分流ガスヘ
リウムは開口部Ａを通じてトルクチューブ冷却後の図中
矢印表示のガス流１１に混入する。混入した分流ガスヘ
リウムは、トルクチューブを冷却し、ガス流１１となっ
てガス流路１１ａを流れてきたガスヘリウムが多量で殆
んど常温となっているので常温となる。従って分流ガス
ヘリウムは常温のガスヘリウムとなってヘリクム給排機
１２によって回収されるので、回転部と固定部との間の
シール機構である磁性流体シール２１は低温の分流ガス
ヘリウムに曝されることがなく、磁性流体シール２１へ
の低温の分流ガスヘリウムによる悪影響を防止すること
ができる。
上述のように本発明は冷媒注入管の囲りにふく射熱シー
ルドを設けたので、冷媒注入管へのふく射熱がシールド
されるようになって、ふく耐浸入熱量が減少するように
なシ、熱損失の小さい液体ヘリウム注入管を有する超電
導回転子を得ることができる。
ルドを設けたので、冷媒注入管へのふく射熱がシールド
されるようになって、ふく耐浸入熱量が減少するように
なシ、熱損失の小さい液体ヘリウム注入管を有する超電
導回転子を得ることができる。
第１図は従来の超電導回転子の縦断側面図、第２図は従
来の超電導回転子の冷媒注入管へのふく耐浸入熱量を計
算するための冷媒注入管曲りの縦断側面図、第３図から
第７図は本発明の超電導回転子の夫々異なる実施例を示
す冷媒注入管曲りの縦断側面図である。 １・・・超電導界磁巻線、２・・・トルクチューブ、３
・・・回転軸、９・・・冷媒溜、１１ａ・・・ガスヘリ
ウム流路、１３ ・・・冷媒注入管、１６ａ、１６ｂ、
１６Ｃ。 １６ｄ、１６ｅ・・・ふく射熱シールド、１７・・・熱
良導体のシールド円筒、１８・・・分流パイプ、１９・
・・（ほか１名） ＄ｚ図 芋 ４図 ２憬！ 千５配
来の超電導回転子の冷媒注入管へのふく耐浸入熱量を計
算するための冷媒注入管曲りの縦断側面図、第３図から
第７図は本発明の超電導回転子の夫々異なる実施例を示
す冷媒注入管曲りの縦断側面図である。 １・・・超電導界磁巻線、２・・・トルクチューブ、３
・・・回転軸、９・・・冷媒溜、１１ａ・・・ガスヘリ
ウム流路、１３ ・・・冷媒注入管、１６ａ、１６ｂ、
１６Ｃ。 １６ｄ、１６ｅ・・・ふく射熱シールド、１７・・・熱
良導体のシールド円筒、１８・・・分流パイプ、１９・
・・（ほか１名） ＄ｚ図 芋 ４図 ２憬！ 千５配
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転軸と、この回転軸に接続されたトルクチューブ
と、このトルクチューブの外周上に配設された超電導界
磁巻線と、前記トルクチューブ内に設けられ、かつ前記
超電導回転子ｌｌ１ｉを冷却する冷媒が蓄えられている
冷媒溜と、この冷媒溜に前記冷媒を供給する冷媒注入管
とを有する超電導回転子において、前記冷媒注入管の囲
シにふく射熱シールドを設けたことを特徴とする超電導
回転子。 ２、前記ふく射熱シールドが、熱良導体のシールド円筒
と、このシールド円筒の外周に少なくともその一部が接
触するように設けられ、かつ前記冷媒溜の中で蒸発した
ガスへり９ムを分流させる分流パイプとから形成された
ものである特許請求の範囲第１項記載の超電導回転子。 ３、前記ふく射熱シールドが、その間に前記冷媒溜の中
で蒸発・したガスヘリウムを分流させる同心で、かつ非
熱良導体のシールド円筒で形成されたものである特許請
求の範囲第１項記載の超電導回転子。 ４、前記ふく射熱シールドが、前記熱良導体のシールド
円筒と前記分流パイプとから形成され、かつこれらシー
ルド円筒および分流パイプの高温端側か回転子構造体と
夫々絶縁物を介して結合されたものである特許請求の範
囲第１項および第２項記載の超電導回転子。 ５、前記ふく射熱シールドが、その高温端側か回転子構
造体と夫々絶縁物を介して結合された前記熱良導体のシ
ールド円筒と前記分流パイプとから形成され、かつ前記
熱良導体のシールド円筒が、その軸方向の複数個所に絶
縁物が介在されたものである特許請求の範囲第１項およ
び第４項記載の超電導回転子。 ６、前記ふく射熱シールドが、前記同心で、かつ非熱良
導体のシールド円筒で形成されると共に、このシールド
円筒の高温端側か回転子構造体と絶縁物を介して結合さ
れたものである特許請求の範囲ｊＩ１項および９３項記
載の超電導回転子。 ７、前記ふく射熱シールドが、前記熱良導体のシールド
円筒および前記分流パイプあるいは前記同心で非熱良導
体のシールド円筒から形成され、かつこれから分流パイ
プ、非熱良−導体のシールド円筒の軸方向端部近傍に、
回転子構造体の内側のガスヘリウム流路と導通する開口
部が設けられたものである特許請求の範囲第１項、第２
項および第３項記載の超電導回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084187A JPS58201558A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 超電導回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57084187A JPS58201558A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 超電導回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58201558A true JPS58201558A (ja) | 1983-11-24 |
| JPH0474947B2 JPH0474947B2 (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=13823469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57084187A Granted JPS58201558A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 超電導回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58201558A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002222709A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Imura Zairyo Kaihatsu Kenkyusho:Kk | 磁場発生コイル装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426411A (en) * | 1977-07-30 | 1979-02-28 | Fuji Electric Co Ltd | Ultralow temperature refrigeratnt in-out device for super-conductive rotary machine |
-
1982
- 1982-05-18 JP JP57084187A patent/JPS58201558A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426411A (en) * | 1977-07-30 | 1979-02-28 | Fuji Electric Co Ltd | Ultralow temperature refrigeratnt in-out device for super-conductive rotary machine |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002222709A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Imura Zairyo Kaihatsu Kenkyusho:Kk | 磁場発生コイル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0474947B2 (ja) | 1992-11-27 |
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