JPS5820376A - 高周波パルスア−ク溶接機 - Google Patents
高周波パルスア−ク溶接機Info
- Publication number
- JPS5820376A JPS5820376A JP12004781A JP12004781A JPS5820376A JP S5820376 A JPS5820376 A JP S5820376A JP 12004781 A JP12004781 A JP 12004781A JP 12004781 A JP12004781 A JP 12004781A JP S5820376 A JPS5820376 A JP S5820376A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- arc
- current
- resonance
- circuit
- power source
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高周波パルス電流によってアーク溶−を行
なう高周波パルスアークｌＩＭＩｋＫ関する。
なう高周波パルスアークｌＩＭＩｋＫ関する。
直流アークＳ繊機において１０ＫＩｌｚ−１００泊りの
周波数の高周波パルス電流成分がｓ１接電ｆｌＬに會壜
れると、非消耗性電極式、消耗性電極式にか＼わらず、
アークの一直性、安定性に優れ、高速溶−が可−で番Ｉ
Ｄ、ビードも羨しくなり冶金学的にも１１１１特性が改
豐で珈ることは周知の通やである。
周波数の高周波パルス電流成分がｓ１接電ｆｌＬに會壜
れると、非消耗性電極式、消耗性電極式にか＼わらず、
アークの一直性、安定性に優れ、高速溶−が可−で番Ｉ
Ｄ、ビードも羨しくなり冶金学的にも１１１１特性が改
豐で珈ることは周知の通やである。
第１図（イ）〜（ハ）は各々、従来のこの種のＩｌｌ績
機の構成の概略を示す回路図およびアーク電流波形図で
ある。第１図（イ）においてスイッチ１をオン状態とす
ると、直流電源２の正電圧が配線インダクタンスＬ・を
介して被Ｓｍ物３鳳へ供給される一方。
機の構成の概略を示す回路図およびアーク電流波形図で
ある。第１図（イ）においてスイッチ１をオン状態とす
ると、直流電源２の正電圧が配線インダクタンスＬ・を
介して被Ｓｍ物３鳳へ供給される一方。
直流電源２の負電圧がスイッチ１を介して電＠３ｂへ供
給され、ヒれによ争、被Ｓ総吻３ａおよび電極３ｂ間に
遂次上昇するプーク電ｔＩＬｘが流れる（波形図におけ
る期間’ｌ’ｔ）。なお、以後被Ｓ接物３ｍおよび電極
３ｂをアーク負荷３と称する。
給され、ヒれによ争、被Ｓ総吻３ａおよび電極３ｂ間に
遂次上昇するプーク電ｔＩＬｘが流れる（波形図におけ
る期間’ｌ’ｔ）。なお、以後被Ｓ接物３ｍおよび電極
３ｂをアーク負荷３と称する。
次いで、アーク電流Ｉが一定値に違した時点でスイッチ
ｌをオフとすると、配線インダクタンスＬ・に蓄えられ
九エネルギーにより、配線インダクタンスＬ・→アーク
負荷３→ダイオード４→配−インダクタンスＬ・なる経
路で遂次減少するアーク電流Ｉが流れる（波形図におけ
る期間’］［’ｓ）、そして、アーク電流Ｉが一定値ま
で減少し良時点で再びスイッチｌをオンとし、以後上記
動作の繰返しによりパルス状のアーク電流Ｉがアーク負
荷３にｔＩｌ、される。
ｌをオフとすると、配線インダクタンスＬ・に蓄えられ
九エネルギーにより、配線インダクタンスＬ・→アーク
負荷３→ダイオード４→配−インダクタンスＬ・なる経
路で遂次減少するアーク電流Ｉが流れる（波形図におけ
る期間’］［’ｓ）、そして、アーク電流Ｉが一定値ま
で減少し良時点で再びスイッチｌをオンとし、以後上記
動作の繰返しによりパルス状のアーク電流Ｉがアーク負
荷３にｔＩｌ、される。
また、第２図（ロ）においてスイッチ５および６を共に
オン状態にすると、スイッチ５，６を通してアーク負荷
３にアーク電流Ｘが流れる（波形図における期間Ｚｓ）
。このアーク電ＲＩが一定値に達し九時点でスイッチ５
．６を共にオフとすると。
オン状態にすると、スイッチ５，６を通してアーク負荷
３にアーク電流Ｘが流れる（波形図における期間Ｚｓ）
。このアーク電ＲＩが一定値に達し九時点でスイッチ５
．６を共にオフとすると。
、配線インダクタンスＬ・に蓄えられたエネルギーによ
り、配線インダクタンスＬ・→ダイオード７→直流電源
２→ダイオード８→アーク負荷３→配−インダクタンス
Ｌ・なる経路雫アーク電ｒｌＬｘが流れ（波形図にかけ
る期間Ｔ４）、以後上記動作が繰返えされる。
り、配線インダクタンスＬ・→ダイオード７→直流電源
２→ダイオード８→アーク負荷３→配−インダクタンス
Ｌ・なる経路雫アーク電ｒｌＬｘが流れ（波形図にかけ
る期間Ｔ４）、以後上記動作が繰返えされる。
壇九、第１Ｅｒｉにおい文スイッチ１１がオン状態にな
ると、このスイッチ１１１通してアーク負荷３にアーク
電ＩＬｘが流れる（波形図における期１１４ＴＩ ）。
ると、このスイッチ１１１通してアーク負荷３にアーク
電ＩＬｘが流れる（波形図における期１１４ＴＩ ）。
次−でスイッチ１１がオフになると、配線インダクタン
スＬ・に蓄えられたエネルギーにより、配線インダクタ
ンスＬ・→アーク負荷３→ダイオード１２→ゴンデンｔ
１３→直流電源２→配線インダクタンスＬ・なる経路で
アーク電ｍＸ−１１ＸＩＬれ（波形図における期間Ｔ４
）、またこの時、配線インダクタンスし・に蓄えられた
エネルギーがコンデンサ１３に移される。コンダン？１
３に蓄えられたエネルギーは、スイッチ１１より長い周
期でオン／オフされるスイッチ１４ｊ？よびコイル１Ｂ
を通して直流電源２へ回生される。
スＬ・に蓄えられたエネルギーにより、配線インダクタ
ンスＬ・→アーク負荷３→ダイオード１２→ゴンデンｔ
１３→直流電源２→配線インダクタンスＬ・なる経路で
アーク電ｍＸ−１１ＸＩＬれ（波形図における期間Ｔ４
）、またこの時、配線インダクタンスし・に蓄えられた
エネルギーがコンデンサ１３に移される。コンダン？１
３に蓄えられたエネルギーは、スイッチ１１より長い周
期でオン／オフされるスイッチ１４ｊ？よびコイル１Ｂ
を通して直流電源２へ回生される。
以上、従来の高周波パルスアーク＊嶽機の構成例につｉ
で述べたが、これら褒米のものには次の様な欠点がＴｏ
ゐ。
で述べたが、これら褒米のものには次の様な欠点がＴｏ
ゐ。
■ 配線インダクタンスＬ＠に蓄えられ九エネルギーを
吸収すゐえめの回路（第１図におけるダイオード４ 、
７ 、８ 、１２ａｌｌ）が必要である。
吸収すゐえめの回路（第１図におけるダイオード４ 、
７ 、８ 、１２ａｌｌ）が必要である。
■ アーク電流のピーク点でスイッチ１，５，６゜１１
をオフとする必要がある丸め、これらのスイッチ１，５
，６．１１としてす、イリスタを用いることができず、
トランジスタを用いなければならない。周知のように、
サイリスタは同一定格のトランジスタに比較し、２０倍
Ｓ度の過電流耐量が得られ、し九がって、スイッチ素子
としてはサイリスタの方がはるかに有利である。
をオフとする必要がある丸め、これらのスイッチ１，５
，６．１１としてす、イリスタを用いることができず、
トランジスタを用いなければならない。周知のように、
サイリスタは同一定格のトランジスタに比較し、２０倍
Ｓ度の過電流耐量が得られ、し九がって、スイッチ素子
としてはサイリスタの方がはるかに有利である。
この発明は上述し九事情に鑑み、配線インダクタンスＬ
・に蓄えられたエネルギーの吸収回路を必要とせず、か
つ、スイッチ素子としてサイリスタを用いることがで謝
る高周波パルスアーク溶接機を提供するもので、ＬＯ共
振回路およびスイッチ素子によって高周波パルスを作る
ことを特徴としている。
・に蓄えられたエネルギーの吸収回路を必要とせず、か
つ、スイッチ素子としてサイリスタを用いることがで謝
る高周波パルスアーク溶接機を提供するもので、ＬＯ共
振回路およびスイッチ素子によって高周波パルスを作る
ことを特徴としている。
以下１図面を参照しこの発明の一実施例についてａ明す
る。
る。
１１２図は仁の発ｖＡＩｌｃよる高周波パルスアーク溶
接機の構成を示す回路図である。この図において。
接機の構成を示す回路図である。この図において。
入力端子ｕ、ｖ、ｗＨ約５０Ｖの３相交流電圧が印加さ
れる端子で参り、仁の入力端子υ、Ｖ、Ｗに印加された
３相交流電圧はダイオード２１〜２６から構成される３
相ブリッジ整流回路２７によって整流され、平滑用冨ン
デンｔ２ｓへ供給される。
れる端子で参り、仁の入力端子υ、Ｖ、Ｗに印加された
３相交流電圧はダイオード２１〜２６から構成される３
相ブリッジ整流回路２７によって整流され、平滑用冨ン
デンｔ２ｓへ供給される。
そして、平滑用コンデンサ２８のｅ端子に得られる電圧
がトランジスメ２嘗のコレクメヘ供艙される。トランジ
スタ２９は、そのベースへ供給される制御回路３０の出
力によってオン／オアーｌｌ１ｌされるテ璽ツバトラン
ジスタであり、そのエミッタがフライホイールダイオー
ド３１のカソードＩＩｃｊＩ！絖されると共に、チ冒−
クコイル３２を介して共振用コンダン９３３の一方の端
子に縁続されてｉる。まり、平滑用コンダンサ２８のｅ
端子はフライホイールダイオード３０のアノードおよび
共振用コンデンサ３３の他方の端子へ☆々緻絖されてい
る。そして、上述した各＠Ｚ’ｌ〜３２が直流電源部６
０を構成している。共振用コンデンサ３３の一方の端子
は電流検出用のシャント３５を介してアーク負荷３６の
被Ｓ＊物３６ａｖｃｉｉ絖され、同プンデンｔ３３の他
方の端子はサイリスタ３４（＃ｌＩ閉手ａ＞のカソード
に縁続され、また、サイリスタ３４のアノードが可飽和
リアクトル３７（共振コイ＃）を介してアーク負荷≦６
の電極ｓ ｓ ｂ ｖｃｔａｍｓれてい、＆、−ｔＬ”
ｃ、Ｑ／’（ン） ３ Ｂの両端電圧が１ｌｌｌ＃ｌＩ
、路３０へ供給されている。まえ、シャン）３Ｂおよび
アー゛り負荷３６の直列回路の両端間に直流電源３９お
よびアークスタータ４０が各々接続されている。直流電
源３９はアーク負荷３６に常時小電流ｉｎ （例えば、
Ｓ人）を流す丸めの電源でＴｏす、比較的リップルの少
いものが用いられる。この小電流ｉｎを常時アーク負荷
３６に流す理由は、アーク負荷３６Ｆ−パルス電流が印
加されない期間においてもアークを断としないためであ
る。まえ、アークスタータ４０は、起動時において被Ｓ
＊物３６畠と電極８６ｂとの間のエアギャップの絶縁を
破壊する丸めのもので、起動時において約ＩＭム・３０
００ Ｖの画周波交流電圧を短時間アーク負荷３６に印
加する。なお、サイリスタ３４のゲートはパルス発生囲
路（図示略）から出力される一定周期（この周期紘変更
可膨である）のパルス信号ＧＰによってトリガされる。
がトランジスメ２嘗のコレクメヘ供艙される。トランジ
スタ２９は、そのベースへ供給される制御回路３０の出
力によってオン／オアーｌｌ１ｌされるテ璽ツバトラン
ジスタであり、そのエミッタがフライホイールダイオー
ド３１のカソードＩＩｃｊＩ！絖されると共に、チ冒−
クコイル３２を介して共振用コンダン９３３の一方の端
子に縁続されてｉる。まり、平滑用コンダンサ２８のｅ
端子はフライホイールダイオード３０のアノードおよび
共振用コンデンサ３３の他方の端子へ☆々緻絖されてい
る。そして、上述した各＠Ｚ’ｌ〜３２が直流電源部６
０を構成している。共振用コンデンサ３３の一方の端子
は電流検出用のシャント３５を介してアーク負荷３６の
被Ｓ＊物３６ａｖｃｉｉ絖され、同プンデンｔ３３の他
方の端子はサイリスタ３４（＃ｌＩ閉手ａ＞のカソード
に縁続され、また、サイリスタ３４のアノードが可飽和
リアクトル３７（共振コイ＃）を介してアーク負荷≦６
の電極ｓ ｓ ｂ ｖｃｔａｍｓれてい、＆、−ｔＬ”
ｃ、Ｑ／’（ン） ３ Ｂの両端電圧が１ｌｌｌ＃ｌＩ
、路３０へ供給されている。まえ、シャン）３Ｂおよび
アー゛り負荷３６の直列回路の両端間に直流電源３９お
よびアークスタータ４０が各々接続されている。直流電
源３９はアーク負荷３６に常時小電流ｉｎ （例えば、
Ｓ人）を流す丸めの電源でＴｏす、比較的リップルの少
いものが用いられる。この小電流ｉｎを常時アーク負荷
３６に流す理由は、アーク負荷３６Ｆ−パルス電流が印
加されない期間においてもアークを断としないためであ
る。まえ、アークスタータ４０は、起動時において被Ｓ
＊物３６畠と電極８６ｂとの間のエアギャップの絶縁を
破壊する丸めのもので、起動時において約ＩＭム・３０
００ Ｖの画周波交流電圧を短時間アーク負荷３６に印
加する。なお、サイリスタ３４のゲートはパルス発生囲
路（図示略）から出力される一定周期（この周期紘変更
可膨である）のパルス信号ＧＰによってトリガされる。
次に、上記構成になる囲路の動作を第３図に示す波形図
を参照してＩＩ！明する。
を参照してＩＩ！明する。
壕ず、直流電源部５ｏ６ｃおいて、ｗ＊ｍ路３０はこの
実施例で紘シャン）３３を流れる電流の平均値が當に一
定になるようにトランジスタ２９をオン／オフ餉御する
。この結果、平滑用コンダン９２８の両端電圧がトラン
ジスタ２９によってオン／オアー１１１され、チロ−ク
コイル３２を介して共振用コンダンｆ’４Ｂの両端に印
加され、これにより、共振用コンデンサ３３の充電が行
なわれる。
実施例で紘シャン）３３を流れる電流の平均値が當に一
定になるようにトランジスタ２９をオン／オフ餉御する
。この結果、平滑用コンダン９２８の両端電圧がトラン
ジスタ２９によってオン／オアー１１１され、チロ−ク
コイル３２を介して共振用コンダンｆ’４Ｂの両端に印
加され、これにより、共振用コンデンサ３３の充電が行
なわれる。
次に１例えば第３図（へ）に示す時刻”ｔｅｌ（おいて
パルス信号ａＰがずイリスタ３４のゲートに印加され、
ｔイリスタコ４がオン状態になると、共振用コンダン９
４Ｂ、シャント３５、アーク負荷３６゜可飽和リアクト
ル３７により直列共振回路が形成され、共振用コンデン
サ３３の充電電荷により共振電［ｉｔが流れる。ところ
で、゛可飽和リアクトル３７は、電流が小さい時は未飽
和状態にあり。
パルス信号ａＰがずイリスタ３４のゲートに印加され、
ｔイリスタコ４がオン状態になると、共振用コンダン９
４Ｂ、シャント３５、アーク負荷３６゜可飽和リアクト
ル３７により直列共振回路が形成され、共振用コンデン
サ３３の充電電荷により共振電［ｉｔが流れる。ところ
で、゛可飽和リアクトル３７は、電流が小さい時は未飽
和状態にあり。
大珈なインダクタンスを有している。し九がって。
共振電流量宮は可飽和リアクトル３７の未飽和インダク
タンスと共振用コンデンサ３μの容量とによって決定さ
れる共振４Ｉ性にし九がって、第３図（ｃ４に示すよう
に徐々に上昇する（期間ｔ１〜ｉｓ）。
タンスと共振用コンデンサ３μの容量とによって決定さ
れる共振４Ｉ性にし九がって、第３図（ｃ４に示すよう
に徐々に上昇する（期間ｔ１〜ｉｓ）。
そして、電流量！がある一定値ｉ＠に達すると（時刻ｔ
ｓ ）、可飽和リアクトル３７が飽和し。
ｓ ）、可飽和リアクトル３７が飽和し。
以醜電Ｋｉｔは可飽和リアクトル３７の飽和インダクタ
ンスと共振用コンデンサ３３０容量により決定される共
振特性にしたがって急速に上昇する。
ンスと共振用コンデンサ３３０容量により決定される共
振特性にしたがって急速に上昇する。
またこれに伴ない、共振用；ンデンナ３３の電荷が放電
し、その両端電圧Ｐｃが％第３図１１に示すように急速
に下降する。
し、その両端電圧Ｐｃが％第３図１１に示すように急速
に下降する。
電Ｒｉｔは共Ｉ１ｗＡ路の性質からコンダン＋３３両熾
電圧Ｅｃが零になる壕で上昇する。そして、零になった
時刻ｔ３以降、急速に下降し、またこの時、共振用コン
デンサ３３は負の電圧に充電される。電流ｌ！が下降し
、ｉｌｌ＠に達すると（時刻ｔ４）、可飽和リアクトル
３７が再び未飽和状態となり％電流量！が以後徐々に減
少する。この時刻ｔ４以降も電流ｉｔによる共振用コン
デンサ３３の充電が行なわれるが、この充電々流はわず
かであり、かつ、＝ンデン１３３の電圧変化の影響を受
けない＠直のテ冒−クコイル３２がある九め１時刻ｔ４
以降直流電源ｇｓｏからの充電々流ｉｍＫよって共振用
コンデンサ３３の両端電ａｌｅが遂次上昇する。
電圧Ｅｃが零になる壕で上昇する。そして、零になった
時刻ｔ３以降、急速に下降し、またこの時、共振用コン
デンサ３３は負の電圧に充電される。電流ｌ！が下降し
、ｉｌｌ＠に達すると（時刻ｔ４）、可飽和リアクトル
３７が再び未飽和状態となり％電流量！が以後徐々に減
少する。この時刻ｔ４以降も電流ｉｔによる共振用コン
デンサ３３の充電が行なわれるが、この充電々流はわず
かであり、かつ、＝ンデン１３３の電圧変化の影響を受
けない＠直のテ冒−クコイル３２がある九め１時刻ｔ４
以降直流電源ｇｓｏからの充電々流ｉｍＫよって共振用
コンデンサ３３の両端電ａｌｅが遂次上昇する。
電流ｉ！が減少し、時刻ｉｓにおいて零になると、この
時点においてサイリス／３４のアノード・カソード間に
共振用コンダン９３Ｂ＆ＩＣよる逆ｚ（イアスが印加さ
れることから、ｔイリスタコ４がカットオフ状態になる
。なお、ｌ！３図ヒｉＶｃ示す斜線部分がサイリスタ３
４の逆ｐ＜イアス時間に対応して−る。以後、共振用コ
ンダン９３３が電ｆｉｉｍによって引龜絖自充電され、
電圧Ｂｃが遂次上昇する。そして１時刻ｔ４においてＩ
（ルス信号ＧＰが再びｔイリスタコ４のゲートに印加さ
れると。
時点においてサイリス／３４のアノード・カソード間に
共振用コンダン９３Ｂ＆ＩＣよる逆ｚ（イアスが印加さ
れることから、ｔイリスタコ４がカットオフ状態になる
。なお、ｌ！３図ヒｉＶｃ示す斜線部分がサイリスタ３
４の逆ｐ＜イアス時間に対応して−る。以後、共振用コ
ンダン９３３が電ｆｉｉｍによって引龜絖自充電され、
電圧Ｂｃが遂次上昇する。そして１時刻ｔ４においてＩ
（ルス信号ＧＰが再びｔイリスタコ４のゲートに印加さ
れると。
サイリスタ３４がオン状態となり、再び上述し九動作が
繰返えされる。
繰返えされる。
しかして、アーク負荷３６には上述した電流１１と電ｔ
ＩＬｉ ｓとの和の電ｉ１ｔ＋ｉｍ（第３図に）参照）
カ流し、この電流によりパルスアーク１１ ！Ｉカ行ｒ
ｔわれる。
ＩＬｉ ｓとの和の電ｉ１ｔ＋ｉｍ（第３図に）参照）
カ流し、この電流によりパルスアーク１１ ！Ｉカ行ｒ
ｔわれる。
なお、上述した実施例においては蘇振コイルとして可飽
和リアクトル３７を用いているが、この発ＩＮＫよるパ
ルスアーク溶接機は共振コイルとして普通のコイルを用
いることも可能である。しかしながら、普通のコイルを
用いた場合紘次に述べる不都合が生じ、し九がって可飽
和リアクトルを用いることが望ましい。
和リアクトル３７を用いているが、この発ＩＮＫよるパ
ルスアーク溶接機は共振コイルとして普通のコイルを用
いることも可能である。しかしながら、普通のコイルを
用いた場合紘次に述べる不都合が生じ、し九がって可飽
和リアクトルを用いることが望ましい。
すなわち、畳過のコイルを用いた場合紘、第３図（−に
おける時刻１４〜ｉ１間の滑らかな立下りが得られず、
電流１ｔが急速に零壜で下降する。この結果、サイリス
タ３４に、第４ｗＡに符号ムにて示す負のリカバリ電流
が流れ、この電流によ勧アークが切れたり不安定になっ
た９する。このリカバリ電流は電流減少勾配−ｄ ｉ
ｔ ／ ｄ ｔ に比例して大自（なり１例えば３０
ム／ｐｍの電流減少勾配においては＠ｌ０ＡＱ度のリカ
バリ電流が発生する。
おける時刻１４〜ｉ１間の滑らかな立下りが得られず、
電流１ｔが急速に零壜で下降する。この結果、サイリス
タ３４に、第４ｗＡに符号ムにて示す負のリカバリ電流
が流れ、この電流によ勧アークが切れたり不安定になっ
た９する。このリカバリ電流は電流減少勾配−ｄ ｉ
ｔ ／ ｄ ｔ に比例して大自（なり１例えば３０
ム／ｐｍの電流減少勾配においては＠ｌ０ＡＱ度のリカ
バリ電流が発生する。
（なお、高周波パルスアーク＊＊機にかいては、可飽和
リアクトルを用いない場合、上述した３０ム／μｓｇ後
の電流減少勾配となる。）このリカバリ電１１．に対応
してアーク電流を正常に維持するには、電流１としてこ
のりカバリ電流と略等しい電流を流すことが必費である
が、この場合、１ｌＩｉ周波パルスアークｉｌｌ績機の
長所で参る小電流によるｉｉ＊が不可−となり、極めて
好壕しくない。
リアクトルを用いない場合、上述した３０ム／μｓｇ後
の電流減少勾配となる。）このリカバリ電１１．に対応
してアーク電流を正常に維持するには、電流１としてこ
のりカバリ電流と略等しい電流を流すことが必費である
が、この場合、１ｌＩｉ周波パルスアークｉｌｌ績機の
長所で参る小電流によるｉｉ＊が不可−となり、極めて
好壕しくない。
壜九、上述した実施例においては、共振フィルとして可
飽和リアクトル３７のみを用いているが。
飽和リアクトル３７のみを用いているが。
可飽和リアクトル３７の飽和時インピーダンスは通常非
常に小さいので、可飽和リアクトル３７に直列に別の共
振フィル（比較的インダクタンスの小さい共ｒｔコイル
）を挿入してもよい。
常に小さいので、可飽和リアクトル３７に直列に別の共
振フィル（比較的インダクタンスの小さい共ｒｔコイル
）を挿入してもよい。
また、上述した実施例における整流回路２７をサイリス
タによって構成し、チ目ツバトランジスタ２９を除去し
てもよいが、リップルの点で実施例に示す回路の方が有
利である。
タによって構成し、チ目ツバトランジスタ２９を除去し
てもよいが、リップルの点で実施例に示す回路の方が有
利である。
以上説明したように、この発明によればＬＯ共振回路お
よび開閉手段によって高周波パルスを作っているので１
次の利点が得られる。
よび開閉手段によって高周波パルスを作っているので１
次の利点が得られる。
■ 電流零の時点で開閉手段がオフとなるため。
配線インダクタンス（１０ｍＨＱ度）のエネルギー吸収
囲路の発生する損失をきわめて小さい値とし得る（従来
の１７５０〜１ン１００）。
囲路の発生する損失をきわめて小さい値とし得る（従来
の１７５０〜１ン１００）。
■ 開閉手段としてサイリスクを用いることができる。
■ 直流電源部が低電圧回路でよく、部品等の面で有利
である。
である。
■ 直流電源部のコントロール（第２Ｅの実施例ではチ
目ツバの＝ント四−ル）は低周波数でよく、直流電源部
の制御回路の構成を簡略化し得る。
目ツバの＝ント四−ル）は低周波数でよく、直流電源部
の制御回路の構成を簡略化し得る。
また、共振コイルとして可飽和リアクトルを用いた場合
は、アーク電流−一の悪影響を除去できると共に、ｉ４
Ｍ手段のスイッチング損失を極めて小とすることができ
る利点が得られる。
は、アーク電流−一の悪影響を除去できると共に、ｉ４
Ｍ手段のスイッチング損失を極めて小とすることができ
る利点が得られる。
ｔｓ１図ピ）−ｅｌは各々、従来の高周波／（ルスアー
ク溶接機の構成を示す回路図およびアーク電流波形図、
第２図はこの発明の一実施例の構成を示す回路図、第３
図印〜に）は各々同実施例の動作を説明するためのａＥ
ｌｌＩｒｊＡ、第４図はサイリスクのりカバリ電流をｉ
１！明するための波形図である。 ３３・・・共振用プンデンナ、３４・・・サイリスタ（
開閉手段）、３６・・・アーク負荷、３７・・・可飽和
リアクトル（共振フィル）、６０・・・ｔｉｍ電源部。 出諷人神鋼電機株式会社 第１ Ｌ。 図
ク溶接機の構成を示す回路図およびアーク電流波形図、
第２図はこの発明の一実施例の構成を示す回路図、第３
図印〜に）は各々同実施例の動作を説明するためのａＥ
ｌｌＩｒｊＡ、第４図はサイリスクのりカバリ電流をｉ
１！明するための波形図である。 ３３・・・共振用プンデンナ、３４・・・サイリスタ（
開閉手段）、３６・・・アーク負荷、３７・・・可飽和
リアクトル（共振フィル）、６０・・・ｔｉｍ電源部。 出諷人神鋼電機株式会社 第１ Ｌ。 図
Claims (2)
- （１）直流電源部と、この直流電源部から出力される直
流電流が印加されゐ共振用コンデ／すと、開閉手段と、
共振クイルとを具備し、前記開閉手段、共＠＊イルおよ
びアーク負荷を前記共振用フンデンナの両端に直列に介
挿してなる高周波パルスアータＳ＊機。 - （２） 前記共振コイルが可飽和リアクトルまたは可
飽和リアクトルとフィルの直列回路である特許請求の範
囲第１ｇ４記載の高周波パルスアークＳ繊機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12004781A JPS5820376A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 高周波パルスア−ク溶接機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12004781A JPS5820376A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 高周波パルスア−ク溶接機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820376A true JPS5820376A (ja) | 1983-02-05 |
| JPH0134715B2 JPH0134715B2 (ja) | 1989-07-20 |
Family
ID=14776574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12004781A Granted JPS5820376A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 高周波パルスア−ク溶接機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820376A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105364263A (zh) * | 2015-08-27 | 2016-03-02 | 辽宁星云焊接设备制造有限公司 | 一种智能焊接转换器 |
-
1981
- 1981-07-31 JP JP12004781A patent/JPS5820376A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105364263A (zh) * | 2015-08-27 | 2016-03-02 | 辽宁星云焊接设备制造有限公司 | 一种智能焊接转换器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0134715B2 (ja) | 1989-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4766281A (en) | Pulse generator spark-erosive metal working | |
| US4446513A (en) | DC/AC Bridge inverter including a switching aid and inductive energy recovery circuit | |
| US3643405A (en) | Circuit arrangement for automatic control of the voltage of an electrical filter | |
| EP0309919B1 (en) | A power conversion apparatus | |
| JPS5820376A (ja) | 高周波パルスア−ク溶接機 | |
| JP4348472B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| EP0314808B1 (en) | Clipper circuit for power transistor circuit and inverter circuit utilizing the same | |
| JP2941513B2 (ja) | 不足電圧引外し装置 | |
| JPS5997782A (ja) | 静電蓄勢式抵抗溶接機 | |
| US3846690A (en) | Device for charging an electric power storage element to a predetermined voltage | |
| JP3178314B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JPH0833313A (ja) | 電力変換装置のスナバ回路 | |
| JPS62287911A (ja) | 放電加工用電源装置 | |
| JPS5847293B2 (ja) | ダンゾクホウデンソウチ | |
| JPH0255147B2 (ja) | ||
| JP3533590B2 (ja) | 直流アーク溶接用電源 | |
| JPS58127568A (ja) | 電源装置 | |
| JP2680124B2 (ja) | スイッチングレギュレータ電源回路 | |
| SU1019542A1 (ru) | Устройство дл защиты источника питани от перегрузок | |
| JPH07231652A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH027873A (ja) | パルス放電回路 | |
| JPH118970A (ja) | チョッパ回路 | |
| JPH07118906B2 (ja) | スナバ回路 | |
| JPS5893573A (ja) | 直流ｔｉｇ溶接機 | |
| JPH08153595A (ja) | 放電ランプ用直流安定化電源装置 |