JPS5820913A - 廃熱回収プラント - Google Patents
廃熱回収プラントInfo
- Publication number
- JPS5820913A JPS5820913A JP11973881A JP11973881A JPS5820913A JP S5820913 A JPS5820913 A JP S5820913A JP 11973881 A JP11973881 A JP 11973881A JP 11973881 A JP11973881 A JP 11973881A JP S5820913 A JPS5820913 A JP S5820913A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- medium
- waste
- waste gas
- heat storage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は廃熱回収発電プラントに係り、特に廃ガス温度
の変動を考慮して廃熱回収発電効率の良好な廃熱回収発
電プラントを提供するものである。
の変動を考慮して廃熱回収発電効率の良好な廃熱回収発
電プラントを提供するものである。
石油資源の枯渇が間近いと予想されることから、エネル
ギを有効に利用するための方式が種々試みられている。
ギを有効に利用するための方式が種々試みられている。
例えば、鉱工業生産システム等（以下生産システムと呼
ぶ）の廃熱から電気動力を回収するための装置が提案さ
れている。第１図は、従来実施されている廃熱回収発電
プラントの系統を示すものであり、１は蒸発器、２は予
熱器、３はタービン、４は発電機、５は凝縮器、６は媒
体ポンプである。かかる廃熱回収プラントの作動媒体に
は、廃ガス温度が十分高い場合には水−蒸気を用いるこ
とも可能であるが、通常は廃ガス源である生産システム
で十分に利用されて２００〜４００Ｃの温度に低下して
いるため、廃熱回収発電効率の観点からトリクロロトリ
フルオロエタン、蒸発器１に供給され、熱交換後の廃ガ
スは排ガス）胴１２を通じてさらに予熱器２に導ひかれ
る。媒体は予熱器２でその供給圧力の飽和温度近くまで
予熱され、さらに蒸発器１で沸騰蒸発する。発生媒体蒸
気はタービン３へ供給して動力を回収し、凝縮器５、媒
体ポンプ６、予熱器２へ戻る閉サイクルを形成する。
ぶ）の廃熱から電気動力を回収するための装置が提案さ
れている。第１図は、従来実施されている廃熱回収発電
プラントの系統を示すものであり、１は蒸発器、２は予
熱器、３はタービン、４は発電機、５は凝縮器、６は媒
体ポンプである。かかる廃熱回収プラントの作動媒体に
は、廃ガス温度が十分高い場合には水−蒸気を用いるこ
とも可能であるが、通常は廃ガス源である生産システム
で十分に利用されて２００〜４００Ｃの温度に低下して
いるため、廃熱回収発電効率の観点からトリクロロトリ
フルオロエタン、蒸発器１に供給され、熱交換後の廃ガ
スは排ガス）胴１２を通じてさらに予熱器２に導ひかれ
る。媒体は予熱器２でその供給圧力の飽和温度近くまで
予熱され、さらに蒸発器１で沸騰蒸発する。発生媒体蒸
気はタービン３へ供給して動力を回収し、凝縮器５、媒
体ポンプ６、予熱器２へ戻る閉サイクルを形成する。
かかる従来の廃熱回収発電プラントでは、廃ガス温度の
変動時に廃熱回収発電効率が低い欠点があった。すなわ
ち、廃熱回収発電プラントを設計する際には、設計熱源
温度を生産システムの廃ガス条件を見較べてほぼその平
均温度に設定されるが、実機では生産システムの生産状
況により廃ガス１０の温度が常時変動する。このようが
廃ガス温度変動時における従来プラントの運転状態を、
第２図に示す。実線で示す廃ガス湛度Ｔが破線で示す定
格設計廃ガス温度Ｔ。以上になったときには、廃ガス胴
１１のダンパー１５とバイパス放出胴１４のバイパスダ
ンパー１６との調節により廃ガスの一部を外部放出しく
排気熱量Ｈとして斜線で示されている）、蒸発器ｌへの
廃ガス供給量を減らすことによって媒体の蒸発量を調節
し、実線で示す発電出力りを破線で示す定格出力り。に
押えている。
変動時に廃熱回収発電効率が低い欠点があった。すなわ
ち、廃熱回収発電プラントを設計する際には、設計熱源
温度を生産システムの廃ガス条件を見較べてほぼその平
均温度に設定されるが、実機では生産システムの生産状
況により廃ガス１０の温度が常時変動する。このようが
廃ガス温度変動時における従来プラントの運転状態を、
第２図に示す。実線で示す廃ガス湛度Ｔが破線で示す定
格設計廃ガス温度Ｔ。以上になったときには、廃ガス胴
１１のダンパー１５とバイパス放出胴１４のバイパスダ
ンパー１６との調節により廃ガスの一部を外部放出しく
排気熱量Ｈとして斜線で示されている）、蒸発器ｌへの
廃ガス供給量を減らすことによって媒体の蒸発量を調節
し、実線で示す発電出力りを破線で示す定格出力り。に
押えている。
このように従来の発熱プラントでは、廃ガス温度が定格
設計廃ガス淵度以上に上昇したとき、有効な熱エネルギ
ーを利用することなく排棄している。なお、廃ガス淵度
Ｔが定格設計廃ガス淵度Ｔ。
設計廃ガス淵度以上に上昇したとき、有効な熱エネルギ
ーを利用することなく排棄している。なお、廃ガス淵度
Ｔが定格設計廃ガス淵度Ｔ。
以下に低下した場合には、蒸発器１の媒体蒸発量が減少
し、発電出力りも定格出力り。以下に低下するのは当然
である。
し、発電出力りも定格出力り。以下に低下するのは当然
である。
本発明の目的は廃ガス湛度が変動しても高温エネルギー
を有効に利用し、廃熱回収効率を常に良好に維持する廃
熱回収プラントを提供するものである。
を有効に利用し、廃熱回収効率を常に良好に維持する廃
熱回収プラントを提供するものである。
本発明の特徴に、廃ガス温度が定格設計廃ガス温度以上
に上昇したとき“にその上昇温変分の熱エネルギを蓄熱
する蓄熱器を設置し、廃ガス温度が低下したときに蓄熱
装置により蓄熱された熱を放出して廃ガスをは汀定格設
計ガス湛度まで加熱しは定格設計廃ガス温度に調節し、
常時はぼ定格発電出力を得ることを可能にして発電出力
を増加させた廃熱回収プラントである。
に上昇したとき“にその上昇温変分の熱エネルギを蓄熱
する蓄熱器を設置し、廃ガス温度が低下したときに蓄熱
装置により蓄熱された熱を放出して廃ガスをは汀定格設
計ガス湛度まで加熱しは定格設計廃ガス温度に調節し、
常時はぼ定格発電出力を得ることを可能にして発電出力
を増加させた廃熱回収プラントである。
本発明の一実施例である廃熱回収発電プラントを第３図
、第４図により、また前記実施例の作用効果を第５図、
第６図により説明する。第３図は、本発明を実施した廃
熱回収発電プラントの系統を示すものである。第３図に
おいて従来と同一構成部品は第１図と同一番号で示して
あり、２０は蓄熱装置である。廃ガスはまず蓄熱装置録
に供給され、さらに蒸発器１、予熱器２へと導びかれる
。
、第４図により、また前記実施例の作用効果を第５図、
第６図により説明する。第３図は、本発明を実施した廃
熱回収発電プラントの系統を示すものである。第３図に
おいて従来と同一構成部品は第１図と同一番号で示して
あり、２０は蓄熱装置である。廃ガスはまず蓄熱装置録
に供給され、さらに蒸発器１、予熱器２へと導びかれる
。
蓄熱装置２０の構造例を、第４図に示した。蓄熱装置長
はダクト２１と蓄熱体２２とからなり、蓄熱体２２は容
器２３とその内部に充填した蓄熱材２４とから構成され
、蓄熱材２４の体積変化を吸収する空間２５か設けられ
る。蓄熱材２４ ＫＭｚＮａＯＨ−ＫＯＨ（４１−５９
Ｗ％、融点１５８゜と、融解潜熱３７．３ ｋａａ７／
ｋｇ）、 ＡｔＣ１，−ＫＣｌ−ＬｉＣ／＝（６３，０
−３５，３−１，７Ｗ％、融点２４９Ｃ，融解潜熱５９
．５ｋｃａｔ／ｋｇ）、ＫＣｔ−Ｌ ｉ ｃ４ （４１
，５−ｓ ｓ、ｓｍｏｚ％、融点３２５Ｃ１融解潜熱５
７．２５ ｋｃａｔ／ｋｇ）等の固液相変化に伴なう融
解潜熱を利用するものの中から、定格設計廃ガス温度に
ほぼ等しい温度Ｋ１１点のある物質を用いる。
はダクト２１と蓄熱体２２とからなり、蓄熱体２２は容
器２３とその内部に充填した蓄熱材２４とから構成され
、蓄熱材２４の体積変化を吸収する空間２５か設けられ
る。蓄熱材２４ ＫＭｚＮａＯＨ−ＫＯＨ（４１−５９
Ｗ％、融点１５８゜と、融解潜熱３７．３ ｋａａ７／
ｋｇ）、 ＡｔＣ１，−ＫＣｌ−ＬｉＣ／＝（６３，０
−３５，３−１，７Ｗ％、融点２４９Ｃ，融解潜熱５９
．５ｋｃａｔ／ｋｇ）、ＫＣｔ−Ｌ ｉ ｃ４ （４１
，５−ｓ ｓ、ｓｍｏｚ％、融点３２５Ｃ１融解潜熱５
７．２５ ｋｃａｔ／ｋｇ）等の固液相変化に伴なう融
解潜熱を利用するものの中から、定格設計廃ガス温度に
ほぼ等しい温度Ｋ１１点のある物質を用いる。
本プラントでも予熱器２、蒸発器１、タービン３等の発
電プラント本体の運転方法は前記従来プラントと同一で
ある。本発明の実施例の作用および効果は熱源である生
産システム′の生産状況の変化により廃ガス１０の温度
Ｔが変動したときに現われる。つまり、本発明の実施例
による廃熱回収プラントの運転状態を第５図に示した。
電プラント本体の運転方法は前記従来プラントと同一で
ある。本発明の実施例の作用および効果は熱源である生
産システム′の生産状況の変化により廃ガス１０の温度
Ｔが変動したときに現われる。つまり、本発明の実施例
による廃熱回収プラントの運転状態を第５図に示した。
即ち、蓄熱器２０に導かれる蓄熱器入ロ廃ガス温度Ｔ１
が定格設計廃ガス混度Ｔ０以上となったときには、廃ガ
スが蓄熱器輩を通過する間に蓄熱材２４に熱を与えるの
で、蓄熱器２０を経た蓄熱器出ロガス淵度Ｔ、はほぼ蓄
熱材の融点まで低下して蒸発器１へ供給される。一方、
蓄熱器入口廃ガス温度Ｔ１が定格設計廃ガス温度Ｔ０以
下に低下したときには、廃ガス１０が蓄熱装置電文を通
過する間に、熱を吸収して蓄熱材２４のほぼ融点まで加
熱され、蓄熱器出口ガス温度Ｔ２は蒸発器へ導ひかれる
。前記説明のごとく、蓄熱材２４には定格設計ガス温度
Ｔ。に近い温度に融点のある物質を使用しているため、
その大きな融解潜熱により蓄熱器２０を流下して蒸発器
１に導かれる屏ガス温度を蓄熱材の融点（すなわち定格
設計ガス温度）とほぼ同温度一定にすることが出来、廃
熱回収発電プラントの発電出力カムを常時はぼ定格出力
し。
が定格設計廃ガス混度Ｔ０以上となったときには、廃ガ
スが蓄熱器輩を通過する間に蓄熱材２４に熱を与えるの
で、蓄熱器２０を経た蓄熱器出ロガス淵度Ｔ、はほぼ蓄
熱材の融点まで低下して蒸発器１へ供給される。一方、
蓄熱器入口廃ガス温度Ｔ１が定格設計廃ガス温度Ｔ０以
下に低下したときには、廃ガス１０が蓄熱装置電文を通
過する間に、熱を吸収して蓄熱材２４のほぼ融点まで加
熱され、蓄熱器出口ガス温度Ｔ２は蒸発器へ導ひかれる
。前記説明のごとく、蓄熱材２４には定格設計ガス温度
Ｔ。に近い温度に融点のある物質を使用しているため、
その大きな融解潜熱により蓄熱器２０を流下して蒸発器
１に導かれる屏ガス温度を蓄熱材の融点（すなわち定格
設計ガス温度）とほぼ同温度一定にすることが出来、廃
熱回収発電プラントの発電出力カムを常時はぼ定格出力
し。
である定格設計状態で運転することが出来る。すなわち
本発明では、高湛度廃ガスの熱エネルギを低湛度廃ガス
へ移動させて有効に利用することが出来る。従って第５
図の発電出力図において、斜線りは本実施例により発電
出力減少が防止される大きさを表わすことになる。
本発明では、高湛度廃ガスの熱エネルギを低湛度廃ガス
へ移動させて有効に利用することが出来る。従って第５
図の発電出力図において、斜線りは本実施例により発電
出力減少が防止される大きさを表わすことになる。
次に本発明の一実施例の効果を計算により確認した。比
較確認方法として、まず定格設計廃ガス温度２５０ｒ、
廃ガス量４ｓｏｏｏｏＮｍ”／ｈ１熱回収媒体として前
記トリクロロトリフルオロエタンを使用し、媒体蒸発圧
力１０．４ ｋ ｇ／ｃｍ” 、蒸発器のピンチポイン
）２４Ｃ，媒体凝縮圧力０８３ｋｇ／ｃｍ” タービン
内部効率０．７等の条件を設定して廃熱回収プラントを
設計し、廃ガス温度が±３０Ｃでｓｉｎ形状に変動した
場合の従来プラント及び本発明実施プラントの廃ガス変
動１サイクル当りの発電出力を試算して比較した。
較確認方法として、まず定格設計廃ガス温度２５０ｒ、
廃ガス量４ｓｏｏｏｏＮｍ”／ｈ１熱回収媒体として前
記トリクロロトリフルオロエタンを使用し、媒体蒸発圧
力１０．４ ｋ ｇ／ｃｍ” 、蒸発器のピンチポイン
）２４Ｃ，媒体凝縮圧力０８３ｋｇ／ｃｍ” タービン
内部効率０．７等の条件を設定して廃熱回収プラントを
設計し、廃ガス温度が±３０Ｃでｓｉｎ形状に変動した
場合の従来プラント及び本発明実施プラントの廃ガス変
動１サイクル当りの発電出力を試算して比較した。
前記設計条件によると、定格発電出力約３０００ｋＷの
廃熱回収発電プラントが設計される。廃ガス温度が１時
間のサイクルで±３００との幅でｓｉｎ形状に変動した
場合には、１サイクルすなわち１時間当カの発電出力は
、従来プラントでは約２５３１８ｋＷ−ｈとなる。本発
明を実施したプラントでは、蓄熱材に定格設計廃ガス温
度２５０Ｃに近い温度２４９Ｃに融点のある前記蓄熱材
例ｈｔｃｔ、 −ＫＣｔ−ＬＩＣｔを約２５０００ ｋ
ｇ用いた場合、１サイクルすなわち１時間当りの発電
出力は約２９９７ｋＷ−ｈとなり、従来方式に比べ約１
８．４％の発電出力増加が見込める。
廃熱回収発電プラントが設計される。廃ガス温度が１時
間のサイクルで±３００との幅でｓｉｎ形状に変動した
場合には、１サイクルすなわち１時間当カの発電出力は
、従来プラントでは約２５３１８ｋＷ−ｈとなる。本発
明を実施したプラントでは、蓄熱材に定格設計廃ガス温
度２５０Ｃに近い温度２４９Ｃに融点のある前記蓄熱材
例ｈｔｃｔ、 −ＫＣｔ−ＬＩＣｔを約２５０００ ｋ
ｇ用いた場合、１サイクルすなわち１時間当りの発電
出力は約２９９７ｋＷ−ｈとなり、従来方式に比べ約１
８．４％の発電出力増加が見込める。
この増加割り合いｔ′ｉ廃ガス温良の変動幅により異な
り、その計算結果を第６図に示した。廃ガス第６図にお
いて、本発明による発電出力りは実線で示し、従来例の
発電出力Ｌ′は破線で示した。
り、その計算結果を第６図に示した。廃ガス第６図にお
いて、本発明による発電出力りは実線で示し、従来例の
発電出力Ｌ′は破線で示した。
また、従来例と比較した出力増加率はΔＬとして示しで
ある。この第６図によれば廃ガス温度が定格設計ガス温
度２５０ｒに対して±３０ｃ、±４Ｏｒ、±５０ｒ変動
したときに、従来に比べてそれぞれ約１８％、２３％、
２９％の発電量増加が見込める。
ある。この第６図によれば廃ガス温度が定格設計ガス温
度２５０ｒに対して±３０ｃ、±４Ｏｒ、±５０ｒ変動
したときに、従来に比べてそれぞれ約１８％、２３％、
２９％の発電量増加が見込める。
このように本発明の実施例によれば、生産システムの生
産状況の変化に伴なう廃ガス温度の変動を即座に吸収し
て一定温度に調節し、従来排棄していた高温時の有熱エ
ネルギを利用して発電出力の増加が図れ、廃熱回収発電
効率の良好な一熱回収発電プラントを提供することが出
来る。しかも本発明は、蓄熱部に可動部がなく、さらに
制御系が必要なく、蓄熱装置を設置するだけで目的が達
せられる極めて実施容易な発明である。また、従来に廃
ガス温度によって廃ガス量を調節してぃたダンパー、そ
の制御装置等も不要になる。尚、本発明の実施例の効果
の説明には、トリクロロトリフルオロエタンを媒体とし
、蓄熱材にｈｔｃｔ、−ＫＣｔ−ｔ、ｉｃｔを使いて試
算した。しかし、本発明の応用は廃ガス湛度レベルによ
っては、他の低沸点媒体、他の蓄熱材であっても良い。
産状況の変化に伴なう廃ガス温度の変動を即座に吸収し
て一定温度に調節し、従来排棄していた高温時の有熱エ
ネルギを利用して発電出力の増加が図れ、廃熱回収発電
効率の良好な一熱回収発電プラントを提供することが出
来る。しかも本発明は、蓄熱部に可動部がなく、さらに
制御系が必要なく、蓄熱装置を設置するだけで目的が達
せられる極めて実施容易な発明である。また、従来に廃
ガス温度によって廃ガス量を調節してぃたダンパー、そ
の制御装置等も不要になる。尚、本発明の実施例の効果
の説明には、トリクロロトリフルオロエタンを媒体とし
、蓄熱材にｈｔｃｔ、−ＫＣｔ−ｔ、ｉｃｔを使いて試
算した。しかし、本発明の応用は廃ガス湛度レベルによ
っては、他の低沸点媒体、他の蓄熱材であっても良い。
さらに本実施例では、蓄熱材に物質の融解潜熱を利用す
るもめについて記述したが、油、コンクリート、レンガ
等の顕熱を利用するものであっても良いことは熱論であ
る。また、第６図に示す本発明の実施例の効果の試算で
は、廃ガス温度の変動サイクルを１時間としたが、他の
時間長さでも発明の効果は同一である。この場合には、
蓄熱装置の蓄熱容量を、そのサイクル時間およθ温度変
動幅に相応した量にする必要がある。 □ 本発明によれば、廃ガス温度に変１１１１ｉＥあっても
常に出力を一定に保持出来る廃熱回収効率に優れた廃熱
回収プラントを提供できるという効果を奏する。
るもめについて記述したが、油、コンクリート、レンガ
等の顕熱を利用するものであっても良いことは熱論であ
る。また、第６図に示す本発明の実施例の効果の試算で
は、廃ガス温度の変動サイクルを１時間としたが、他の
時間長さでも発明の効果は同一である。この場合には、
蓄熱装置の蓄熱容量を、そのサイクル時間およθ温度変
動幅に相応した量にする必要がある。 □ 本発明によれば、廃ガス温度に変１１１１ｉＥあっても
常に出力を一定に保持出来る廃熱回収効率に優れた廃熱
回収プラントを提供できるという効果を奏する。
第１図は従来の廃熱回収発電プラントのシステム系統図
、第２図は従来プラントの廃ガス温度変動時の運転状態
図、第３図は本発明の一実施例である廃熱回収発電プラ
ントのシステム系統図、第４図は第３図に示した廃熱回
収発電プラントに設置する蓄熱装置の構造図、第５図は
本発明を実施した廃熱回収発電プラントの廃ガス温度変
動時の運転状態図、第６図は本発明の実施例の効果を従
来例と比較して示した説明図である。 １・・・蒸発器、２・・・予熱器、３・・・タービン、
４・・・発電機、５・・・凝縮器、６・・・媒体ポンプ
、１０・・・廃ガス、１１，１２．１３・・・廃ガス胴
、１４・・・バイパス廃カスＤ１．１５・・・ダンパー
、１６・・・パイパスタ７パー、２０．、、蓄熱装置、
２１・・・ダクト、２２・・・蓄熱体、２３・・・容器
、２４・・・蓄熱材、２５・・・空間−代理人 弁理士
高機明夫 １ 第 １図 第２図 栓 迦−吟 ｒ４ （旬 第６図
、第２図は従来プラントの廃ガス温度変動時の運転状態
図、第３図は本発明の一実施例である廃熱回収発電プラ
ントのシステム系統図、第４図は第３図に示した廃熱回
収発電プラントに設置する蓄熱装置の構造図、第５図は
本発明を実施した廃熱回収発電プラントの廃ガス温度変
動時の運転状態図、第６図は本発明の実施例の効果を従
来例と比較して示した説明図である。 １・・・蒸発器、２・・・予熱器、３・・・タービン、
４・・・発電機、５・・・凝縮器、６・・・媒体ポンプ
、１０・・・廃ガス、１１，１２．１３・・・廃ガス胴
、１４・・・バイパス廃カスＤ１．１５・・・ダンパー
、１６・・・パイパスタ７パー、２０．、、蓄熱装置、
２１・・・ダクト、２２・・・蓄熱体、２３・・・容器
、２４・・・蓄熱材、２５・・・空間−代理人 弁理士
高機明夫 １ 第 １図 第２図 栓 迦−吟 ｒ４ （旬 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低沸点媒体を使用し、その供給圧力のほぼ飽和温度
まで媒体を加熱する予熱器、さらにその媒体を気化蒸発
させる蒸発器、低沸点媒体駆動のタービン、媒体蒸気を
冷却液化する凝縮器および凝縮した媒体を予熱器に供給
する媒体ポンプを設置し、廃熱ガスを熱源として前記予
熱器、蒸発器により低沸点媒体を加熱蒸発させ、発生蒸
気により前記タービンを駆動して廃熱より動力を回収す
る廃熱回収プラントにおいて、物質の熱容量を利用する
蓄熱材を用いた蓄熱器を前記蒸発器の廃ガス上流側に設
置し、該廃ガスを蓄熱器を介して蒸発器、予熱器の順に
流通させることを特徴とした廃熱回収プラント。 ２、前記蓄熱材として、廃ガス平均温度近傍に溶融点の
ある固液相変化性物質を用いて、その融解潜熱により蓄
熱するようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の廃熱回収プラベト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11973881A JPS5820913A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 廃熱回収プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11973881A JPS5820913A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 廃熱回収プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820913A true JPS5820913A (ja) | 1983-02-07 |
| JPS6243047B2 JPS6243047B2 (ja) | 1987-09-11 |
Family
ID=14768899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11973881A Granted JPS5820913A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 廃熱回収プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820913A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60202750A (ja) * | 1984-03-22 | 1985-10-14 | 株式会社荏原製作所 | 乾電池回収方法 |
| JPS6143205A (ja) * | 1984-08-02 | 1986-03-01 | Osaka Gas Co Ltd | 高温ガスによる動力回収方法 |
| US12117368B2 (en) | 2018-08-10 | 2024-10-15 | Johann TRUMMER | Device and method for detecting a leak |
| US12264991B2 (en) | 2019-06-12 | 2025-04-01 | Prosence As | Apparatus, system and method for maintenance of a structure carrying a fluid |
| WO2025127649A1 (ko) * | 2023-12-14 | 2025-06-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 배열 회수 장치 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0435022U (ja) * | 1990-07-16 | 1992-03-24 |
-
1981
- 1981-07-29 JP JP11973881A patent/JPS5820913A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60202750A (ja) * | 1984-03-22 | 1985-10-14 | 株式会社荏原製作所 | 乾電池回収方法 |
| JPS6143205A (ja) * | 1984-08-02 | 1986-03-01 | Osaka Gas Co Ltd | 高温ガスによる動力回収方法 |
| US12117368B2 (en) | 2018-08-10 | 2024-10-15 | Johann TRUMMER | Device and method for detecting a leak |
| US12264991B2 (en) | 2019-06-12 | 2025-04-01 | Prosence As | Apparatus, system and method for maintenance of a structure carrying a fluid |
| WO2025127649A1 (ko) * | 2023-12-14 | 2025-06-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 배열 회수 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6243047B2 (ja) | 1987-09-11 |
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