JPS58213032A - 熱可塑性合成樹脂製射出成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 だめの組成物に関するものであり、引張り強度。

表面平滑性，等方性，摺動特性の維持等に優れた性質を
具備するとともに、耐衝撃性，引張り伸度等にも優れた
性質を有する熱可塑性合成樹脂成形品を得ることの出来
る成形用組成物を提供するものである。

アスベスト，ガラス繊維，炭素繊維等の各種繊維からな
る強化材で補強された繊維強化熱可塑性合成樹脂成形品
は、従来、鉄製品，非鉄金属製品，木工製品等として成
形されていた各種日用品や雑貨品をはじめ、機械部品，
電気部品。

自動車部品等の工業製品に至るものまで、多種に亘る成
形品として利用されている。

ところで、前記従来の繊維強化熱可塑性合成樹脂成形品
は、例えばアスベストを強化材として使用する場合は、
作業環境を悪化させ、操業者の健康保持に悪影響を生ず
るし、まだガラス繊維を強化相として利用したガラス繊
維強化熱可塑性合成樹脂成形品は、成形方向に反りが発
生しやすく、寸法安定４／１に難点を有しているばかり
でなく、成形品表面に散在している補強用のガラス繊組
のために、成形品の表面特性が悪く、商品価値を低下さ
せる接円となったり、また、前記補強用のガラス繊維の
ために、成形品の表面の硬度が極めて高くなっているの
で、成形品の慴動特性が低く、＋ｌ（ｌ＋受や摺動部品
などの成形品の場合に１１．相手利を摩耗させてしまっ
たり、更には成形機や金型に大きな損傷を力え易い等の
欠点を有している。更に、炭素繊維を強化相として利用
する場合は、炭素繊維自体が高価であるため、経済的な
理由から炭素繊維強化熱可塑性合成樹脂成形品の用途が
己ずと限定されるばかりか、炭素繊組が導電性を有する
ものであるという理由で、史にその用途が限定されると
いう弊害を有している。

このため、近年、強化材用繊維として優れた強化性能を
有する繊維状チタン酸ツノＩＪウムを利用することが提
案されており、前述のガラス繊維強化熱可塑性合成樹脂
成形品等が有する諸種の欠点が大巾に解消され、引張り
強度２表面平滑性２等方性、摺動特性の維持等に対して
優れた性質を有する繊維強化熱可塑性合成樹脂成形品が
得られるようになったが、この成形品は、強化材として
使用されている繊維状チタン酸カリウムがあまりにもミ
クロな繊維であるため、耐衝撃性が十分でなく、かつ引
張り伸度が小さく、即ち靭性が低い等の欠点を有し、し
かも繊維状チタン酸カリウム自体が高価であるだめ、十
分な補強作用を発現せしめる程に多量に充填すると勢い
成形品の価格が高くなる等の欠点を有している。

本発明は特許請求の範囲の構成とすることにより、繊維
状チタン酸カリウノ、を強化制として使用し）ζ繊維強
化熱１１１′塑性合成樹脂成形品の有する引張り強度１
表向平滑性２等方性、摺動特性の維１．１等に対する優
Ｊ１だ性質をそのまま具備し、しかも１ｌｌｉ１刷りド
性、引張り伸度等に対しても優れた性質を有する繊維強
化熱可塑性合成樹脂成形品を（４Ｉることの出来る成形
用組成物を提供し得たものである３゜ 本発明の熱ＩＩＴ塑性合成樹脂成形用組成物は、繊維径
／〜／　Ｏｔｔ■、繊紺長乙θ〜乙００μｍの岩綿微細
繊維と、繊紹径０．／〜Ｏｊｔｔｍ、繊維長１０〜ＳＯ
μｎ］の繊維状チタン酸カリウムとからなる強化材が熱
可塑性合成樹脂中に含有されている熱可塑性合成樹脂組
成物である。

本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物における強化（
Ａのうちの一方の成分たる岩綿微細繊維は、繊維径／〜
７０μ狂１、繊組長乙θ〜乙θ０μｍに処理されている
ものが利用されるが、これは、６０８０１未満の長さの
極度に短かいものの場合には、岩綿微細繊維の添加によ
る効果が明確ではなく、また繊維長６００μｍを越える
長いものになると、毛玉が発生し易く、もう一方の強化
材である繊維状チタン酸カリウムとの分散性が悪くなり
、この場合も岩綿微細繊維の添加による効果が十分でな
くなるためであり、特に、前記もう一方の強化材である
繊維状チタン酸カリウムとの分散性の関係からみれば、
前記岩綿微細繊維の繊維長は７００〜ｑ００μｍ程度で
あることが好ましい。

本発明で使用される前記岩綿微細繊維、即ち、繊維径７
〜７０８ｍ１繊維長乙θ〜乙００μｍの岩綿微細繊維は
、公知の方法によって得られる岩綿を切断処理すること
によって得られるものである。

すなわち、本発明で使用される岩綿微細繊維は、通常、
玄武岩、鉄鉱スラグ、銅スラグ、珪石、ドロマイト、石
灰、水酸化マグネシウム等の原註を８１０□３３−−３
３−−４Ｏ％、Ａｔ２０３５〜／　５　ｗＬ、　　％　
　、　　＋４＋、＋Ｔｌ　　／　　３　−　’ｌ　θｗ
ｌ；、、ＭｇＯ３〜、２５Ｗ１．、％、　Ｍ苗）　、　
ｊｌｌｉ０２等の微量成分／〜ｔＷ１１．係、爽雑物／
こる１１・ａ（］／ｗｔ、チ以下の組成成分となる」：
うに混合、配合した反別混合物を、キュポラ炉−や電気
炉等で／Ｓ００〜／乙００°Ｃ程度に加熱し、で熔融し
、得られる均一融液を複数の組合せからなる高速回転体
又は高温高圧火炎（フレーノ・ジェット）中に落下させ
、／　、２−Ｓ−０〜／’１−３０℃程度の温度領域で
繊維化して得られる繊維径７〜７０μｍ１繊紺長数朋〜
ＳＯ朋程塵の所ｉ１′１０ツクウールを、更に繊維長乙
θ〜乙０θＢｍに切断処理して得られる。前記ロックウ
ールから本発明で使用される繊維長乙θ〜乙０θ１ｔｍ
　の岩綿微細繊維を得る切断処理は、例えば、連続式二
軸ニーグーに絶乾状態の前記ロックウールを投入し、加
圧ゾーンの加圧度を変化させることにより平均繊維長乙
θ〜／　５０　Ｂｍのものを連続的に得る方法、あるい
は前記ロックウールの約／Ｑｗｔ、％水性分散液をスー
パーミキザーに投入し、１００θ〜２００　Ｏｒｐｍの
高速で切断処理を行い、この際の処理時間を変化させる
ことにより平均繊維長２００〜乙００μｍの範囲内のも
のを任意に得る方法等が利用出来る。

前記切断処理において得られる岩綿微細繊維中には、通
常約ｌｌＯ〜ろＯｗｔ、、％程度の微小な非繊維状物が
含まれているので、これをそのまま本発明の熱可塑性合
成樹脂成形用組成物の強化材として使用することも可能
であるが、前記切断処理において得られる岩綿微細繊維
を、該岩綿微細繊維から非繊維状物を除去する工程に通
し、微小な非繊維状物の含有量が／　Ｑ　ｗｔ、％以下
になっているものを利用するのが好ましい。

前記微小な非繊維状物の除去は、所謂ロックウールを切
断処理して得られた岩綿微細繊維を、例えば、約５　ｗ
ｌ・、係水性分１１ダ液にし、管径：管長−／ニア０（
管径３　（，７＋１、管長３０　ｃｍ　）の縦型のシリ
ンダーに投入し、シリンダー下面から流速０．３　ｔ／
分程度の清水を流入させ、シリンダーの上部より繊維状
物のみを４ノ１出するようにして繊維状物を摘出させる
のが良い。この操作の際に、シリンダー下面より非線Ｍ
１状物を排出させる管を設けておくようにすると、繊維
状物と非繊維状物との分離を連続的に行うことが出来る
。

更に、この繊Ｉｆ　：ｌに物と非線紐状物との分離操作
の際に、水性分＋ＳＪＩ液中にＱ、／　ｗｌ；、％以下
のカチオン界面活性剤を添加、含有ぜしめておくことに
より、分離操作を」：り容易に行うことが出来るので、
かかる場合にし１、繊維状物と非繊維状物との分＃Ｉを
短時間で行うことが出来るというメリットがある。

本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物における強化材
の他方の成分たる繊維状チタン酸カリウムは、一般式に
２０ｎＴ］０゜（ｎはタ、乙、まだはｇを表わす）で表
示されるウィスカーであり、特に繊維径０．／　−Ｏｊ
　ｔｔｍ、繊維長７０〜！；　Ｏｔｔｍのものが使用さ
れる。これは、前記繊維状チタン酸カリウムが、その繊
維径が０．７μｍよりも太くなったり、あるいは繊維長
が７０μｍよりも短かくなると、該繊維状チタン酸カリ
ウムの利用による補強効果が十分でなくなるためであり
、また、繊維径が０．７μｍ未満のものや、繊維長が５
０８ｍを越えるものは、工業的規模での生産が困難であ
り、不経済となるためである。

本発明で使用される前記繊維状チタン酸カリウムとして
は、商品名「テイスモ」〔大塚化学薬品■製〕として市
販されている繊維径０，２〜０．３　ｔｔｍ、繊維長２
０〜３０μｍの高強度単結晶ウィスカーがそのまま利用
できる。

本発明において使用される前記繊維状チタン酸カリウム
には、チタン酸カリウム半水塩と無水塩との、２ｆ＋ｎ
類があり、本発明においては、前述のものを各単独で、
あるいは混合物として併用することも出来るが、熱可塑
性合成樹脂に対する親和性が優わていることから後者の
無水塩を利用するのがより好ましい。１だ、前記繊維状
チタン酸カリウｌ、は、例えば特公昭クコ−２７２６グ
号公報に示される焼成法による製造方法、または水熱法
、ノラツクス法、溶融法等で得られるが、＋１７率性、
経済性等の点で、特にフラックス法による製造方法を利
用するのが好ましい１、 本発明の熱ｉ’ｉＪ’塑性合成樹脂成形用組成物は、前
記構成から々る岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリウｌ
、とからなる強化（」が併用して含有せしめられている
点に１１ν徴を有するものであり、成形用組成物中の主
成分をなす熱可塑性合成樹脂に対する前記強化（Ａの計
は、本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物の用途によ
って適宜変更され得る。しかしながら、一般的には、前
記岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリウムとからなる強
化材の添加量が、熱可塑性合成樹脂に対して５ｗｔ、％
未満では該強化材による強化作用が十分に発現され得な
い虞れがあり、また、熱可塑性合成樹脂に対して５０ｗ
ｔ、％を越えると強化材の分散性が悪くなり、均一々成
形用組成物が得られ難くなるので、前記強化材は、通常
、熱可塑性合成樹脂のり〜ｊＱｗｔ、％、好ましくは７
０〜１１０ｗｔ、％の範囲内で使用されるのが良い。更
に、前記強化材たる岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリ
ウムとの両者の混合比率についても、前記強化材の量と
同様に本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物の用途に
よって適宜変更され得るが、岩綿微細繊維によって果さ
れる強化作用と繊維状チタン酸カリウムによって果され
る強化作用とが、両者共に効果的に奏され得るには、通
常、繊維状チタン酸カリウム／θθ１■を油部に対して
岩綿微細繊維２０〜１１００重量部程度の割置部利用さ
れるのが好ましい。

寸だ、本発明の熱り塑性合成樹脂成形用組成物の強化４
１として使用される前記岩綿微細繊維と繊維状チタン酸
カリウノ・とは、例えばシランカップリング剤等の表面
処理剤による表面処理が施されているものを利用する方
が、その分散性能の点から好ましい。この表面処理され
た強化材を利用する方法としては、強化材として使用さ
れる岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリウムとの混合物
に、予め、表面処理剤による表面処理が施されているも
のを利用する方法と、岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カ
リウムとの混合物を所定の熱可塑性合成樹脂に混線、分
散する際に、前記混合物に表面処理剤を添加する方法と
があるが、前者の予め表面処理剤による表面処理が施さ
れた強化４Ａを使用する方が、表面処理剤の効果がより
大きいことが確認されている。

前記表面処理剤だるシランカップリング剤としては、特
に、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、ビニルト
リスβ−メトキシエトキシシラン、γ−メタアクロキシ
・プロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロ
ピルトリメトキシシランなどが効果的であり、また、強
化材たる岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリウムとの混
合物の０．０５〜／、Ｑ　ｗｔ、　％程度の添加で、表
面処理剤による十分な効果が得られることが確認されて
いる。

本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物中の主たる成分
を占める熱可塑性合成樹脂は、熱可塑性を示す合成樹脂
全般のものが利用できるが、最も一般的にはポリエチレ
ン、ポリゾロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、
ＡＢＳ樹脂、Ａｓ樹脂をはじめ、エンジニアリングプラ
スチックスとして、ポリブチレンテレフタレート、ポリ
エチレンテレフタレート、乙−ナイロン、乙。

乙−ナイ■１ノ　、、ｐリアセタール樹脂、ポリスルフ
ォノ、ホ゛リエーテルザルホン、ポリフェニレンオキサ
イ＋ｙ、変性１甲Ｏ樹脂等が利用される。

本発明の熱［可塑性合成樹脂成形用組成物は、１）１■
記熱Ｉ■ｌ１ＩＩＩ４／Ｉ合成Ｊ（ｌ脂と、岩綿微細繊
維と繊維状チタン酸カリウノ、との強化材とを必須成分
として含有するもので、更に、必要に応じて、着色剤、
充填剤、帯１１７防１１−剤、難燃剤等の添加剤が適宜
、含イＪせしめられ得ることは勿論であり、合成樹脂成
形機に投入された本発明の成形用組成物は、そのオーマ
押し出し成形や射出成形等に付され、目的の合成樹脂成
形品に成形されるか、あるいは一度ペレット成形された
うえで、目的の合成樹脂成形品に成形される。

本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物は以上の通りの
構成から成るものであり、繊維状チタン酸カリウムを強
化４」として利用しだ熱可塑性合成樹脂成形用組成物か
ら成形された成形品に具備される特徴、即ち引張り強度
１表面平滑性２等方性１寸法安定性、摺動特性の維持等
に関する優れた性質を何ら犠牲にすることなく、前記成
形品の弱点とされていた耐衝撃性、引張り伸度（靭性）
等にも優れた性質を有する熱可塑性合成樹脂成形品を得
ることができ、特に諸物性に対する要求のきびしい各種
電気部品２機械部品等の成形に極めて適しいものである
。

以下、本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物の構成を
実施例を以って説明し、併せ、前記組成物によって成形
された成形品の諸物性を、比較のだめの熱可塑性合成樹
脂成形用組成物から成形された成形品の物性と比較し、
説明する。

実施例／ 岩綿微細繊維〔商品名・ミクロファイバーＮＩＭ。

繊維径平均Ｓμｍ、繊維長平均／ＳＯμｍ、　　日東紡
績■製〕／り重量部と、繊維状チタン酸カリウム〔商品
名・テイスモーＤ、繊維径０．．！〜θ、！；　ｔｔｍ
　、繊維長２０〜３０μｍ、大塚化学薬品■製〕／、Ｓ
Ｍ置部と、ポリゾロピレン樹脂１００重量部とをリボン
ミキサーを用いて混合し、本発明の熱可塑性合成樹脂成
形用組成物〔Ａ〕を得た。

比較例／〜グ 後記第１表の比較例／〜りの各欄に表示される組成物を
、前記実施例／と同様にリボンミキサーを用いて混合し
、比較のだめの熱可塑性合成樹脂成形用組成物［［、［
Ｃ］　、　ＣＤ］　、　（Ｅ：］を得た。

尚、ポリプロピレン樹脂、岩綿微細繊維、繊維状チタン
酸ノア　１Ｊウムについては、実施例／で利用したもの
と同様のものを使用した。

実験／ 前記実施例／でイ（Ｉられた熱可塑性合成樹脂成形用組
成物〔Ａ〕及び比較例／〜グで得られた熱可塑性合成樹
脂成形用組成物〔Ｂ〕〜〔Ｅ〕の各々を、単軸スクリュ
ー押出混練機で溶融、混和させた後、ペレタイず−にて
ペレット状に加工し、種類の相違するペレット成形体を
得た。次いで、前記ペレット成形体を、ＪＩＳによる寸
法を持つ引張り、曲げ及び衝撃試験片のキャビティにフ
ァンデートをもつ金型を使用した射出成形に付し、成形
用素材の相違する各種の射出成形品を成形した。

尚、前記単軸スクリュー押出混練機における温度制御は
、フィードゾーン２１０°Ｃ，バレル温度２．２０°Ｃ
，ノズル温度、２２０℃であり、射出成形は、射出温度
２００〜２．２０°Ｃ２金型温度３０−７０°Ｃ２射出
圧力ｇ　００　Ｈ／ｃｒ；ｔ　、射出速度Ｉ　Ｑ　ｃｔ
／　ｓｅｃ　、射出保圧時間／θｓｅｃで行った。

各射出成形品から得られた試験片の各種物性を第７表に
示す。

尚試験片の試験方法は次の測定方法に従って行った。

引張り強度；　、ｒｒｒ〕＋＜−７／　／　／引張りイ
１１り庭　：　　ａ＋：：　　＋＜−７／　　／　　３
曲げ強度；　、ｒＨＨ＋＜−７，２０３曲（ｒＪ’−ｒ
：　シューｆｉ　ス：　ＪＨ，；　　Ｋ−７，２０３ア
イゾツトｌｉｉ　’Ｉｐ１強度：　ＪＴＳ　　Ｋ、−７
／　／　０熱変形温度＝４１目４に−７，２０７ 表面平滑性：　、ｒＨｓ　　＋＋−θ乙０／にて（、→
・・・・・・・良い △・・・・・・・・等連 ×・　・・・悪い で表示した。

反り： ０・・・・・・・良い △−・・・・杵通 ×・・・・・・・・・悪い で人／［くシた。

実施例ユ エポキシシランカップリング剤〔商品名・シランカップ
リング剤Ａ−−／　ｇ　７　（ＵＣＣ社製）〕で表面処
理されている岩綿微細繊維〔商品名・ミクロファイバー
、繊維径平均＋、／μｍ、繊維長平均７５０〜２３０μ
ｍ、非繊維状物含有量＆、７　ｗｔ、％１日東紡績■製
〕１５重量部と、エポキシシランカップリング剤〔商品
名・シランカップリング剤Ａ　−／　ｇ　７　（ＵＣＣ
社製）〕で表面処理されている繊維状チタン酸カリウム
〔商品名・テイスモーＤ−１０２．繊維径０．２〜０．
５μｍ、繊維長２０〜３０μｍ、大塚化学薬品■製〕／
左重量部と、ＰＢＴ樹脂〔商品名・ジュラネツクス＃２
０００　、ｙＮリプラスチックス社製〕７００重量部と
をリボンミキサーを用いて混合し、本発明の熱可塑性合
成樹脂成形用組成物〔Ｆ〕を得た。

比較例Ｓ〜ｇ 後記第２表の比較例に−との各欄に表示される組成物を
、前記実施例スと同様にリボンミキサーを用いて混合し
、比較のだめの熱可塑性合成樹脂成形用組成物［（、ｌ
　、　［Ｈ）　、　ＣＤ　、　［Ｋ：］を得た。

尚、　ＰＢＴ樹脂、岩綿微細繊維、繊維状チタン酸カリ
ウムについては、実施例ユで利用したものと同種のもの
を使用した。

実験上 前記実施例λで得られた熱可塑性合成樹脂成形用組成物
〔Ｆ〕及び比較例Ｓ−ｇで得られた熱可塑性合成樹脂成
形用組成物ＣＧ）〜［Ｋ］の各々を、単軸スクリュー押
出混練機で溶融、混和させた後、ペレタイず−にてペレ
ット状に加工し、種類の相違するペレット成形体を得た
。

次いで、前記ペレット成形体を、ＪＩＳによる寸法を持
つ引張り、曲げ及び衝撃試験片のキャビティにファンデ
ートをもつ金型を使用した射出成形に伺［〜、成形用事
ｉＡの相違する各種の射出成形品を成形した、。

得られ）こ各射出成形品の各種物性を第２表に示す。

尚、各試験片の試験方法は前記試験／における試験方法
に準拠した。

また、前記１１１軸スクリユ一押出混線機における温度
側φ１１は、フィー＋ｓ−アーン、２　ｌＩｏ　０ｃ　
、バレル温度、２ＳＯ°Ｃ，ノズル温度２５０℃で、射
出成形は、射出温度λ、？θ〜２ＳＯ℃、金型温度ｓｏ
〜ｇｏ°Ｃ２射出圧力／　０００　ｋｇ／ｃｒＡ　、射
出速度／　００　ｃｅ／　ｓｅｃ　、射出作用時間／　
Ｏｓｅｃで行った。

実施例３ 実施例ユで使用したのと同じ表面処理されている岩綿微
細繊維７５重量部と、同じ〈実施例ユで使用したのと同
じ表面処理されている繊維状チタン酸カリウム／Ｓ重量
部と、乙、乙−ナイロン樹脂〔商品名・レオナ、旭化成
■製〕７００重量部とをリボンミキサーを用いて混合し
、本発明の熱可塑性合成樹脂成形用組成物ＣＬ）を得た
。

比較例ヲ〜／２ 後記第３表の比較例ヲ〜／２の各欄に表示される組成物
を、前記実施例３と同様にリボンミキサーを用いて混合
し、比較のだめの熱可塑性合成樹脂成形用組成物ＣＭ：
］　、　［Ｎ］　、　［○’］　、　ＣＰＩを得た。

尚、乙、乙−ナイロン樹脂、岩綿微細繊維、繊維状チタ
ン酸カリウムについては前記実施例３で利用したものと
同種のものを使用した。

（２４） 実験３ 前記実施例３で得られた熱可塑性合成樹脂成形用組成物
〔Ｌ〕及び比較例９〜／２で得られだ熱可塑性合成樹脂
成形用組成物〔Ｍ〕〜〔１〕〕の各各を、単軸スクリュ
ー押出混練機で溶融、混和させた後、ペレタイず−にて
ペレット状に加工し、種類の相違するペレット成形体を
得た。

更に、前記ペレット成形体を、前記実験／で使用したの
と同じ金型を利用して射出成形に付し、得られた各射出
成形品の各種物性を第３表に示す。

尚、各試験片の試験方法は前記試験／における試験方法
に準拠した。

また、前記単軸スクリュー押出混練機における温度制御
は、フイードゾーンコ乙０°Ｃ，バレル温度、２ｇＯ°
Ｃ，ノズル温度、２ｇ０°Ｃで、射出成形は、射出温度
コ乙０〜２ｇＯ°Ｃ１金型温度ｓｏ〜ｇｏ°Ｃ２射出圧
力／　０００　Ｈ／ｃａｔ　、射出速度／θθＣｅ／　
ｓ（！　Ｃ＋射出保圧時間／　Ｑ　ｓｅｃで行った３゜

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　繊維径／〜７０μｍ、繊維長ＡＯ〜Ａ００ｔ
   ｔｍの岩綿微細繊維と、繊維径０．／〜０．７μｍ１繊
   維長７０〜３０μｍの繊維状チタン酸カリウムとからな
   る強化材が熱可塑性合成樹脂中に含有されていることを
   特徴とする熱可塑性合成樹脂成形用組成物。
2. （２）岩綿微細繊維と繊維状チタン酸カリウムとからな
   る強化材が、熱可塑性合成樹脂のＳ〜、ｉ（：）ｗｔ、
   ％含有されている特許請求の範囲第１項記載の熱可塑性
   合成樹脂成形用組成物。
3. （３）岩綿微細繊：繊維状チタン酸カリウムが１．２０
   〜グ００”、１０ＯＣ重量比）の比率で含有されている
   特許請求の範囲第１項または第Ω項記載の熱可塑性合成
   樹脂成形用組成物。