JPS5823568A - 低合金鋼への高合金鋼肉盛溶接方法 - Google Patents
低合金鋼への高合金鋼肉盛溶接方法Info
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- JPS5823568A JPS5823568A JP12364281A JP12364281A JPS5823568A JP S5823568 A JPS5823568 A JP S5823568A JP 12364281 A JP12364281 A JP 12364281A JP 12364281 A JP12364281 A JP 12364281A JP S5823568 A JPS5823568 A JP S5823568A
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- Japan
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- alloy steel
- welding
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- equiv
- high alloy
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、低合金鋼へ高合金鋼の肉盛溶接を行なうに当
９、初層肉盛金属と母材金属との界面に発生する割れ（
以下剥離と称す）會少なくする溶接法に関し、特に高温
高圧水素を取扱う分野における機器１例えば圧力容器内
面の肉盛溶接金属が運転中に浸入し大水素の影響で剥離
するのを抑制する肉感溶接方法に関するものである。
９、初層肉盛金属と母材金属との界面に発生する割れ（
以下剥離と称す）會少なくする溶接法に関し、特に高温
高圧水素を取扱う分野における機器１例えば圧力容器内
面の肉盛溶接金属が運転中に浸入し大水素の影響で剥離
するのを抑制する肉感溶接方法に関するものである。
石油精製工業における脱硫反応、水添分解反応、或−は
上脚液化反応等では高温高圧の水素が使用される為低合
金鋼の表面へ単にステンレス鋼を肉盛溶接するとｉう現
状の内面保護法では肉盛金属が簡単に剥離してしまうこ
とがめる。近年この水素条件はますます過酷なものとな
る傾向が誌められ、耐剥離性のより高い肉感溶接法が必
要とされている。この剥離は数十＃１ｍ〜数百μｍのご
く狭い領域を伝播するが、ミクロ的にみると溶接金属の
組成に近いステンレス組織の中に存在する粒界に沿って
伝播するものが多い、この粒界接合力は、溶接後熱処理
に伴なう灰化物の析出、更には結晶粒の粗大化によって
弱くなり、水素の移動、集中によって容易に剥離するも
のと思われる。本発明はこの様な知見に基づいてなされ
たものであり、換言すれば上記の剥離を防止するに社脚
化物の析出あるいは結晶粒の粗大化等が発生しても水累
脆化を起こしにくい材質にすることが良いのではないか
との発想をもとにしてなされたものである。
上脚液化反応等では高温高圧の水素が使用される為低合
金鋼の表面へ単にステンレス鋼を肉盛溶接するとｉう現
状の内面保護法では肉盛金属が簡単に剥離してしまうこ
とがめる。近年この水素条件はますます過酷なものとな
る傾向が誌められ、耐剥離性のより高い肉感溶接法が必
要とされている。この剥離は数十＃１ｍ〜数百μｍのご
く狭い領域を伝播するが、ミクロ的にみると溶接金属の
組成に近いステンレス組織の中に存在する粒界に沿って
伝播するものが多い、この粒界接合力は、溶接後熱処理
に伴なう灰化物の析出、更には結晶粒の粗大化によって
弱くなり、水素の移動、集中によって容易に剥離するも
のと思われる。本発明はこの様な知見に基づいてなされ
たものであり、換言すれば上記の剥離を防止するに社脚
化物の析出あるいは結晶粒の粗大化等が発生しても水累
脆化を起こしにくい材質にすることが良いのではないか
との発想をもとにしてなされたものである。
即ち本発明の要旨とするところは、
低合金鋼に高合金鋼からなる初層肉盛溶接ｔ−施すに＠
シ、高Ｎｉ−Ｃｒ；１ＩｉＷＪ合金鋼帯状電極を用い、
且つ で与えられるＢ、値が０．５以上のフラックス（但し上
式中０Ｎ（ｉ）は１成分の＜ｐｖｖｔｔｔ示す）の散布
下ｔｔｃｌｌｊ接を行ｔｖ＝、Ｎｉ（％）＋０．５Ｃｒ
（％）の、和で与えられるＮ１当量が８０６Ｇ）以上の
高Ｎ１−（：ｒ系高合金鋼の初層肉盛溶接金属を形成す
る点に存在するものであり、上記要件を満足する高Ｎｉ
−Ｃｒ系高合金銅帯状電極及びフラックスであればいず
れを用いてもよいが、以下好適な素材及び溶接条件等を
含めて本発明の構成要件及び作用効果を説明する。
シ、高Ｎｉ−Ｃｒ；１ＩｉＷＪ合金鋼帯状電極を用い、
且つ で与えられるＢ、値が０．５以上のフラックス（但し上
式中０Ｎ（ｉ）は１成分の＜ｐｖｖｔｔｔ示す）の散布
下ｔｔｃｌｌｊ接を行ｔｖ＝、Ｎｉ（％）＋０．５Ｃｒ
（％）の、和で与えられるＮ１当量が８０６Ｇ）以上の
高Ｎ１−（：ｒ系高合金鋼の初層肉盛溶接金属を形成す
る点に存在するものであり、上記要件を満足する高Ｎｉ
−Ｃｒ系高合金銅帯状電極及びフラックスであればいず
れを用いてもよいが、以下好適な素材及び溶接条件等を
含めて本発明の構成要件及び作用効果を説明する。
即ち本発明者等は加工誘起マルテンサイト相を生じない
様な完全オーステナイト系ステンレス鋼を初層肉盛Ｓ接
金属として形成することを考え、上記Ｎｌ当量が８０Ｃ
％：以下無単位で表わす）を越える様な高Ｎ５−（ｒ系
高合金鋼であればそれ自身水素脆化感受性が低く、且つ
母材である低合金鋼との界面における剥離も可及的に抑
制されることが分かった。これに対しＮ１当量が８０未
満であると溶接後の熱処理によって水素脆化感受性が高
くなり、上記の本発明の目的が達せられなくなる。この
様な高Ｎ１−Ｃｒ系高合金鋼の化学成分は、Ｎ１当量を
満足する限り他に格別の制限を受けないが、特に好まれ
る成分や好まれざる取分等についてその成分範囲を示す
と下記の通りである。
様な完全オーステナイト系ステンレス鋼を初層肉盛Ｓ接
金属として形成することを考え、上記Ｎｌ当量が８０Ｃ
％：以下無単位で表わす）を越える様な高Ｎ５−（ｒ系
高合金鋼であればそれ自身水素脆化感受性が低く、且つ
母材である低合金鋼との界面における剥離も可及的に抑
制されることが分かった。これに対しＮ１当量が８０未
満であると溶接後の熱処理によって水素脆化感受性が高
くなり、上記の本発明の目的が達せられなくなる。この
様な高Ｎ１−Ｃｒ系高合金鋼の化学成分は、Ｎ１当量を
満足する限り他に格別の制限を受けないが、特に好まれ
る成分や好まれざる取分等についてその成分範囲を示す
と下記の通りである。
（１）特に好ましい成分：
Ｃ５０，１−１Ｓｔ≦ｉｏｓ、Ｍ１ｍ≦７−１１．５−
≦Ｎｌ≦７０弧、 １２−≦（ｒ≦８０％（２）配合し
なくともよいが、配合することによって好ましい効果の
得られる成分： ＭＩＳ８−１（Ｎｂ＋Ｔ麿）≦８，６−１ＴＩ≦０．５
−１ＡＩ≦０．８−１Ｎ≦０．２哄（３）不純物であっ
て、可及的に排除すべき成分：Ｐ≦０．０ｇ６憾、 Ｓ
≦０．０！５１次にこれらの各成分について補足説明を
加える。
≦Ｎｌ≦７０弧、 １２−≦（ｒ≦８０％（２）配合し
なくともよいが、配合することによって好ましい効果の
得られる成分： ＭＩＳ８−１（Ｎｂ＋Ｔ麿）≦８，６−１ＴＩ≦０．５
−１ＡＩ≦０．８−１Ｎ≦０．２哄（３）不純物であっ
て、可及的に排除すべき成分：Ｐ≦０．０ｇ６憾、 Ｓ
≦０．０！５１次にこれらの各成分について補足説明を
加える。
Ｃは好まれる成分であり高合金鋼に必要な強度を与える
ものであるが、ｏ、ｉ−を越えると粒界割れの要因とな
る膨化物を多く析出させるという問題があるのでｏ、
ｔ ｓ ｔ−もって上限とすべきである。
ものであるが、ｏ、ｉ−を越えると粒界割れの要因とな
る膨化物を多く析出させるという問題があるのでｏ、
ｔ ｓ ｔ−もって上限とすべきである。
Ｓｉは脱酸機能を示す元素として好まれる元素であるが
、１．０−を越えると粒界脆化を助長する傾向を示すの
で、１．０憾をもって上限とすべきである１次にＭＩＳ
はＳ−と同様脱酸剤として機能する他、不純物であるＳ
と結合してＭ ｎ Ｓ ｔ−形成し、Ｓの偏析を防止す
る機能を示すから好ましい成分であるが、７哄を越えて
もそれらの効果はそれ以上向上せず、却って高合金鋼を
硬くしすぎるので７１１１１−もって上限とすべきであ
る。Ｎｉ及び（ｒは特に重要な元素であり、水素脆化感
受性を低め、且つ耐食性を向上する為にＮｉは１５−以
上、Ｃｒは１２−以上とすべきである。但しＮｌ当量が
ｓＯを下回わらない範囲以上とすべきであるが、大過剰
に加えてもそれらの効果が比例的に増大する訳ではな％
／％Ｏで、経済性の観点からＮｉについては７０−以下
、Ｃｒについては８０ｓ以下と定めた。
、１．０−を越えると粒界脆化を助長する傾向を示すの
で、１．０憾をもって上限とすべきである１次にＭＩＳ
はＳ−と同様脱酸剤として機能する他、不純物であるＳ
と結合してＭ ｎ Ｓ ｔ−形成し、Ｓの偏析を防止す
る機能を示すから好ましい成分であるが、７哄を越えて
もそれらの効果はそれ以上向上せず、却って高合金鋼を
硬くしすぎるので７１１１１−もって上限とすべきであ
る。Ｎｉ及び（ｒは特に重要な元素であり、水素脆化感
受性を低め、且つ耐食性を向上する為にＮｉは１５−以
上、Ｃｒは１２−以上とすべきである。但しＮｌ当量が
ｓＯを下回わらない範囲以上とすべきであるが、大過剰
に加えてもそれらの効果が比例的に増大する訳ではな％
／％Ｏで、経済性の観点からＮｉについては７０−以下
、Ｃｒについては８０ｓ以下と定めた。
ＭＯは耐食性や耐クリープ性を向上させる元素として配
合する場合もあるが、８悌を越えると後熱処理によって
脆化を促進させるという欠点が表われるので８−以下と
定めた。Ｎｂ及び７ａはＣｔ−固定し耐粒界腐食性を促
進させる機能がＴｏ９、必要に応じて単独で又は合わせ
て加えるが、これらの和が８．６−を越えると、ＭＯと
同様後熱処理による脆化を促進するので８．６哄以下と
定めた。
合する場合もあるが、８悌を越えると後熱処理によって
脆化を促進させるという欠点が表われるので８−以下と
定めた。Ｎｂ及び７ａはＣｔ−固定し耐粒界腐食性を促
進させる機能がＴｏ９、必要に応じて単独で又は合わせ
て加えるが、これらの和が８．６−を越えると、ＭＯと
同様後熱処理による脆化を促進するので８．６哄以下と
定めた。
ＴＩ及び＾Ｉは脱酸剤として作用し、７１１ｆｉ溶接金
属の靭性を高める機能を有するが、ＴＩについては０．
５−を越えると、又Ａ ｌ ａ ０．８嘔を越えるとス
ラグの剥離性が悪くなるので、夫々０．５１＆及び０．
１−を上限と定めた。Ｎは肉盛金属の完全オーステナイ
ト化を促進し、且つ強度を向上するがｏ、 ｇ−１−越
えると、高強度となりすぎかつ耐食性が劣化してくるの
で０．１！−以下と定めた。最後にＰ及びＳは夫々周知
の不可避的不純元素で６９、夫々の上限を０，０２６％
と定めた。
属の靭性を高める機能を有するが、ＴＩについては０．
５−を越えると、又Ａ ｌ ａ ０．８嘔を越えるとス
ラグの剥離性が悪くなるので、夫々０．５１＆及び０．
１−を上限と定めた。Ｎは肉盛金属の完全オーステナイ
ト化を促進し、且つ強度を向上するがｏ、 ｇ−１−越
えると、高強度となりすぎかつ耐食性が劣化してくるの
で０．１！−以下と定めた。最後にＰ及びＳは夫々周知
の不可避的不純元素で６９、夫々の上限を０，０２６％
と定めた。
初層肉感溶接金属を構成する■合金鋼として上記成分を
満足するものｔ形成すれば粒界が強化される為水嵩脆化
に強くなり、従って割れの問題も解消できることになる
。尚上記浴接金属を与える為に用いる溶接材料としての
帯状電極は、母材による希釈を考慮して、ＮＩ当麓が８
８以上のものを用いることが推奨される。上１ｄによっ
て割れの問題は解決したが、その他の間層としては肉感
溶接金属が上記組成の故に完全オーステナイシ組織ｔｌ
ｒＬ、その結果肉盛溶接施工上高温割れが生じ晶いとい
う点が挙げられる。即ち溶接金属の耐水素脆化性が優れ
ていても実際上の施工に耐えるものでなければ意味のな
いものとなってしまう。
満足するものｔ形成すれば粒界が強化される為水嵩脆化
に強くなり、従って割れの問題も解消できることになる
。尚上記浴接金属を与える為に用いる溶接材料としての
帯状電極は、母材による希釈を考慮して、ＮＩ当麓が８
８以上のものを用いることが推奨される。上１ｄによっ
て割れの問題は解決したが、その他の間層としては肉感
溶接金属が上記組成の故に完全オーステナイシ組織ｔｌ
ｒＬ、その結果肉盛溶接施工上高温割れが生じ晶いとい
う点が挙げられる。即ち溶接金属の耐水素脆化性が優れ
ていても実際上の施工に耐えるものでなければ意味のな
いものとなってしまう。
そこで耐高温割れの防止方法を検討した結果帯状電極と
組合せて用いるフラックスのＢｃ値（前出）が０．６以
上であれば耐高温割れ性に優れた肉盛溶接層が得られる
ことを確認したｓＢｃ値は前述の式によって与えられる
もので、一種の樵基度指標とみることもできるが％ＢＣ
（１を上げることによシ、脱硫反応、脱酸反応、及び備
かではあるが脱燐反応が進行し、溶接金属の不純物低減
効果及び清浄度の改善効果が得られ、耐高温割れ性が良
好となるが５Ｂｃｆｌｌが０．６未満ではその効果が全
く表われなｉ為、その適正Ｂｃｉ［は０．６以上との結
論に達し九蟲 本発明は上述の如く構成されて偽るので、低合金鋼母材
と初層肉盛金属との粒界割れが防止され、又後熱処理に
基づく耐水素脆化の亢進も抑制され、高温高圧水素環境
下に用いる機器類の内面肉盛會突質的に効果あらしめる
ものとした功績は頗る大きいものである。尚２層目以後
の肉盛浴接用材料については上記に限定されず一般のオ
ーヌテナイト系ステンレス鋼を用いることができる。
組合せて用いるフラックスのＢｃ値（前出）が０．６以
上であれば耐高温割れ性に優れた肉盛溶接層が得られる
ことを確認したｓＢｃ値は前述の式によって与えられる
もので、一種の樵基度指標とみることもできるが％ＢＣ
（１を上げることによシ、脱硫反応、脱酸反応、及び備
かではあるが脱燐反応が進行し、溶接金属の不純物低減
効果及び清浄度の改善効果が得られ、耐高温割れ性が良
好となるが５Ｂｃｆｌｌが０．６未満ではその効果が全
く表われなｉ為、その適正Ｂｃｉ［は０．６以上との結
論に達し九蟲 本発明は上述の如く構成されて偽るので、低合金鋼母材
と初層肉盛金属との粒界割れが防止され、又後熱処理に
基づく耐水素脆化の亢進も抑制され、高温高圧水素環境
下に用いる機器類の内面肉盛會突質的に効果あらしめる
ものとした功績は頗る大きいものである。尚２層目以後
の肉盛浴接用材料については上記に限定されず一般のオ
ーヌテナイト系ステンレス鋼を用いることができる。
次に本発明の実旅例について説明するが、下記の突施例
拡代表的なものを示すに過ぎないから、これによって本
発明の範囲が制限されることはない。
拡代表的なものを示すに過ぎないから、これによって本
発明の範囲が制限されることはない。
鋼（Ａ８８７Ｇｒ２１！ ： ６０ｍ＋１ｔＸ８００Ｗ
’Ｘ４００ｆｉＩｌ）１−母材トシ、 （−） 第２表に示す組成のフラックスを散布した上で第８表に
示す組成の帯状電極（０，４１１１”Ｘ７６■１）を用
いて肉感溶接した。溶接法は、フラックスＡとＣＫつい
てはエレクトリスフグ溶接、フラックスＢとＤについて
社潜弧溶接とし、−ずれもＤＣＲＰで前者はＩｌｌｏｏ
Ａ−２５Ｖ−１５ｃｐ、後者は１！０ＯＡ−１！７Ｖ−
１０ｃｐｍＣ）Ｊｌｌｌｌ性を採用しえ。
’Ｘ４００ｆｉＩｌ）１−母材トシ、 （−） 第２表に示す組成のフラックスを散布した上で第８表に
示す組成の帯状電極（０，４１１１”Ｘ７６■１）を用
いて肉感溶接した。溶接法は、フラックスＡとＣＫつい
てはエレクトリスフグ溶接、フラックスＢとＤについて
社潜弧溶接とし、−ずれもＤＣＲＰで前者はＩｌｌｏｏ
Ａ−２５Ｖ−１５ｃｐ、後者は１！０ＯＡ−１！７Ｖ−
１０ｃｐｍＣ）Ｊｌｌｌｌ性を採用しえ。
溶接金属の化学組成及び溶接結果は第４表に一括して示
す通りであるが、剥離試験及び高温割れ試験は夫々次の
方法に従った。
す通りであるが、剥離試験及び高温割れ試験は夫々次の
方法に従った。
１）剥離試験
試験板ｔｇｓｏ℃ｘｚｘａｒ で熱処理した後、溶接部
より６０−φｘｓｏｓｗｌの試験片を採取し、４６０℃
Ｘｌ’６０気圧の水嵩雰囲気下に４８時間曝した後、試
験片を取り出して空冷し、ＵＴ検査によ！１１１１れ発
生の有無を調査した。
より６０−φｘｓｏｓｗｌの試験片を採取し、４６０℃
Ｘｌ’６０気圧の水嵩雰囲気下に４８時間曝した後、試
験片を取り出して空冷し、ＵＴ検査によ！１１１１れ発
生の有無を調査した。
２）高温割れ試験
上記条件（ビード要約８６０１）の肉感溶接を行ない、
溶接完了後、ｌｓｗ毎に溶接部を切削し、カラーチェッ
クにより、割れ発生の有無を調査した（但しりＶ−タ一
部は判定外とした）。
溶接完了後、ｌｓｗ毎に溶接部を切削し、カラーチェッ
クにより、割れ発生の有無を調査した（但しりＶ−タ一
部は判定外とした）。
第４表に示される通り８０９系Ａの帯状室Ｗを用いた例
では、フラックスの組合わせにかかわらず重度の剥離が
起れっているが溶接金属は組織的にオーステナイト＋ａ
フェライトとなっている為、高温割れは生じていない、
尚この時のＮ１当量は約２０であった８次に８０９系Ｂ
の帯状電極を使用した場合は、何れのフラックスにおい
ても剥離社軽度であるが、組織的に完全オーステナイシ
である為Ｂ ｃ ｆｌ ０．８のフラックスＣｔ−用い
た場合には高温割れを生じてお’） 、Ｂ ｃ Ｉ［４
，６＊ ０．９のフラックスＡ ＊ ｎ を用いたもの
については高温割れが生じなかった。他方８１０Ｍｏ系
、インコネル系、インコロイ系の帯状電極を使用した時
の溶接金属では何れのフラックスを使用しても剥離を起
こしていない、この時のＮｌ当量は８０〜７６である・
しかしフラックスＣを使用した場合は何れの場合におい
ても高温割れが発生している０以上の様に溶接金属のＮ
ｉ当量が８０以上で使用したフラックスのＢＣ値が０．
６以上であれば剥離及び高温割れのいずれに対しても良
好な成果が得られ危・ 出願人 株式会社神戸製鋼所 ４・ふ小 手続補正書（１発］ 特許庁審判長 殿 特許庁審査官 殿１、事件の表示 昭和Ｈ１年 特 許 願第１２１１６４１ｉ 号昭
和 年 審 判 第 号２、発
明の名称 低合金鋼への高合金鋼肉感溶接方法 ３、補正をする者 名称 （＋ １９）株式会社神戸製鋼所代表者高 橋
孝 、！− ４、代 理 人 郵便番号５３０ 住 所 大阪市北区堂島２丁１１３番７号 シンコー
ビル（１）明細書１４負第１６行１ｉｅｒ１．ｓ＄Ｊｔ
−ｒ１５僑」に訂正します。
では、フラックスの組合わせにかかわらず重度の剥離が
起れっているが溶接金属は組織的にオーステナイト＋ａ
フェライトとなっている為、高温割れは生じていない、
尚この時のＮ１当量は約２０であった８次に８０９系Ｂ
の帯状電極を使用した場合は、何れのフラックスにおい
ても剥離社軽度であるが、組織的に完全オーステナイシ
である為Ｂ ｃ ｆｌ ０．８のフラックスＣｔ−用い
た場合には高温割れを生じてお’） 、Ｂ ｃ Ｉ［４
，６＊ ０．９のフラックスＡ ＊ ｎ を用いたもの
については高温割れが生じなかった。他方８１０Ｍｏ系
、インコネル系、インコロイ系の帯状電極を使用した時
の溶接金属では何れのフラックスを使用しても剥離を起
こしていない、この時のＮｌ当量は８０〜７６である・
しかしフラックスＣを使用した場合は何れの場合におい
ても高温割れが発生している０以上の様に溶接金属のＮ
ｉ当量が８０以上で使用したフラックスのＢＣ値が０．
６以上であれば剥離及び高温割れのいずれに対しても良
好な成果が得られ危・ 出願人 株式会社神戸製鋼所 ４・ふ小 手続補正書（１発］ 特許庁審判長 殿 特許庁審査官 殿１、事件の表示 昭和Ｈ１年 特 許 願第１２１１６４１ｉ 号昭
和 年 審 判 第 号２、発
明の名称 低合金鋼への高合金鋼肉感溶接方法 ３、補正をする者 名称 （＋ １９）株式会社神戸製鋼所代表者高 橋
孝 、！− ４、代 理 人 郵便番号５３０ 住 所 大阪市北区堂島２丁１１３番７号 シンコー
ビル（１）明細書１４負第１６行１ｉｅｒ１．ｓ＄Ｊｔ
−ｒ１５僑」に訂正します。
伐）同第６頁第１６行目ｏｒ（Ｌｌｌｔｒｏ、８＄Ｊに
訂正します。
訂正します。
（３）同第１！、１８頁第８表中の第６行目インコネＶ
系−ｊｌ成分の−のｒＯ，８ｔ ＪｔｌＩｌ除し、第７
行目インコロイ系・Ａｊ成分の欄にｒｏ、８１４を追加
します。
系−ｊｌ成分の−のｒＯ，８ｔ ＪｔｌＩｌ除し、第７
行目インコロイ系・Ａｊ成分の欄にｒｏ、８１４を追加
します。
Claims (1)
- （１）低合金銅に高合金鋼からなる初層肉盛溶接を施す
に当り、高Ｎｉ−０ｒ系高合金鋼帯状電ｔＭｔ用い、且
つ で与えられるＢＣ値が０．５以上のフフツクス（但し上
式中のＮ（１）は塩成分のモル数を示す）の散布下に溶
接を行ない、Ｎｌ）＋０．６０ｆ％）の和で与えられる
Ｎｌ当量が８０６１）以上の高Ｈｔ−Ｃｔ系高合金鋼の
初層肉盛溶接金属を形成することを特徴とする低合金鋼
への高合金鋼肉盛溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12364281A JPS5823568A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 低合金鋼への高合金鋼肉盛溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12364281A JPS5823568A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 低合金鋼への高合金鋼肉盛溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5823568A true JPS5823568A (ja) | 1983-02-12 |
| JPH0234712B2 JPH0234712B2 (ja) | 1990-08-06 |
Family
ID=14865640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12364281A Granted JPS5823568A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 低合金鋼への高合金鋼肉盛溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5823568A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005246399A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Jfe Steel Kk | エレクトロスラグ溶接方法 |
| JP2005246398A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Jfe Steel Kk | エレクトロスラグ溶接方法 |
-
1981
- 1981-08-06 JP JP12364281A patent/JPS5823568A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005246399A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Jfe Steel Kk | エレクトロスラグ溶接方法 |
| JP2005246398A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Jfe Steel Kk | エレクトロスラグ溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0234712B2 (ja) | 1990-08-06 |
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|---|---|---|
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