JPS5825418A - 高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS5825418A JPS5825418A JP12292981A JP12292981A JPS5825418A JP S5825418 A JPS5825418 A JP S5825418A JP 12292981 A JP12292981 A JP 12292981A JP 12292981 A JP12292981 A JP 12292981A JP S5825418 A JPS5825418 A JP S5825418A
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- tempering
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明は、焼入れ、焼戻しあるいは焼ならし、焼戻しＫ
よって使用されるＶルチンサイト系り四ムステンレス鋼
の製造方法に関し、ｌ！に詳細には高温での焼戻しを行
なっても優れた軟化抵抗を示して大きな強度を有するマ
ルテンサイト系クロムステンレス鋼を廉価に製造する方
法に関すゐものである。
よって使用されるＶルチンサイト系り四ムステンレス鋼
の製造方法に関し、ｌ！に詳細には高温での焼戻しを行
なっても優れた軟化抵抗を示して大きな強度を有するマ
ルテンサイト系クロムステンレス鋼を廉価に製造する方
法に関すゐものである。
マルテンサイト系クロムステンレス鋼は、強度及び耐食
性の要求される種々の用途に広く使用されておシ、その
ステンレス鋼全体の生産に於ける割合もかなり大きいも
のであるが、このマルテンサイト系クロムステンレス鋼
は、一般に焼入れ焼戻しあるいは焼ならし焼戻しをして
いわゆる構造用鋼として用いられることが多い。
性の要求される種々の用途に広く使用されておシ、その
ステンレス鋼全体の生産に於ける割合もかなり大きいも
のであるが、このマルテンサイト系クロムステンレス鋼
は、一般に焼入れ焼戻しあるいは焼ならし焼戻しをして
いわゆる構造用鋼として用いられることが多い。
即ち、マルテンサイト系ステンレス鋼は焼入れのまま、
あるいは素材の寸法、形状によっては焼ならしのままの
状態で強度及び耐食性は高いが切欠靭性が低く且つ応力
腐食割れ等の問題を生じ易い。従って耐食性に加えて硬
さ、引張強さ、衝撃値などの面でも優れた性能を付与す
るためには焼戻し処理が必要となるのである。
あるいは素材の寸法、形状によっては焼ならしのままの
状態で強度及び耐食性は高いが切欠靭性が低く且つ応力
腐食割れ等の問題を生じ易い。従って耐食性に加えて硬
さ、引張強さ、衝撃値などの面でも優れた性能を付与す
るためには焼戻し処理が必要となるのである。
この焼戻し処理に関しては、刃物類、食卓用金物類郷に
対しては１６０〜１８０℃、バネ類等に対しては４００
〜４６０℃でいわゆる低温焼戻しが施されることが多い
が、構造用部材罠対しては％に靭性に重点がおかれるた
めに少なくと４６００℃以上、望ましくは６５０℃以上
での高温焼戻しが必要である。
対しては１６０〜１８０℃、バネ類等に対しては４００
〜４６０℃でいわゆる低温焼戻しが施されることが多い
が、構造用部材罠対しては％に靭性に重点がおかれるた
めに少なくと４６００℃以上、望ましくは６５０℃以上
での高温焼戻しが必要である。
しかしながら、このような高温度で焼戻しを行なった場
合、強度低下が着しく、従って所賛の強度と靭性とを具
備せしむるためには焼戻し軟化抵抗を付与することが必
要で１、そのため、従来、ＭＯやＶ等の元素を格別に添
加したり、またＮの固溶強化作用を利用するために意識
的に高Ｎ鋼とすることが必要不可欠のことと考えられて
いた。
合、強度低下が着しく、従って所賛の強度と靭性とを具
備せしむるためには焼戻し軟化抵抗を付与することが必
要で１、そのため、従来、ＭＯやＶ等の元素を格別に添
加したり、またＮの固溶強化作用を利用するために意識
的に高Ｎ鋼とすることが必要不可欠のことと考えられて
いた。
しかしながら、いたずらに合金元素の含有量を高めるこ
とは、焼戻し軟化抵抗の向上の九めＫは効果があっても
、省資源、コスト低減などの観点からは問題であり、ま
たＭＯやｖＦ′ｉいわゆるフェライト形成元素であるゆ
えに、これの多量添加は１−フエライトの生成をきたし
て熱間加工性を損なう場合がある。意識的なＮＯ添加も
分塊、圧延時あるいは熱処理時に鋼材に割部を発生させ
る原因となる場合があって、やはり問題がないとは言い
難いものである。
とは、焼戻し軟化抵抗の向上の九めＫは効果があっても
、省資源、コスト低減などの観点からは問題であり、ま
たＭＯやｖＦ′ｉいわゆるフェライト形成元素であるゆ
えに、これの多量添加は１−フエライトの生成をきたし
て熱間加工性を損なう場合がある。意識的なＮＯ添加も
分塊、圧延時あるいは熱処理時に鋼材に割部を発生させ
る原因となる場合があって、やはり問題がないとは言い
難いものである。
かくして、本発明は、合金元素の添加を極力控えて、特
に６６０℃以上での高温焼戻しによっても激れた強度、
靭性、耐食性を有し、且つ生産性の良いマルテンサイト
系クロムステンレス鋼を廉価に＃！造する方法を提供す
ることを目的とする。
に６６０℃以上での高温焼戻しによっても激れた強度、
靭性、耐食性を有し、且つ生産性の良いマルテンサイト
系クロムステンレス鋼を廉価に＃！造する方法を提供す
ることを目的とする。
ここに、本発明者らは合金元素の添加を極力控えた成分
系で特に高温域での焼戻し軟化抵抗に優れ、従って高温
焼戻しによっても大きな強度を有し、且つ靭性耐食性等
の性能も良好な廉価なマルテンサイト系クロムステンレ
ス鋼の製造の研究に取シ組み、鋼自身の化学成分を調堅
し且つ焼入れあるいは焼ならしの条件を制限することに
よって現状の問題点が解決されることを見い出して本発
明を完成した。
系で特に高温域での焼戻し軟化抵抗に優れ、従って高温
焼戻しによっても大きな強度を有し、且つ靭性耐食性等
の性能も良好な廉価なマルテンサイト系クロムステンレ
ス鋼の製造の研究に取シ組み、鋼自身の化学成分を調堅
し且つ焼入れあるいは焼ならしの条件を制限することに
よって現状の問題点が解決されることを見い出して本発
明を完成した。
即ち、本発明は６６０℃以上の高温焼戻しによっても優
れた軟化抵抗を示して大きな強度を有するマルテンサイ
ト系クロムステンレス鋼を格別多量の合金元素の添加を
することなく、従って廉価にまた歩留シエく製造するも
ので、重量％でＣ：α１〜ＬＯＸ％、ｇｉ：ｔ、ｏ％以
下、Ｍｎ：α１〜ＬＯＸ、Ｎｉ ： １０％以下、 Ｃ
ｒ ：ＩＬＯ〜１ｔＬＯｘ、ｖ：ａｏｔ〜α１０％、Ａ
ｔ：α１０％以下。
れた軟化抵抗を示して大きな強度を有するマルテンサイ
ト系クロムステンレス鋼を格別多量の合金元素の添加を
することなく、従って廉価にまた歩留シエく製造するも
ので、重量％でＣ：α１〜ＬＯＸ％、ｇｉ：ｔ、ｏ％以
下、Ｍｎ：α１〜ＬＯＸ、Ｎｉ ： １０％以下、 Ｃ
ｒ ：ＩＬＯ〜１ｔＬＯｘ、ｖ：ａｏｔ〜α１０％、Ａ
ｔ：α１０％以下。
Ｎ：（１００７０％以下を含み残＠ ｐ ＠及び不可避
的に入る不純物から成り、次式： ％式％：２０ を満足する鋼を９２５℃以上、１１００℃以上の加熱温
度から焼入れあるいは焼ならしを行ない、続いて６６０
℃以上Ａｃ１点以下の温度で焼戻すことを特徴とする高
温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロム
ステンレス鋼の製造方法であシ、更ニ上記組成ＫＭｏ
： （１０２〜Ｑ １５９１゜を同時に添加してもよい
。
的に入る不純物から成り、次式： ％式％：２０ を満足する鋼を９２５℃以上、１１００℃以上の加熱温
度から焼入れあるいは焼ならしを行ない、続いて６６０
℃以上Ａｃ１点以下の温度で焼戻すことを特徴とする高
温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロム
ステンレス鋼の製造方法であシ、更ニ上記組成ＫＭｏ
： （１０２〜Ｑ １５９１゜を同時に添加してもよい
。
このように本発明は、それを構成する要素のうち、成分
面で＃ｉＮを低く抑えた高Ｃａｒ鋼であって、これに微
量のＶを添加したものであシ、焼入れあるいは焼ならし
に際しての加熱温度を制限したことを主たる特徴とする
ものである。即ち、本発明者らの知見によれば、マルテ
ンサイト系クロムステンレス鋼が微量のＶを含むとき、
Ｎを低く抑え来の耐−性を満足させるほか炭酸ガス腐食
速度を減少させるのＫＩ ＬＯ％以上を含有することが
必要である。一方、ｘａｏ９Ｉ、を超えると焼入れある
いは焼ならし温度に加熱したときδ−フェライトが多量
に生成して不均一組織となシ熱関加工性が劣化するので
好ましくない。従って、ＣｒＦｉＩＬＯ％〜１ａθ％と
する。
面で＃ｉＮを低く抑えた高Ｃａｒ鋼であって、これに微
量のＶを添加したものであシ、焼入れあるいは焼ならし
に際しての加熱温度を制限したことを主たる特徴とする
ものである。即ち、本発明者らの知見によれば、マルテ
ンサイト系クロムステンレス鋼が微量のＶを含むとき、
Ｎを低く抑え来の耐−性を満足させるほか炭酸ガス腐食
速度を減少させるのＫＩ ＬＯ％以上を含有することが
必要である。一方、ｘａｏ９Ｉ、を超えると焼入れある
いは焼ならし温度に加熱したときδ−フェライトが多量
に生成して不均一組織となシ熱関加工性が劣化するので
好ましくない。従って、ＣｒＦｉＩＬＯ％〜１ａθ％と
する。
ｖ： ｖは低Ｎのマルテンサイト系クロムステンレス鋼
において特に強度の向上に有効である。
において特に強度の向上に有効である。
しかしながら、００１％未満ではその効果は小さく、ま
た０１０％を超えるとδ−フェライト生成傾向が大きく
なり、且つ靭性が劣化するので上限をα１０％とする。
た０１０％を超えるとδ−フェライト生成傾向が大きく
なり、且つ靭性が劣化するので上限をα１０％とする。
Ａｔ：Ａｔは脱酸剤として有効であるが、０１０％を超
えるとその効果は飽和し、介在物の増大による疵が発生
し、靭性も劣化するから（１１０％以下とするが、焼入
れあるいは焼ならし時のｍ−フエライト抑制のために脱
酸に必要十分な量に抑えるのが望ましい。
えるとその効果は飽和し、介在物の増大による疵が発生
し、靭性も劣化するから（１１０％以下とするが、焼入
れあるいは焼ならし時のｍ−フエライト抑制のために脱
酸に必要十分な量に抑えるのが望ましい。
Ｎ： マルテンサイト系クロムステンレス鋼において６
６０℃以上での高温焼戻し処理による強度ＦｉＮ量と負
の相関関係Ｋｌ）（後で掲げる第２表のデータ参照）、
特にＮがα００７０％以下では大きな焼戻し軟化抵抗の
九めに強度が大きい。
６０℃以上での高温焼戻し処理による強度ＦｉＮ量と負
の相関関係Ｋｌ）（後で掲げる第２表のデータ参照）、
特にＮがα００７０％以下では大きな焼戻し軟化抵抗の
九めに強度が大きい。
Ｍｏ ！ Ｍｏは特に強度の向上に有効であるが、高
価なために必ずしも多量に添加する必ＪＪ！はなく、ま
た、多量の添加はζ−フエライトの生成を助長して強度
に対する効果を飽和あるいは減少せしめる。従って、添
加する場合の上限をα１６％とした。一方、α０２％未
満では強度向上に対する効果が小さい、なお、ＭｏＱ０
１％程度は不純物として含有されるものである。
価なために必ずしも多量に添加する必ＪＪ！はなく、ま
た、多量の添加はζ−フエライトの生成を助長して強度
に対する効果を飽和あるいは減少せしめる。従って、添
加する場合の上限をα１６％とした。一方、α０２％未
満では強度向上に対する効果が小さい、なお、ＭｏＱ０
１％程度は不純物として含有されるものである。
さらに、 Ｃ，Ｎ、 ＣｒＫついて式：２０ＸＣ（％）
＋２０ＸＮ（％）−Ｃｒ（％）＋１０が負の値となると
きδ−フェライトが多量に生成して不均一組織となシ、
壕九熱間加工性が損なわれるので、２０ＸＣ（％） ＋
２０ＸＮ（Ｘ） Ｃｒ（５１０＋１０〉Ｏとする。
＋２０ＸＮ（％）−Ｃｒ（％）＋１０が負の値となると
きδ−フェライトが多量に生成して不均一組織となシ、
壕九熱間加工性が損なわれるので、２０ＸＣ（％） ＋
２０ＸＮ（Ｘ） Ｃｒ（５１０＋１０〉Ｏとする。
以上の成分で構成され丸鋼を溶製した後、鋼板、銅管等
に加工後焼入れ焼戻しまたは焼ならし焼戻し処理を施こ
す、この際の燐入れあるいは焼ならしの加熱温度は９２
６℃以上、１１００℃以下とする。この温度範囲でδ−
フェライトの生成傾向が減少することに基づく、一方、
１１００℃を超える加熱では、粒の粗大化をも生じ、強
度の低下靭性の劣化を招く。
に加工後焼入れ焼戻しまたは焼ならし焼戻し処理を施こ
す、この際の燐入れあるいは焼ならしの加熱温度は９２
６℃以上、１１００℃以下とする。この温度範囲でδ−
フェライトの生成傾向が減少することに基づく、一方、
１１００℃を超える加熱では、粒の粗大化をも生じ、強
度の低下靭性の劣化を招く。
かくして、上記温度域に加熱、保持した後、適当な冷却
媒体に焼入れし、あるいは焼ならしすれば、δ−フェラ
イトの生成が抑制され且つ成分系として％に高温域での
焼戻し軟化抵抗に優れるべく調整し九ため、その後の６
６０℃以上ＡＣ３点以下の高い温度での焼戻しでも高強
度が得られ、また、このようにして得られる均質微細な
焼戻しマルテンサイトを主体とする組織は低温靭性に優
れ、錆 従って耐錆性に加えて高強度、高靭性且つ優れ九耐炭酸
ガス腐食性能をも有するマルテンサイト系クロムステン
レス銅が廉価に得られるものである。
媒体に焼入れし、あるいは焼ならしすれば、δ−フェラ
イトの生成が抑制され且つ成分系として％に高温域での
焼戻し軟化抵抗に優れるべく調整し九ため、その後の６
６０℃以上ＡＣ３点以下の高い温度での焼戻しでも高強
度が得られ、また、このようにして得られる均質微細な
焼戻しマルテンサイトを主体とする組織は低温靭性に優
れ、錆 従って耐錆性に加えて高強度、高靭性且つ優れ九耐炭酸
ガス腐食性能をも有するマルテンサイト系クロムステン
レス銅が廉価に得られるものである。
次ＫｉＪｍ例にニジ本発明の効果をさらに具体的に説明
する。
する。
下記第１表に示す化学組成を有する各一種について加熱
圧延後９８０℃から油焼入れし、６００〜７６０℃で焼
戻して引張り強度を調べた。その試験結果を第２表にま
とめて示す。
圧延後９８０℃から油焼入れし、６００〜７６０℃で焼
戻して引張り強度を調べた。その試験結果を第２表にま
とめて示す。
この第２表に示した結果によれば、本発明に係る低Ｎ鋼
は高温焼戻しに際して優れ九軟化抵抗を示し、従って、
高強度が得られることが明らかである。このような結果
は６５０℃以上の高温焼戻しＫようて高靭性、高強度さ
らに高耐食性のマルテンサイト系クロムステンレス鋼を
得るＯＫ１合金元素を低減した廉価な成分系で、その製
造の可能なことを示すものであシ、従ってその工業的価
値は非常に高いものである。
は高温焼戻しに際して優れ九軟化抵抗を示し、従って、
高強度が得られることが明らかである。このような結果
は６５０℃以上の高温焼戻しＫようて高靭性、高強度さ
らに高耐食性のマルテンサイト系クロムステンレス鋼を
得るＯＫ１合金元素を低減した廉価な成分系で、その製
造の可能なことを示すものであシ、従ってその工業的価
値は非常に高いものである。
８１表 供試材の化学成分
注）ＩＩＩ ｌ（１ｘＣ４ｇ）＋１１０ＸＮ４１９−Ｃ
ｒｌ！Ｉ＋１０ ・＝ＣＩＪ第２表 焼戻し温度と引張
シ 降伏強さくｌ１ｌｆ／ｍりの関係 実施例・〜２ 下記第８表に示す化学組成を有する６鋼ｓＫついて、加
熱圧ｇ後１０００℃から、鋼成分に応じて、水又は油焼
入れし食後７１０〜７８０℃の範囲内の温度で焼戻しし
て供試材を得、それぞれについて引張り試験と衝撃試験
を行なりた。それらの試験結果を第４表にまとめて示す
。
ｒｌ！Ｉ＋１０ ・＝ＣＩＪ第２表 焼戻し温度と引張
シ 降伏強さくｌ１ｌｆ／ｍりの関係 実施例・〜２ 下記第８表に示す化学組成を有する６鋼ｓＫついて、加
熱圧ｇ後１０００℃から、鋼成分に応じて、水又は油焼
入れし食後７１０〜７８０℃の範囲内の温度で焼戻しし
て供試材を得、それぞれについて引張り試験と衝撃試験
を行なりた。それらの試験結果を第４表にまとめて示す
。
この第４表に示す結果によれば本発明に係る鋼が強度、
靭性のバランスに極めて優れたものであることが明らか
である。
靭性のバランスに極めて優れたものであることが明らか
である。
第８表 供試材の化学成分
注）ＩＩ 鴬ＯｘＣ＠１９＋ ｉ！ Ｏｘ穢←＜ ｄｌ
ｌｌ＋ １・・・・・・・・・・（２）第４表 引張り
及び衝撃性能 注）串 平行部直１１４■Ｏ丸棒引張試験片ｗ ５ｘ
ｌＯｘ６６一−２ｖサプナイズシヤルビー試験片実施例
８ 第６表に示す化学組成を有する各鋼種について、加熱圧
延後、鋼成分に応じてＡｃ１点＋１００℃の′温度から
水又は油焼入れした後、７００℃で焼戻しして供試材を
得、これから厚さ８■１幅４０■。
ｌｌ＋ １・・・・・・・・・・（２）第４表 引張り
及び衝撃性能 注）串 平行部直１１４■Ｏ丸棒引張試験片ｗ ５ｘ
ｌＯｘ６６一−２ｖサプナイズシヤルビー試験片実施例
８ 第６表に示す化学組成を有する各鋼種について、加熱圧
延後、鋼成分に応じてＡｃ１点＋１００℃の′温度から
水又は油焼入れした後、７００℃で焼戻しして供試材を
得、これから厚さ８■１幅４０■。
長さ６０−の試験片を切り出し、８２０番エメリ即ち、
上記の研磨した試験片を脱脂、乾燥させ、しかる後オー
トクレーブに入れ真空脱気後、オートクレーブ内に脱気
済みの人工海水を加えた。その後、炭酸ガスで８０気圧
に加圧し、液温を１２０℃とし６００時間維持した。こ
の間試料表面に約し６＃ｌ／秒の流速を与えるように攪
拌を行なった。
上記の研磨した試験片を脱脂、乾燥させ、しかる後オー
トクレーブに入れ真空脱気後、オートクレーブ内に脱気
済みの人工海水を加えた。その後、炭酸ガスで８０気圧
に加圧し、液温を１２０℃とし６００時間維持した。こ
の間試料表面に約し６＃ｌ／秒の流速を与えるように攪
拌を行なった。
試験後は付着物を除いて試験前後の重量差を求めた。な
お腐食特性値としては、比較鋼である調香１８の腐食量
を１００とし走時の腐食率で表わした。
お腐食特性値としては、比較鋼である調香１８の腐食量
を１００とし走時の腐食率で表わした。
試験結果を第６表Ｋまとめて示す、これＫよれば、本発
明に係わる鋼種が耐炭酸ガス腐食性能にも優れているこ
とが明らかである。
明に係わる鋼種が耐炭酸ガス腐食性能にも優れているこ
とが明らかである。
第６表 供試材の化学成分
注＞ｗａ ２０ｘＣ＠＋２０ＸＮｆｌｌ−Ｃｒｆｌａ＋
１Ｏ−＝−（Ａ）第６表 炭酸ガス腐食性能 実施例４ 下記第７表の本発明に係る鋼を加熱圧ｇ＊％楕種の温度
から水焼入れしてδ−フェライト量を測定した。その結
果を第８表に示す、この結果、δ−フェライトの生成を
抑えて組織を均質化するために本発明の温度域からの焼
入れあるいは焼ならしが効果のあることが明らかである
。
１Ｏ−＝−（Ａ）第６表 炭酸ガス腐食性能 実施例４ 下記第７表の本発明に係る鋼を加熱圧ｇ＊％楕種の温度
から水焼入れしてδ−フェライト量を測定した。その結
果を第８表に示す、この結果、δ−フェライトの生成を
抑えて組織を均質化するために本発明の温度域からの焼
入れあるいは焼ならしが効果のあることが明らかである
。
第７表供試材（ｖｔ％）
Claims (2)
- （１） 重量％で、Ｃ：０１０〜ｃｈ４ｏ９６． ｓ
ｔ：ｔ。 ％以下、 Ｍｎ ｇ Ｑ １〜Ｌ ０％、Ｎｌ：ＬＯ％
以下、Ｃｒ ： １１０〜１６０％、Ｖ：１１０１〜（
１１０９ｆ；、 Ａｌ ： Ｑ １０９６以下、Ｎ ：
１００７０％以下を含み、残部Ｆｅ及び不可避的に入る
不純物から成り、次式： ％式％ を満足する綱を、９２５℃以上１１００℃以下の加熱温
度から焼入れあるいは焼ならしを行ない、続いて６５０
℃以上Ａ ０１点以下の温度で焼戻すことを％徴とする
、高温での焼戻し軟化抵抗の優れたｉルチンサイト系ク
ロムステンレス−の製造方法。 - （２）重量％で、Ｃ：α１０〜α４０％、Ｓ１：ｔＯ％
以下、Ｍｎ ：Ｃ４１〜ＬＯ％、Ｎｉ ： ＬＯＮ以
下ｍ ＣＦ ” Ｉ Ｌ Ｏ〜’ｌ ａ ０５％ ＊
Ｖ ”α０１〜Ｑ １０ ’Ｘ、 Ａｔ： Ｑ １０９
６以下、 Ｎ ：８００７０％以下に加えてＭｏｂ’（
１０２〜α１６％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的に入る
不純物から成り、次式： ％式％ を満足する−を、９２５℃以上１１００℃以下の加熱温
度から焼入れあるいは焼ならしを行ない、続いて６５０
℃以上Ａｅ、９点以下の温度で焼戻すことを特徴とする
、高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系ク
ロムステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292981A JPS5825418A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12292981A JPS5825418A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5825418A true JPS5825418A (ja) | 1983-02-15 |
| JPS6128003B2 JPS6128003B2 (ja) | 1986-06-28 |
Family
ID=14848099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12292981A Granted JPS5825418A (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825418A (ja) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP2007063635A (ja) * | 2005-09-01 | 2007-03-15 | Daido Steel Co Ltd | ステンレス帯鋼 |
| CN116479342A (zh) * | 2023-04-25 | 2023-07-25 | 承德建龙特殊钢有限公司 | 一种深海石油阀体用钢材及生产方法 |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS527818A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing rust proofing, medium carbon, martensitic, chrom ium stainless steel |
| JPS55110758A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High temperature use chromium steel |
-
1981
- 1981-08-07 JP JP12292981A patent/JPS5825418A/ja active Granted
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6128003B2 (ja) | 1986-06-28 |
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