JPS5829565A - 小型シリンダライナ製造方法 - Google Patents
小型シリンダライナ製造方法Info
- Publication number
- JPS5829565A JPS5829565A JP12613381A JP12613381A JPS5829565A JP S5829565 A JPS5829565 A JP S5829565A JP 12613381 A JP12613381 A JP 12613381A JP 12613381 A JP12613381 A JP 12613381A JP S5829565 A JPS5829565 A JP S5829565A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- mold
- cylinder liner
- molten metal
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
- B22D25/02—Special casting characterised by the nature of the product by its peculiarity of shape; of works of art
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は小型シリンダライナのｆＪｌ ｉＱ方法に関
し、一層詳細には、ｖ１放しによってバーライｌ−１ｉ
ｆｔの小型エンジン用シリンダライナを得ることのでき
る小型シリンダライナ製造方法に関する。
し、一層詳細には、ｖ１放しによってバーライｌ−１ｉ
ｆｔの小型エンジン用シリンダライナを得ることのでき
る小型シリンダライナ製造方法に関する。
外径に金型を使用して大形シリンダライナなどのｖｊ物
を製造する方法は広く知られている。この外径金型は金
型ライフを増加させる目的で高価な合金鋼を使用して作
製し、さらに危険時１に、精度向上および金型ライフ向
上を目的として金型肉厚を厚くしている。このため金型
温度が繰返しサイクル中に過度に上昇する結果となり、
これを冷Ｊ、１′］するために水冷を行なうなどの条件
が加えられて使用されており約ワ０００ショッ１−稈度
の→ノイクルを達成することができる。
を製造する方法は広く知られている。この外径金型は金
型ライフを増加させる目的で高価な合金鋼を使用して作
製し、さらに危険時１に、精度向上および金型ライフ向
上を目的として金型肉厚を厚くしている。このため金型
温度が繰返しサイクル中に過度に上昇する結果となり、
これを冷Ｊ、１′］するために水冷を行なうなどの条件
が加えられて使用されており約ワ０００ショッ１−稈度
の→ノイクルを達成することができる。
しかしながら小型シリンダライナの場合には夕１径金型
と溶湯との接触面から肉厚の金ＩＸ＋！に急速ｆ、Ｔ熱
伝導が行なわれ、急冷を起こしてｖＩ物に曲の角部等に
チルが発生し、後加工が不可ｆｉ１となる。＼／、ｖ１
放ジノ急’ｌ’ｆｖ＋物Ｌ７）Ｊ、（１１ｕＫＩＩｍｔ
ハテントライｈ カ’ｌ成し易いためフェライト地とな
り、このフェライト生成によってピストンリングとのい
わゆる相性、バランスが崩れ、摩耗を助長させる。この
ためチルが問題とならないようなマンホールの蓋、水道
管の継手などについては１３Ｍし状態のままの鋳物使用
が行なわれている。また、鋳放し扱にチル化したシリン
ダライナをさらに熱処理してパーライト化することも行
なわれてはいるが、熱処理コス１〜、工数の点で不利と
なる。
と溶湯との接触面から肉厚の金ＩＸ＋！に急速ｆ、Ｔ熱
伝導が行なわれ、急冷を起こしてｖＩ物に曲の角部等に
チルが発生し、後加工が不可ｆｉ１となる。＼／、ｖ１
放ジノ急’ｌ’ｆｖ＋物Ｌ７）Ｊ、（１１ｕＫＩＩｍｔ
ハテントライｈ カ’ｌ成し易いためフェライト地とな
り、このフェライト生成によってピストンリングとのい
わゆる相性、バランスが崩れ、摩耗を助長させる。この
ためチルが問題とならないようなマンホールの蓋、水道
管の継手などについては１３Ｍし状態のままの鋳物使用
が行なわれている。また、鋳放し扱にチル化したシリン
ダライナをさらに熱処理してパーライト化することも行
なわれてはいるが、熱処理コス１〜、工数の点で不利と
なる。
このため、一層急冷を起こし易すい薄型の小型シリンダ
ライナｖＪａには外径金型が使用されることは蕪＜、砂
型芯体中子および外径砂型を使用して鋳造するか遠心＆
！Ｊ造法が使用されている。この場合において外径砂型
、砂型芯体中子とも１回ごとに崩壊させなければならず
、生産性が低くトータルコス１へも上昇する。また遠心
ν１造も肉薄の鋳物は肉厚が不均一と成り易く作り難い
ほか、小径シリンダライナを製造しようとすると一層超
高速回転によらなければ十分な均一性は得られないなど
装置」二の問題がある。
ライナｖＪａには外径金型が使用されることは蕪＜、砂
型芯体中子および外径砂型を使用して鋳造するか遠心＆
！Ｊ造法が使用されている。この場合において外径砂型
、砂型芯体中子とも１回ごとに崩壊させなければならず
、生産性が低くトータルコス１へも上昇する。また遠心
ν１造も肉薄の鋳物は肉厚が不均一と成り易く作り難い
ほか、小径シリンダライナを製造しようとすると一層超
高速回転によらなければ十分な均一性は得られないなど
装置」二の問題がある。
このように外径金型使用による！＋ｉ告は砂型等と異な
り連続的に多数回繰返してのνＪ ａが可能であるとい
う特徴を有するが、従来の外径金型ではとうしても急冷
が行なわれ、このためＪｊ Ｗ Ｌ／ 鋳物にパーライ
ト地を生成させることができない。
り連続的に多数回繰返してのνＪ ａが可能であるとい
う特徴を有するが、従来の外径金型ではとうしても急冷
が行なわれ、このためＪｊ Ｗ Ｌ／ 鋳物にパーライ
ト地を生成させることができない。
外径金型の肉厚を一層薄くすることは金型ライフの問題
のみならず寸法精度面についてもさらに悪影響があると
考えられていたため外径金型使用によって薄く、シかも
小型のシリンダライナを、鋳放し状態においてパーライ
トＪｌｕの高級νｆ鉄て、金型ライフ、寸法精度を満足
させながら？ＩＩることかできるということは考えられ
てもいなかったのである。
のみならず寸法精度面についてもさらに悪影響があると
考えられていたため外径金型使用によって薄く、シかも
小型のシリンダライナを、鋳放し状態においてパーライ
トＪｌｕの高級νｆ鉄て、金型ライフ、寸法精度を満足
させながら？ＩＩることかできるということは考えられ
てもいなかったのである。
そこで本発明者等は従来不可前祝されてきた外径金型使
用による小型シリンダライナ鋳造法を研究し、各ｆ［「
の条件を変化させて外径金型使用の可能な条件およびそ
の範囲を探求した結東、ある特定の条件および範囲内に
おいてのみ全砂型鋳造と同等かそれ以上の、すなわらシ
ｉＭ、シ状ｆルにおいてバーライ１へ地であり、しかも
砂型（すＪ用よりもシ県鉛（３） が微細化された小型シリンダライナを得ることができた
。
用による小型シリンダライナ鋳造法を研究し、各ｆ［「
の条件を変化させて外径金型使用の可能な条件およびそ
の範囲を探求した結東、ある特定の条件および範囲内に
おいてのみ全砂型鋳造と同等かそれ以上の、すなわらシ
ｉＭ、シ状ｆルにおいてバーライ１へ地であり、しかも
砂型（すＪ用よりもシ県鉛（３） が微細化された小型シリンダライナを得ることができた
。
すなわちこれまでの外径金型は金型ライフや溶湯に当る
面の強度および乱暴な取扱いにも耐えられるように製品
肉厚の５倍以上の肉厚を有する外径金型が使用されてお
り、さらに金型ライフを延長する目的で水冷を行って熱
蓄積を避けるのが技術的常識となっており、砂型芯体中
子と外径金型肉厚についての条件を検討した例はかつて
見られなかったのであるが本発明者等はこの砂型芯体中
子に対する外径金型肉厚を広範囲に変化させる実験によ
ってこれまでの外径金型とは全く異なり外径金型の肉厚
を小型シリンダライナの肉厚と略同等、すなわち小型シ
リンダライナ肉厚の夕０〜／３０％程度の範囲とし砂型
芯体中子と組合せて使用することによって溶湯の急冷を
防止することができ、予定するパーライト地のｖＪ放し
鋳物を得ることができたのである。
面の強度および乱暴な取扱いにも耐えられるように製品
肉厚の５倍以上の肉厚を有する外径金型が使用されてお
り、さらに金型ライフを延長する目的で水冷を行って熱
蓄積を避けるのが技術的常識となっており、砂型芯体中
子と外径金型肉厚についての条件を検討した例はかつて
見られなかったのであるが本発明者等はこの砂型芯体中
子に対する外径金型肉厚を広範囲に変化させる実験によ
ってこれまでの外径金型とは全く異なり外径金型の肉厚
を小型シリンダライナの肉厚と略同等、すなわち小型シ
リンダライナ肉厚の夕０〜／３０％程度の範囲とし砂型
芯体中子と組合せて使用することによって溶湯の急冷を
防止することができ、予定するパーライト地のｖＪ放し
鋳物を得ることができたのである。
すなわち本発明の目的は、砂型芯体中子および外径金型
を使用し、外径金型の肉厚を路小型シリ（４） ンダライナ肉厚と同程度とすることによりｖＪ放し状態
でパーライト地を発生させることを特徴とする小型シリ
ンダライナ製造方法を提供するにある。
を使用し、外径金型の肉厚を路小型シリ（４） ンダライナ肉厚と同程度とすることによりｖＪ放し状態
でパーライト地を発生させることを特徴とする小型シリ
ンダライナ製造方法を提供するにある。
以下本発明の実施例につき図面を参照して詳細に説明す
る。
る。
小型エンジン用のシリンダライナ１０と同等の肉厚を有
する枠体から成る外径金型１２を作製し、この外径金型
１２の温度を／３０−３００°Ｃに予熱して保持する。
する枠体から成る外径金型１２を作製し、この外径金型
１２の温度を／３０−３００°Ｃに予熱して保持する。
次に砂型芯体中子１４を外径金型１２中夫にセットし、
一般に使用されている生型用の溶湯を外径金型１２と砂
型芯体中子１４間に注湯する。この鋳型内に注湯された
溶湯は外径金型１２および砂型芯体中子１４に凝固熱を
放出して凝固が開始する。しかして砂型芯体中子１４に
接する溶湯は砂型芯体中子が何する断熱性によって熱放
出が非常に遅くなり、このため溶湯の−（了する熱の大
部分は熱伝導の優れた外径金型に流れ、これに伴って予
め予熱されていた外径金型１２か急速に温度上昇する。
一般に使用されている生型用の溶湯を外径金型１２と砂
型芯体中子１４間に注湯する。この鋳型内に注湯された
溶湯は外径金型１２および砂型芯体中子１４に凝固熱を
放出して凝固が開始する。しかして砂型芯体中子１４に
接する溶湯は砂型芯体中子が何する断熱性によって熱放
出が非常に遅くなり、このため溶湯の−（了する熱の大
部分は熱伝導の優れた外径金型に流れ、これに伴って予
め予熱されていた外径金型１２か急速に温度上昇する。
この温度上昇によって溶湯の急冷が防１１二され溶湯汁
入終了後ｊ〜１０秒経過１ノだ時点で夕１径金型１２を
開いて凝固したシリンダライナを砂型芯体中子と共に取
り出す。再び新たな砂型芯体中子を挿入して外径金型を
閉じてから注湯する→ノーイクルを繰り返すことができ
る。外径金型温度はこの場合において約４００°Ｃに上
昇している。溶湯の急冷が防止されるために急冷によっ
てチルが発生する恐れも缶＜、地がフェライト化するこ
となしにνｊ ′ＭＬ／の状態の組織においてもパーラ
イト地がほば１００％発生する。
入終了後ｊ〜１０秒経過１ノだ時点で夕１径金型１２を
開いて凝固したシリンダライナを砂型芯体中子と共に取
り出す。再び新たな砂型芯体中子を挿入して外径金型を
閉じてから注湯する→ノーイクルを繰り返すことができ
る。外径金型温度はこの場合において約４００°Ｃに上
昇している。溶湯の急冷が防止されるために急冷によっ
てチルが発生する恐れも缶＜、地がフェライト化するこ
となしにνｊ ′ＭＬ／の状態の組織においてもパーラ
イト地がほば１００％発生する。
なお、外径金型１２の肉厚を更に簿くして種々実験した
結果によると、冷却がより遅くなるためより生’５２
ＷＪ Ｒに近ずいた組織が得られるのであるが、外径金
型の熱変形が起こり易く、金型ライフが短くなるためこ
の点における技術的限界がある。
結果によると、冷却がより遅くなるためより生’５２
ＷＪ Ｒに近ずいた組織が得られるのであるが、外径金
型の熱変形が起こり易く、金型ライフが短くなるためこ
の点における技術的限界がある。
このため／ｌ）型エンジン用のシリンダライナ肉厚の５
０％以下の肉厚となる外径金型の使用は実用的には行な
い難い。また、薄肉の外径金型を断熱財でバックアップ
することは、急冷防止には役立つのであるが外径金型に
熱蓄積が起き、短時間で使用不可能となる。一方外径金
型の肉厚を厚くすることによって金型ライフや外型金型
の熱変形を防止することができるのであるが従来と同様
にフェライト地を何する鋳放し鋳物となり、さらにはチ
ルまでが発生するに到るため小型シリンダライナ肉厚の
１００％以」二の肉厚をイアする外径金型については実
用性が低い。
０％以下の肉厚となる外径金型の使用は実用的には行な
い難い。また、薄肉の外径金型を断熱財でバックアップ
することは、急冷防止には役立つのであるが外径金型に
熱蓄積が起き、短時間で使用不可能となる。一方外径金
型の肉厚を厚くすることによって金型ライフや外型金型
の熱変形を防止することができるのであるが従来と同様
にフェライト地を何する鋳放し鋳物となり、さらにはチ
ルまでが発生するに到るため小型シリンダライナ肉厚の
１００％以」二の肉厚をイアする外径金型については実
用性が低い。
なおここにおいて小型エンジン用シリンダライナとは総
排気ｍ、２０００ｃｃクラスのガソリンエンジンあるい
は３０００ｃｃクラスのディーゼルエンジンを塔載した
乗用車、バイク、自動２輪車等に使用されるエンジンの
シリンダライナのことを意味しており、例えば直径左０
〜／３０ｍｍ、高さＳＯ〜２！；Ｏｍｍ、肉厚が５−１
ｍｍ程度が主であって製品部分の肉厚についての上下
限の範囲は２〜／Ｓｍｍであった。下限は主に均一性の
問題で湯まわりが不適当となるためであり、千成はフェ
ライト化するためである。
排気ｍ、２０００ｃｃクラスのガソリンエンジンあるい
は３０００ｃｃクラスのディーゼルエンジンを塔載した
乗用車、バイク、自動２輪車等に使用されるエンジンの
シリンダライナのことを意味しており、例えば直径左０
〜／３０ｍｍ、高さＳＯ〜２！；Ｏｍｍ、肉厚が５−１
ｍｍ程度が主であって製品部分の肉厚についての上下
限の範囲は２〜／Ｓｍｍであった。下限は主に均一性の
問題で湯まわりが不適当となるためであり、千成はフェ
ライト化するためである。
外径金型の肉厚変化による小型エンジン用シリンダライ
ナの金属組織の変化について第２図に示す実験装置を用
いて行った実験例につき、図面に（７） おいて （Ａ＞’ Ｃ０２Ｈ型 （ＩＩ） ： １７物製品部分。肉厚６ｍ／＋ｎ（ｔ）
（Ｃ）；外径金型 （Ｄ）：金型肉厚３ｍ／ｒｎ （Ｅ）：金型肉厚６ｍ／ｍ （Ｆ）：金型肉厚９ｍ／ｍ （Ｇ）：金型肉厚１８ｍ１ｍ 金型温度２ ！； ０ ’Ｃ 溶湯成分 Ｃ二３．２５％ Ｓ１＝ ２−７９６轟Ｉｎ
＝ＱＪ、％ Ｐ ＝０．３％ ３％ビクラルエッチ である。
ナの金属組織の変化について第２図に示す実験装置を用
いて行った実験例につき、図面に（７） おいて （Ａ＞’ Ｃ０２Ｈ型 （ＩＩ） ： １７物製品部分。肉厚６ｍ／＋ｎ（ｔ）
（Ｃ）；外径金型 （Ｄ）：金型肉厚３ｍ／ｒｎ （Ｅ）：金型肉厚６ｍ／ｍ （Ｆ）：金型肉厚９ｍ／ｍ （Ｇ）：金型肉厚１８ｍ１ｍ 金型温度２ ！； ０ ’Ｃ 溶湯成分 Ｃ二３．２５％ Ｓ１＝ ２−７９６轟Ｉｎ
＝ＱＪ、％ Ｐ ＝０．３％ ３％ビクラルエッチ である。
シリンダライナ肉厚の５０〜７５０％の範囲であるＤ部
、Ｆ、部、Ｆ部は鋳放しでパーライト地となっているが
外径金型歯厚がシリンダライナ肉厚の３００％となって
いるＧ部についてはフェライト地を生じておりシリンダ
ライナとしては不適当である。
、Ｆ、部、Ｆ部は鋳放しでパーライト地となっているが
外径金型歯厚がシリンダライナ肉厚の３００％となって
いるＧ部についてはフェライト地を生じておりシリンダ
ライナとしては不適当である。
（８）
他の従来方法を用いて製造した小型エンジン用シリンダ
ライナと本発明の方法を使用して製造した小型エンジン
用シリンダライナの組織についての比較を第４図Ａ１Ｂ
、Ｃについて行なう。
ライナと本発明の方法を使用して製造した小型エンジン
用シリンダライナの組織についての比較を第４図Ａ１Ｂ
、Ｃについて行なう。
Ａ：従来から使用されてきた砂型芯体中子および外型砂
型によって得られるシリンダライナＢ：小型エンジン用
シリンダライナ肉厚の５倍の肉厚を有する外径金型およ
び砂型芯体中子を使用して得られるシリンダライナ Ｃ：この発朗に係る肉薄の外径金型および砂型芯体中子
を使用して得られるシリンダライナ。ここで使用された
外径金型は極めて安価な鋳鉄製であり、３０００サイク
ル程度の繰返し使用が可能であった。
型によって得られるシリンダライナＢ：小型エンジン用
シリンダライナ肉厚の５倍の肉厚を有する外径金型およ
び砂型芯体中子を使用して得られるシリンダライナ Ｃ：この発朗に係る肉薄の外径金型および砂型芯体中子
を使用して得られるシリンダライナ。ここで使用された
外径金型は極めて安価な鋳鉄製であり、３０００サイク
ル程度の繰返し使用が可能であった。
それぞれのｍｍを検討してみるとＡの砂型のみを使用し
て得られたシリンダライナのｊｌｊｌはパーライトであ
るがその結晶の粒径が大となる。また、黒鉛が太い片拭
に成長しているなど黒鉛の分子＋７が劣っていることが
分かる。すなわち耐摩凡作を向」ニさせるうえでｊｌｂ
にフで−ライ１〜および黒鉛がＩＩＩかく均一に分散し
て析出していることが望ましいのであるが、砂型ｖＴ
Ｍにおいては冷却が遅すぎてバーライ１へおよび黒鉛が
成長しすぎている。Ｂの肉厚外径金型使用によるシリン
ダライナの組織は黒鉛形試が細かな片状で分布が均一な
点は擾れているのであるが、フエライ１〜地であるため
柔かすぎ、耐摩耗性の上から従来型のピストンリングと
のいわゆる相性が悪い。
て得られたシリンダライナのｊｌｊｌはパーライトであ
るがその結晶の粒径が大となる。また、黒鉛が太い片拭
に成長しているなど黒鉛の分子＋７が劣っていることが
分かる。すなわち耐摩凡作を向」ニさせるうえでｊｌｂ
にフで−ライ１〜および黒鉛がＩＩＩかく均一に分散し
て析出していることが望ましいのであるが、砂型ｖＴ
Ｍにおいては冷却が遅すぎてバーライ１へおよび黒鉛が
成長しすぎている。Ｂの肉厚外径金型使用によるシリン
ダライナの組織は黒鉛形試が細かな片状で分布が均一な
点は擾れているのであるが、フエライ１〜地であるため
柔かすぎ、耐摩耗性の上から従来型のピストンリングと
のいわゆる相性が悪い。
Ｃに示したこの発明に係る薄肉外径金型を使用してなる
シリンダライナのｉ、ｕａは黒鉛が細かく平均に析出し
、しかも耐摩耗性の高いパーライト地のみであって黒鉛
形４にも砂型使用よりも細かく、平均した析出状態とな
っているため耐摩耗性を決定する２つの条件が満されて
いる。なお４００倍拡大写真において白くアメーバ−状
に見えるのはリン共品組職であってフェライトではない
。
シリンダライナのｉ、ｕａは黒鉛が細かく平均に析出し
、しかも耐摩耗性の高いパーライト地のみであって黒鉛
形４にも砂型使用よりも細かく、平均した析出状態とな
っているため耐摩耗性を決定する２つの条件が満されて
いる。なお４００倍拡大写真において白くアメーバ−状
に見えるのはリン共品組職であってフェライトではない
。
このように本発明による小型エンジン用シリンダライナ
の製造方法は仝砂型使用および外型金型使用の長所を両
立させている点が極めて顕著であるほか、この方法を実
施するために使用される外径金型も鋳鉄などの極めて安
価なしかもｌＸ、Ｆｌいｔ’ｆ ４１を使用することが
でき、注湯に用いる溶湯の＆Ｉｌ成も特殊な組成による
こと１．Ｘ ＜ １１Ｍ通一般に使用されている生型用
の溶湯をそのまま便用することができるなど顛易な方法
によって高級！ｆＪＴ鉄製の小型エンジン用シリンダラ
イナを７１することかできるという顕著な動床をグする
。
の製造方法は仝砂型使用および外型金型使用の長所を両
立させている点が極めて顕著であるほか、この方法を実
施するために使用される外径金型も鋳鉄などの極めて安
価なしかもｌＸ、Ｆｌいｔ’ｆ ４１を使用することが
でき、注湯に用いる溶湯の＆Ｉｌ成も特殊な組成による
こと１．Ｘ ＜ １１Ｍ通一般に使用されている生型用
の溶湯をそのまま便用することができるなど顛易な方法
によって高級！ｆＪＴ鉄製の小型エンジン用シリンダラ
イナを７１することかできるという顕著な動床をグする
。
なお本出願中において砂型芯体中子とは断熱性の高い無
機月利製の芯体中子、例えばコンクリ−１へ型等を含む
のであるが、前述のごとく外径金型表面に断熱拐石によ
るバックアップを行なうことは好ましくない。これは本
発明の方法が夕１径金型の熱伝導性と熱容量、外径金型
表面の熱伝導外言いかえれば断熱性、および溶潟の熱容
量、 Ａ、３の、、 エフ（の間のバランスによって成
り立ち、急γｈを”５Ｊｊ ＩＩ・しているからであっ
て、バックアップするときは１専い外径金型に熱蓄積が
起こりかえって夕）径金型に熱変形を起こして寸法精度
面ての問題がでてくるからである。
機月利製の芯体中子、例えばコンクリ−１へ型等を含む
のであるが、前述のごとく外径金型表面に断熱拐石によ
るバックアップを行なうことは好ましくない。これは本
発明の方法が夕１径金型の熱伝導性と熱容量、外径金型
表面の熱伝導外言いかえれば断熱性、および溶潟の熱容
量、 Ａ、３の、、 エフ（の間のバランスによって成
り立ち、急γｈを”５Ｊｊ ＩＩ・しているからであっ
て、バックアップするときは１専い外径金型に熱蓄積が
起こりかえって夕）径金型に熱変形を起こして寸法精度
面ての問題がでてくるからである。
以上本発明につき好適な実施例を挙げて種々説（１１）
明したが、本発明はこの実施例に限定されるものではな
く、発明の精神を逸脱しない範囲内で多くの改変を施し
得るのはもちろんのことである。
く、発明の精神を逸脱しない範囲内で多くの改変を施し
得るのはもちろんのことである。
図面は本発明の実施例を示し、第１図は鋳型の断面図、
第２図は鋳型の縦断面図、第３図（ｒ））、（Ｅ）、（
Ｆ）、（Ｇ）はそれ−Ｅ’％ｈ％、（Ｅ）、（Ｆ）、（
Ｇ）部鋳物製品部分の組織写真、第４図（Ａ） 、（Ａ
’）、（ロ）、（ＴＩ’）、（Ｃ）、（Ｃ′）はそれぞ
れ全砂型鋳造金属組織、従来の肉厚外径金型鋳造金属組
織、木兄１０・・・・シリンダライす、 １２・・・・
外径金型。 １４・・・・砂型芯体中子。 ３３２ （］ ２） 第１図 第２図 第３図 （Ｄ） 第３図 （Ｆ） 第４図 第４図 第４図 Ｃ 手続補正書 昭和５７年 ２月２５１」 ５ル゛′ 特許庁長官島田奇病 殿ｌ〆パ♂、１゛１、事件の表示 昭和 閏年 特許 願第］ ２６＋ ３３ υ３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６、 補正により増加する発明の数 。 ７、補正の対象 明細書及び図面 ８、補正の内容 １）明細書第１３頁第８行目〜第１２行目「第４図（Ａ
）、・・・・写真である。」を削除し、次の文意を挿入
する。 「第４図Ａは全砂型鋳造金属組織の１００倍拡大顕微鏡
写真、ａはその４００倍拡大顕微鏡写真、第４図Ｂは従
来の肉厚外径金型鋳造金属組織の１００倍拡大顕微鏡写
真、ｂはその４００倍拡大顕微鏡写真、第４図Ｅは本発
明方法によるｖＪ造金金属組織１００倍拡大顕微鏡写真
、ｅはその４００倍拡大顕微鏡写真である。」２）図面
は第４図を別紙のごとく補正する。 ８ 補正の内容 別紙の通り 第４図 第４図 Ｂ 第４図 ［
第２図は鋳型の縦断面図、第３図（ｒ））、（Ｅ）、（
Ｆ）、（Ｇ）はそれ−Ｅ’％ｈ％、（Ｅ）、（Ｆ）、（
Ｇ）部鋳物製品部分の組織写真、第４図（Ａ） 、（Ａ
’）、（ロ）、（ＴＩ’）、（Ｃ）、（Ｃ′）はそれぞ
れ全砂型鋳造金属組織、従来の肉厚外径金型鋳造金属組
織、木兄１０・・・・シリンダライす、 １２・・・・
外径金型。 １４・・・・砂型芯体中子。 ３３２ （］ ２） 第１図 第２図 第３図 （Ｄ） 第３図 （Ｆ） 第４図 第４図 第４図 Ｃ 手続補正書 昭和５７年 ２月２５１」 ５ル゛′ 特許庁長官島田奇病 殿ｌ〆パ♂、１゛１、事件の表示 昭和 閏年 特許 願第］ ２６＋ ３３ υ３、補
正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６、 補正により増加する発明の数 。 ７、補正の対象 明細書及び図面 ８、補正の内容 １）明細書第１３頁第８行目〜第１２行目「第４図（Ａ
）、・・・・写真である。」を削除し、次の文意を挿入
する。 「第４図Ａは全砂型鋳造金属組織の１００倍拡大顕微鏡
写真、ａはその４００倍拡大顕微鏡写真、第４図Ｂは従
来の肉厚外径金型鋳造金属組織の１００倍拡大顕微鏡写
真、ｂはその４００倍拡大顕微鏡写真、第４図Ｅは本発
明方法によるｖＪ造金金属組織１００倍拡大顕微鏡写真
、ｅはその４００倍拡大顕微鏡写真である。」２）図面
は第４図を別紙のごとく補正する。 ８ 補正の内容 別紙の通り 第４図 第４図 Ｂ 第４図 ［
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、砂型芯体中子および外径金型を使用し、外径金型の
肉厚を略小型シリンダライナ肉厚と同程度とすることに
より鋳放し状態てパーライト地を発生させることを特徴
とする小型シリンダライナ製造方法。 ２、小型シリンダライナ肉厚が２〜／３ｍｍである特許
請求の範囲第１項記載の小型シリンダライナ製造方法。 ３、外径金型の肉厚が小型シリンダライナ丙厚の５０〜
１３０％の範囲となる特許請求の範囲第１項又は第２項
記載の小型シリンダライナ製造方法。 ４、シリンダボア中子に砂型芯体中子を使用してなる特
許請求の範囲第１項記載の小型シリンダライナ製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12613381A JPS5952019B2 (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 小型シリンダライナ製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12613381A JPS5952019B2 (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 小型シリンダライナ製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5829565A true JPS5829565A (ja) | 1983-02-21 |
| JPS5952019B2 JPS5952019B2 (ja) | 1984-12-17 |
Family
ID=14927480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12613381A Expired JPS5952019B2 (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 小型シリンダライナ製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952019B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110976806A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-04-10 | 中国航发西安动力控制科技有限公司 | 薄壁铝合金铸件的铸造方法 |
| CN114570890A (zh) * | 2022-03-03 | 2022-06-03 | 襄阳佰誉机械有限公司 | 一种耐疲劳超高硬度感应淬火气缸套加工工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61120019U (ja) * | 1985-01-17 | 1986-07-29 |
-
1981
- 1981-08-12 JP JP12613381A patent/JPS5952019B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110976806A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-04-10 | 中国航发西安动力控制科技有限公司 | 薄壁铝合金铸件的铸造方法 |
| CN114570890A (zh) * | 2022-03-03 | 2022-06-03 | 襄阳佰誉机械有限公司 | 一种耐疲劳超高硬度感应淬火气缸套加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5952019B2 (ja) | 1984-12-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101722288B (zh) | 半固态铸造技术制备局部颗粒增强铝合金气缸套的方法 | |
| CN1039985A (zh) | 双金属复合浇注球磨机衬板工艺方法 | |
| JP2003035198A (ja) | 内燃機関用ピストンおよびその製造方法 | |
| US3965962A (en) | Process for producing ductile iron casting | |
| JP3942129B2 (ja) | 鍛造ピストンの製造方法および鍛造用金型 | |
| CN103381477B (zh) | 薄工作层复合铸铁轧辊的离心浇注方法 | |
| JPS5829565A (ja) | 小型シリンダライナ製造方法 | |
| JPS59232649A (ja) | プラスチツク成形用鋳造金型 | |
| JPH06142869A (ja) | 鋳鉄製シリンダライナの製造方法と装置 | |
| JP2930386B2 (ja) | リングギヤーとフライホイール一体形の製造方法 | |
| JP4155423B2 (ja) | 鍛造ピストンの製造方法および鍛造済み成形素材 | |
| CN210547867U (zh) | 适用于生产φ90耐磨铸球的铁模覆砂模具 | |
| JPH035055A (ja) | リングギヤーとフライホイール一体形の製造方法 | |
| JPH0759732B2 (ja) | 傾斜的組織を有する鋳鉄鋳物の製造方法 | |
| JPH0724916B2 (ja) | 機械部品用鋳型 | |
| JPS6330147A (ja) | ピストンリングの製造方法 | |
| SU616053A1 (ru) | Кокиль | |
| JP4104220B2 (ja) | 内燃機関用鍛造ピストンの鍛造用金型及びピストンの製造方法 | |
| JPS5815741A (ja) | 鋳ぐるみ用シリンダライナおよびその製造方法 | |
| JPS6018261A (ja) | 二層シリンダ・ライナの製作方法 | |
| JPS58155251A (ja) | 内燃機関用アルミニウム合金製シリンダ | |
| JPH09155523A (ja) | ダイカスト機のスリーブおよびその製造方法 | |
| JP2007185696A (ja) | 鋳鉄方法及び鋳鉄用金型 | |
| JPH0116295B2 (ja) | ||
| CN107868901B (zh) | 确定球墨铸铁铸件中非铁元素含量的方法及其应用 |