JPS583382A - Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ電源 - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ電源Info
- Publication number
- JPS583382A JPS583382A JP56100085A JP10008581A JPS583382A JP S583382 A JPS583382 A JP S583382A JP 56100085 A JP56100085 A JP 56100085A JP 10008581 A JP10008581 A JP 10008581A JP S583382 A JPS583382 A JP S583382A
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- Japan
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- heater
- winding
- switch
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N5/00—Details of television systems
- H04N5/66—Transforming electric information into light information
- H04N5/68—Circuit details for cathode-ray display tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Transforming Electric Information Into Light Information (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はテレビカメラ等に用いられる陰極線管のヒー
タおよび陰極線管駆動回路へ給電するとともに陰極線管
の作ＩＩＪＩｉＩに予め陰Ｉｌｉ線管のヒータに給電し
てヒータをプリヒートするアリヒート機能付のＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ電源に関するものである。
タおよび陰極線管駆動回路へ給電するとともに陰極線管
の作ＩＩＪＩｉＩに予め陰Ｉｌｉ線管のヒータに給電し
てヒータをプリヒートするアリヒート機能付のＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ電源に関するものである。
陰Ｉｉ線管のヒータを陰極線管の作動前にプリヒートす
るには、交流電源駆動の場合はヒータトランスを用いる
等、プリヒートのための部品や電力が必要であった。
るには、交流電源駆動の場合はヒータトランスを用いる
等、プリヒートのための部品や電力が必要であった。
一方、電池駆動で陰Ｍ線管を駆動する小型の機器、例え
ば撮倫管（使用したテレビカメラ等では陰極線管の１リ
ヒ一ト時には、コンバータ前作を停止させて電力の浪費
を避け、直流電源（電池出力）から抵抗等の直列インピ
ーダンスを介してヒ−タへ電圧を供給している。このよ
うな構成をもつ従来のスイッチングレギュレータ方式の
ＤＣ−ＤＣコンバータ電源を第１図に示す。９１図にお
いて、ｌけ直流電源入力端子であり、コンバータトラン
スＴの１次巻線５は、直流電源入力端子ｌと界イツチン
グトランジスタ４のコレクタに接続され、スイッチング
トランジスタ４０ベースは、誤差増幅ｌＩ２とパルス制
御回路３とＫよってスイッチング駆動すれる。コンバー
タトランスＴの２次巻線６には、陰極線管２４の駆動や
機器の回路の［１に必要な種々の電圧を取り出すために
１整流ダイオード７．９と平滑コンデンサ８．ＩＱｉ接
続している。そして、一般的にヒータ電流は大きいので
、コンバータトランスＴＫヒータ巻＠１２を設けて整流
ダイオード１３と平滑コンデンサ１４によってヒータ電
圧出力端子２３Ａにヒータ用電圧を与える。多出力の場
合、一般に安定化の精度が要求される電圧出力端子例え
ば１１の電圧が検出抵抗１５．１６によって分圧されて
誤差増幅１１２の入力端子１７に印加され、基準電圧端
子１８に加えられる基準電圧ｖＲと比較され、電圧端子
１１の出力電圧が一定圧なるように制御されろ。パルス
制御回路３は、自励型コンバータで屯他励型コンバータ
の場合でも本質的に同じである。第１図の場合は、直流
電源入カー子ＩＫｍ見られる直流電圧十Ｂ−がｆｌｌｌ
′Ｊしても安定化出力が得られるスイッチングレギュレ
ータ方式になっているため、誤差増幅器２が存在してい
るが、安定化直流電源の電圧１に直流電源入力端子ｌに
印加する場合は、誤差増幅器２の無いいわゆるＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ電源となる。
ば撮倫管（使用したテレビカメラ等では陰極線管の１リ
ヒ一ト時には、コンバータ前作を停止させて電力の浪費
を避け、直流電源（電池出力）から抵抗等の直列インピ
ーダンスを介してヒ−タへ電圧を供給している。このよ
うな構成をもつ従来のスイッチングレギュレータ方式の
ＤＣ−ＤＣコンバータ電源を第１図に示す。９１図にお
いて、ｌけ直流電源入力端子であり、コンバータトラン
スＴの１次巻線５は、直流電源入力端子ｌと界イツチン
グトランジスタ４のコレクタに接続され、スイッチング
トランジスタ４０ベースは、誤差増幅ｌＩ２とパルス制
御回路３とＫよってスイッチング駆動すれる。コンバー
タトランスＴの２次巻線６には、陰極線管２４の駆動や
機器の回路の［１に必要な種々の電圧を取り出すために
１整流ダイオード７．９と平滑コンデンサ８．ＩＱｉ接
続している。そして、一般的にヒータ電流は大きいので
、コンバータトランスＴＫヒータ巻＠１２を設けて整流
ダイオード１３と平滑コンデンサ１４によってヒータ電
圧出力端子２３Ａにヒータ用電圧を与える。多出力の場
合、一般に安定化の精度が要求される電圧出力端子例え
ば１１の電圧が検出抵抗１５．１６によって分圧されて
誤差増幅１１２の入力端子１７に印加され、基準電圧端
子１８に加えられる基準電圧ｖＲと比較され、電圧端子
１１の出力電圧が一定圧なるように制御されろ。パルス
制御回路３は、自励型コンバータで屯他励型コンバータ
の場合でも本質的に同じである。第１図の場合は、直流
電源入カー子ＩＫｍ見られる直流電圧十Ｂ−がｆｌｌｌ
′Ｊしても安定化出力が得られるスイッチングレギュレ
ータ方式になっているため、誤差増幅器２が存在してい
るが、安定化直流電源の電圧１に直流電源入力端子ｌに
印加する場合は、誤差増幅器２の無いいわゆるＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ電源となる。
以上のようなりＣ−ＤＣＣコンパ−電源において、陰極
線管２４のヒータＨは、通常時はヒータ電圧出力端子２
３Ａにスイッチ２２が接続されており、ヒータ巻Ｊｌ１
２よりヒータ電圧が印加され、スイッチ２２と連１する
スイッチ２０が接地端子２６ＡＫ接続されて正常なスイ
ッチング動作が行われている。
線管２４のヒータＨは、通常時はヒータ電圧出力端子２
３Ａにスイッチ２２が接続されており、ヒータ巻Ｊｌ１
２よりヒータ電圧が印加され、スイッチ２２と連１する
スイッチ２０が接地端子２６ＡＫ接続されて正常なスイ
ッチング動作が行われている。
一方、プリヒート時には、スイッチ２０ 、２２が端子
２６Ｂ、２３Ｂにそれぞれ接続され、スイッチングレギ
ュレータの停止制御端子１９に制御電圧を印加すること
によりスイッチング動作を停止させてできるだけ電力ｔ
−削減する。ヒータＨには、直流電源入力端子１から１
リヒート用の抵抗２１を介して電流が供給される。
２６Ｂ、２３Ｂにそれぞれ接続され、スイッチングレギ
ュレータの停止制御端子１９に制御電圧を印加すること
によりスイッチング動作を停止させてできるだけ電力ｔ
−削減する。ヒータＨには、直流電源入力端子１から１
リヒート用の抵抗２１を介して電流が供給される。
このような従来のＤＣ−ＤＣコンバータ電源は、陰極線
管駆動回路の１リヒ一ト時の電力の浪費を避けることが
でき、しかも構成が簡単であり、種々のヒータに対し対
応し易い長所を持っているが、一般的にヒータの定格電
圧が低くなると抵抗２１による電力消費が大きくなって
効率が低下する欠点があり、特にヒータ電圧が２．８ｖ
系のような低いものであれば、直流電圧十Ｂとして一般
に用いることが多い１２Ｖ入力の場合に特に問題となる
。
管駆動回路の１リヒ一ト時の電力の浪費を避けることが
でき、しかも構成が簡単であり、種々のヒータに対し対
応し易い長所を持っているが、一般的にヒータの定格電
圧が低くなると抵抗２１による電力消費が大きくなって
効率が低下する欠点があり、特にヒータ電圧が２．８ｖ
系のような低いものであれば、直流電圧十Ｂとして一般
に用いることが多い１２Ｖ入力の場合に特に問題となる
。
し、たがって、この発明の目的は、プリヒート時の効率
が高く、かつ部品点数が少いＤＣ−ＤＣコンバータ電源
を提供することである。
が高く、かつ部品点数が少いＤＣ−ＤＣコンバータ電源
を提供することである。
この発明の一実施例を第２図および第３図に示す、すな
わち、このＤＣ−ＤＣコンバータ電源は、第２図に示す
ように、スイッチ２０”ｊ−切換えることにより、誤差
増幅器２の１作状ａｔ変化させ、それによりパルス制御
回路３の動作状１１ｔ−変化させ、プリヒート時のコン
バータトランスＴの２次巻線６およびヒータ巻線１２の
出力電圧を通常時の出力電圧よ゛り低減し、かつ、スイ
ッチ２０′と連動するスイッチ２２′を切換えることに
より、通常時はと−タ巻線１２より整流ダイオード１３
および平滑コンデンサ１４を介してヒータＨＫ給電する
とともに１リヒ一ト時社２次巻線６の中間タップよりダ
イオード９およびコンデンサ１０を介してすなわち、端
子１１よりヒータＨＫ給電するようにし、プリヒート時
のコンバータトランスＴの２次巻線６およびヒータ巻ｌ
ｌ１１２の出力電圧の通常時の出力電圧に対する低減割
合をコンバータト −ランスＴの１次巻線５の中間タ
ップのヒータ巻線１２に対する巻数比に略等しくするこ
とにより、通常時およびプリヒート時ともにヒータＨＫ
同程度の電圧を加入るようにしている。
わち、このＤＣ−ＤＣコンバータ電源は、第２図に示す
ように、スイッチ２０”ｊ−切換えることにより、誤差
増幅器２の１作状ａｔ変化させ、それによりパルス制御
回路３の動作状１１ｔ−変化させ、プリヒート時のコン
バータトランスＴの２次巻線６およびヒータ巻線１２の
出力電圧を通常時の出力電圧よ゛り低減し、かつ、スイ
ッチ２０′と連動するスイッチ２２′を切換えることに
より、通常時はと−タ巻線１２より整流ダイオード１３
および平滑コンデンサ１４を介してヒータＨＫ給電する
とともに１リヒ一ト時社２次巻線６の中間タップよりダ
イオード９およびコンデンサ１０を介してすなわち、端
子１１よりヒータＨＫ給電するようにし、プリヒート時
のコンバータトランスＴの２次巻線６およびヒータ巻ｌ
ｌ１１２の出力電圧の通常時の出力電圧に対する低減割
合をコンバータト −ランスＴの１次巻線５の中間タ
ップのヒータ巻線１２に対する巻数比に略等しくするこ
とにより、通常時およびプリヒート時ともにヒータＨＫ
同程度の電圧を加入るようにしている。
より詳しく説明すると、通常動作時は、ヒータ電圧出力
端子２３ＡよりヒータＨに電流が供給される。つぎに、
プリヒート時にはと−タ切換スイ９チ２２′が電圧出力
端子１１に切換わる。電圧出力端子１１は、通常時の前
作では、ヒータ電圧より高い出力電圧レベルを出し、機
器の回路負荷２５に電力を供給している必要端子である
。ヒータ切換スイッチ２２′と連動するスイッチ２０′
により同時にコンバータ出力を通常時の数分のＩＫ抑え
るために、制御端子１９’に制御電圧として直流電圧十
Ｂを印加し、パルス幅やデエーティ比や発振鴫波数等を
変化させ、それＫよって各出力巻線を通して得られる出
力電圧を低下させる。制御端子１９’は、誤差増幅器２
の動作を変化させる場合を例に示したが、誤差増幅器２
の無い単なるＤＣ−ＤＣコンバータの場合は、パルス制
御回路３の前作を変化させても可能であることは言うま
でもない、ヒータが交流印加の可能な場合には、巻線タ
ップを切り換えても同様の切り換え製作が実現で・きる
。
端子２３ＡよりヒータＨに電流が供給される。つぎに、
プリヒート時にはと−タ切換スイ９チ２２′が電圧出力
端子１１に切換わる。電圧出力端子１１は、通常時の前
作では、ヒータ電圧より高い出力電圧レベルを出し、機
器の回路負荷２５に電力を供給している必要端子である
。ヒータ切換スイッチ２２′と連動するスイッチ２０′
により同時にコンバータ出力を通常時の数分のＩＫ抑え
るために、制御端子１９’に制御電圧として直流電圧十
Ｂを印加し、パルス幅やデエーティ比や発振鴫波数等を
変化させ、それＫよって各出力巻線を通して得られる出
力電圧を低下させる。制御端子１９’は、誤差増幅器２
の動作を変化させる場合を例に示したが、誤差増幅器２
の無い単なるＤＣ−ＤＣコンバータの場合は、パルス制
御回路３の前作を変化させても可能であることは言うま
でもない、ヒータが交流印加の可能な場合には、巻線タ
ップを切り換えても同様の切り換え製作が実現で・きる
。
Ｗｉ３図は第２図の回路を具体化した回路を示している
。プリヒート時の動作を説明すると、スイッチ４３が直
流電圧＋ＢＫ接続されると、切換制御端子４２は正にバ
イアスされ、トランジスタ羽は抵抗３５と抵抗３４によ
ってオンとなり、誤差増幅器２の基準入力電圧は、通常
の基準電圧■Ｒに比べ抵抗３１と抵抗３２の比によって
下げられる。
。プリヒート時の動作を説明すると、スイッチ４３が直
流電圧＋ＢＫ接続されると、切換制御端子４２は正にバ
イアスされ、トランジスタ羽は抵抗３５と抵抗３４によ
ってオンとなり、誤差増幅器２の基準入力電圧は、通常
の基準電圧■Ｒに比べ抵抗３１と抵抗３２の比によって
下げられる。
その結果、ｒｉｃ−ＤＣコンバータ電源は、出力ダウン
、の動作となる。帰還抵抗１５．１６の中間の可変抵抗
４４は通常動作時の電圧設定用である。切換制御端子４
２に印加された電圧により、トランジスタ３９は、抵抗
３６．３７によりオンとなる。
、の動作となる。帰還抵抗１５．１６の中間の可変抵抗
４４は通常動作時の電圧設定用である。切換制御端子４
２に印加された電圧により、トランジスタ３９は、抵抗
３６．３７によりオンとなる。
このトキ、トランジスタ３３よりも遅れてトランジスタ
３９ｔ−オンにさせるために、コンデンサ３８を追加し
ている。トランジスタ３９のコレクタは、ヒータ切換用
のトランジスタ４１のペースにつながり、トランジスタ
４１のコレクタはと一−Ｈに、エイツタは電圧出力端子
１１に接続される。抵抗４０は、通常時にトランジスタ
４１が完全にオフとなるように安定化のために挿入して
いる。以上のようくいコンバータ１作がダウンした後に
、ヒータ電圧出力端子２３Ａよりも高い電圧の発生する
電圧出力端子１１からヒータＨにヒータ電圧が印加され
、少い電力でプリヒート１９９３作が行われ、プＩＪ
ヒート時は出力ダウンし＆ＤＣ−ＤＣコンバータから陰
極線管駆動回路へ与えられる電力は少し残っているが、
ヒータＨＫ供給する電圧はほぼヒータ電圧に一致させる
ことが可能であるので、電圧ドロッ°プ用抵抗は不要で
それによる電力損失もなく、小型カメラの撮曹管の駆餠
回絡のように、と−一電力以外の回路の消費電力がもと
もと少い場合には、プリヒート時の全消費電力は非常に
少くなる。
３９ｔ−オンにさせるために、コンデンサ３８を追加し
ている。トランジスタ３９のコレクタは、ヒータ切換用
のトランジスタ４１のペースにつながり、トランジスタ
４１のコレクタはと一−Ｈに、エイツタは電圧出力端子
１１に接続される。抵抗４０は、通常時にトランジスタ
４１が完全にオフとなるように安定化のために挿入して
いる。以上のようくいコンバータ１作がダウンした後に
、ヒータ電圧出力端子２３Ａよりも高い電圧の発生する
電圧出力端子１１からヒータＨにヒータ電圧が印加され
、少い電力でプリヒート１９９３作が行われ、プＩＪ
ヒート時は出力ダウンし＆ＤＣ−ＤＣコンバータから陰
極線管駆動回路へ与えられる電力は少し残っているが、
ヒータＨＫ供給する電圧はほぼヒータ電圧に一致させる
ことが可能であるので、電圧ドロッ°プ用抵抗は不要で
それによる電力損失もなく、小型カメラの撮曹管の駆餠
回絡のように、と−一電力以外の回路の消費電力がもと
もと少い場合には、プリヒート時の全消費電力は非常に
少くなる。
以上述べ亀ように１簡単な構成で電圧調整用の発熱抵抗
体管なくしプリヒート時の消費電力ｔ′低減することが
できるが、具体的な実用電圧で比較してみる。小型ビデ
オカメラの場合、撮侭管のヒータは、省電力化に向い、
−例として２．８ｖのヒータ電圧で１１０ｍＡ程度のも
のが最近用いられている。−力、回路に入力される直流
電圧十Ｂは、１２Ｖが最も一般的であり、１２Ｖ（２）
［流電圧を昇圧して各電極電圧や回路電圧を得ている。
体管なくしプリヒート時の消費電力ｔ′低減することが
できるが、具体的な実用電圧で比較してみる。小型ビデ
オカメラの場合、撮侭管のヒータは、省電力化に向い、
−例として２．８ｖのヒータ電圧で１１０ｍＡ程度のも
のが最近用いられている。−力、回路に入力される直流
電圧十Ｂは、１２Ｖが最も一般的であり、１２Ｖ（２）
［流電圧を昇圧して各電極電圧や回路電圧を得ている。
カメラ機器の小型化に伴ない、負荷回路の電力はヒータ
を含め２Ｗ１１１後になりつつある。そして、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータから出力する電力はｌＷ＃後と交り、９ｖ
品力は、１２Ｖから直列制御で敢り出す場合が多い。こ
のような場合の１リヒ一ト時の全電力を比較すると、従
来ではヒータに８０鴫の電力団加會するとして、１２Ｖ
Ｘ（１１０ｍＡＸ０．８ ）＝１０５６ｍＷが直流電圧
＋Ｂの電源から消費される。この時はＤＣ−ＤＣコンバ
ータは停止させているので、コンバータ出力の消費電力
はＯＷとなろ。
を含め２Ｗ１１１後になりつつある。そして、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータから出力する電力はｌＷ＃後と交り、９ｖ
品力は、１２Ｖから直列制御で敢り出す場合が多い。こ
のような場合の１リヒ一ト時の全電力を比較すると、従
来ではヒータに８０鴫の電力団加會するとして、１２Ｖ
Ｘ（１１０ｍＡＸ０．８ ）＝１０５６ｍＷが直流電圧
＋Ｂの電源から消費される。この時はＤＣ−ＤＣコンバ
ータは停止させているので、コンバータ出力の消費電力
はＯＷとなろ。
一方、実施例の場合、たとえば電圧出力端子１１が通常
時１５Ｖの安定化出力端子とすれば、プリヒート時にコ
ンバータ出力電圧が約１になるように制御端子１９によ
り切換えられる。その結果、ヒータには約２．８ｖの電
圧が印加されたとして、３００ｍＷが消費されることに
なる。また、その他の高い電圧ラインの負荷電圧は約１
になるので、１ ので、合計４４０ｍＷとなる（ｉから蓼の関にな払以上
の比較でわかるようにプリヒート時のむだな電力消費量
が１以下になることがわかる。直流電圧十Ｂが１２Ｖよ
り高い電圧たとえば２４Ｖ電圧で４同様なことが実現で
き、適当なデエーティ比により出力をダウンさせること
が可能である。
時１５Ｖの安定化出力端子とすれば、プリヒート時にコ
ンバータ出力電圧が約１になるように制御端子１９によ
り切換えられる。その結果、ヒータには約２．８ｖの電
圧が印加されたとして、３００ｍＷが消費されることに
なる。また、その他の高い電圧ラインの負荷電圧は約１
になるので、１ ので、合計４４０ｍＷとなる（ｉから蓼の関にな払以上
の比較でわかるようにプリヒート時のむだな電力消費量
が１以下になることがわかる。直流電圧十Ｂが１２Ｖよ
り高い電圧たとえば２４Ｖ電圧で４同様なことが実現で
き、適当なデエーティ比により出力をダウンさせること
が可能である。
以上の効果は、機器の小型化、消電力比が進む程高く、
ヒータ電圧の低い程高いものである。
ヒータ電圧の低い程高いものである。
以上のように、この発明のＤＣ−ＤＣコンバータ電源は
、１次巻線と２次巻線とこの２次巻線より巻数の少いヒ
ータ巻線とｔ有するコンバータトランスと、このコンバ
ータトランスの１ 次巻１１ｋＫＫ列１１続したスイッ
チ素子と、このスイッチ素子をオンオフさせるパルス制
御回路と、 １ＩｉＴＥフンバータトランスの２次巻線
の出力を整流事情して陰極線部＃回絡に＃給する整流平
滑回路と、プリヒート時の前記コンバータトランスの２
次巻線およびヒータ巻線の出力電圧を通常時の出力電圧
よ〕低減するように前記パルス制御回路の動作を変化さ
せる第１のスイッチと、通常時ＫＩ［Ｉ配コンバータト
ランスのヒータ巻線より陰極線管のと−タに給電すると
ともにプリヒート時に前６コンバータトランスの２次巻
線より前記陰極線管のと一タに給電するように１ＩｔＩ
記第１のスイッチと連釦して切換わる第２のスイッチと
を備え、プリヒート時前記コンバータトランスの２次巻
線およびヒータ巻線の出力電圧の通常時の出力電圧に対
する低減割合ｔ＃１ｔＩ妃コンバータトランスのヒータ
巻線の２次巻線に対する巻数比に略等しくしたので、プ
リヒート時の効率が高く、かつ部品点数を少くして回路
構成を簡略化できるという効果がある。
、１次巻線と２次巻線とこの２次巻線より巻数の少いヒ
ータ巻線とｔ有するコンバータトランスと、このコンバ
ータトランスの１ 次巻１１ｋＫＫ列１１続したスイッ
チ素子と、このスイッチ素子をオンオフさせるパルス制
御回路と、 １ＩｉＴＥフンバータトランスの２次巻線
の出力を整流事情して陰極線部＃回絡に＃給する整流平
滑回路と、プリヒート時の前記コンバータトランスの２
次巻線およびヒータ巻線の出力電圧を通常時の出力電圧
よ〕低減するように前記パルス制御回路の動作を変化さ
せる第１のスイッチと、通常時ＫＩ［Ｉ配コンバータト
ランスのヒータ巻線より陰極線管のと−タに給電すると
ともにプリヒート時に前６コンバータトランスの２次巻
線より前記陰極線管のと一タに給電するように１ＩｔＩ
記第１のスイッチと連釦して切換わる第２のスイッチと
を備え、プリヒート時前記コンバータトランスの２次巻
線およびヒータ巻線の出力電圧の通常時の出力電圧に対
する低減割合ｔ＃１ｔＩ妃コンバータトランスのヒータ
巻線の２次巻線に対する巻数比に略等しくしたので、プ
リヒート時の効率が高く、かつ部品点数を少くして回路
構成を簡略化できるという効果がある。
第１図は従来のＤＣ−ＤＣコンバータ電源の回路図、ｖ
ＩＩ！１２図はこの発明の−Ｉｊ！施例の回路図、第３
図はその具体回路図である。 Ｔ・・・コンバータトランス、２・・・誤差増１１８．
３・・・バＡ’Ｘ制御回Ｋ、４・・・スイッチングトラ
ンジスタ、５・・・１次巻線、６・・・２次巻線、７．
９・・・ダイオード、８．１０・・・コンデンサ、２０
′・・・スイッチ、２２′・・・ヒータ切換スイッチ、
２４・・・陰１ｉｆｔ％Ｈ・・・ヒータ
ＩＩ！１２図はこの発明の−Ｉｊ！施例の回路図、第３
図はその具体回路図である。 Ｔ・・・コンバータトランス、２・・・誤差増１１８．
３・・・バＡ’Ｘ制御回Ｋ、４・・・スイッチングトラ
ンジスタ、５・・・１次巻線、６・・・２次巻線、７．
９・・・ダイオード、８．１０・・・コンデンサ、２０
′・・・スイッチ、２２′・・・ヒータ切換スイッチ、
２４・・・陰１ｉｆｔ％Ｈ・・・ヒータ
Claims (1)
- １次巻線と２次巻線とこの２次巻線より巻数の少イヒ−
ｐ 巻線とを有するコンバータトランスと、このコンバ
ータトランスの１次巻線に直列接続したスイッチ素子と
、このスイッチ素子をオンオフさせるパルス制御回路と
、前記コンバータトランスの２次巻線の出力を整流平滑
して陰極線部前回路に供給する整流平滑回路と、１リヒ
一ト時の前記コンバータトランスの２次巻線およびヒー
タ巻線の出力電ＥＥを通常時のａ力電圧より低減するよ
うに前記パルス制御回路の動作を変化させる第１（Ｄス
４ッｆと、７１に常ＲＫ前起コンバータトランスのヒー
タ巻線よプ陰極線管のヒータに給電するとともにプリヒ
ート時Ｋ１１ｌｌｌ配コンバータトランスの２次巻線よ
り前記陰極線管のヒータに給電するように前記第１のス
イッチと連動して切換わる第２のスイッチとを備え、プ
リヒート時前６コンパータトランスの２次巻線およびヒ
ータ巻線の出力電圧の通常時の出力電圧に対する低減割
合ｔＵ配コンバータトランスのヒータ巻線の２次巻線に
対する巻数比に略等しくしたＤＣ−ＤＣコンバータ電源
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100085A JPS583382A (ja) | 1981-06-27 | 1981-06-27 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ電源 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100085A JPS583382A (ja) | 1981-06-27 | 1981-06-27 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ電源 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583382A true JPS583382A (ja) | 1983-01-10 |
Family
ID=14264589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56100085A Pending JPS583382A (ja) | 1981-06-27 | 1981-06-27 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ電源 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583382A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59207907A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-11-26 | Mitsui Toatsu Chem Inc | フイルム用エチレン−プロピレンランダム共重合体 |
| JPS61190961A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-25 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 半導体装置 |
-
1981
- 1981-06-27 JP JP56100085A patent/JPS583382A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59207907A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-11-26 | Mitsui Toatsu Chem Inc | フイルム用エチレン−プロピレンランダム共重合体 |
| JPS61190961A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-25 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 半導体装置 |
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