JPS5840362B2 - ダブルス−パ−受信機 - Google Patents
ダブルス−パ−受信機Info
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- JPS5840362B2 JPS5840362B2 JP49146421A JP14642174A JPS5840362B2 JP S5840362 B2 JPS5840362 B2 JP S5840362B2 JP 49146421 A JP49146421 A JP 49146421A JP 14642174 A JP14642174 A JP 14642174A JP S5840362 B2 JPS5840362 B2 JP S5840362B2
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Description
【発明の詳細な説明】
ダブルス−パー受信機の第２局部発振回路には、次のよ
うな条件が要求される。 すなわち、（１）可変周波数範囲が広いこと （１１）温度変化に対して発振周波数が安定なこと（ｉ
ｉｉ） 基準となる発振周波数では、特に安定なこと
本発明は、これらの条件をすべて満たすことのできる可
変周波数発振回路が第２局部発振回路に使用されたダブ
ルス−パー受信機を提供しようとするものである。 そしてこのため、本発明においては、発振素子として例
えばタンタル酸リチウム（ＬｉＴａＯｓ）振動子を使用
すると共に、その場合、特別の構成を採るようにしたも
のであるが、まずタンタル酸リチウム振動子について説
明しよう。 第１図において、１はＸカットのタンタル酸リチウム振
動子の等何回路を示したもので（損失は無視）、振動子
１はインダクタンスＬｏ及び容量Ｃｏの直列回路と容量
Ｃｄとの並列回路と考えることができ極付近においては
、振動子１のアドミッタンスＹ（ｊω）は、次のように
なる。 ただし、ωは角周波数、ω８＝２πｆａ１ω、＝２πｆ
ｒで、ｆＪ！ｌびｆ−マ振動子１０反共振及び共振周波
数である。 従って第２図に示すように、振動子１にコンデンサ２を
接続すると共に、負性抵抗３に接続すれば、発振回路を
構成することができる。 また、（１）式をｊωで割れば、単位は容量のディメン
ションとなり、その特性は第３図の曲線１１のように双
曲線となる。 そして第２図の発振回路を構成するときには、第３図に
おいて、周波数軸と平行で、コンデンサ２の容量Ｃｏ５
ｃだけ周波数軸より負側にずれた直線１２と、曲線１１
との交点１３０角周波数ωｏｓｃが、第２図の発振回路
の発振周波数となる。 従ってコンデンサ２の容量を変化させれば、それにより
発振周波数を変更できる。 また第３図から最大周波数変化範囲は、周波数ωａとω
１との差△ωにより制限されることがわかるが、従って
広い周波数範囲にわたって直線性良く発振周波数を可変
するためには、△ωの大きい発振素子を使用する必要が
ある。 この△ωは、発振素子を構成する材料の電気機械結合係
数ｋによって決まるが、一般に結合係数ｋが大きくなる
と、△ωも大きくなる。 またこの結合係数には、発振素子の材料の圧電定数によ
って決まるが、エネルギ閉じ込め現象を利用した場合に
は、電極の質量及び大きさなどによっても変更できる。 次表は、水晶、ＰＺＴ系セラミックス及びタンタル酸リ
チウム振動子の厚みすべりについて結合係数ｋ及び△ω
を比較したものである。 一方、タンタル酸リチウム振動子の反共振及び共振周波
数ｆａ及びｆｒの温度係数と、結合係数にとの間には次
の関係がある。 ただし、Ｔは温度、Ｇ（ｋ）は結合係数ｋによって決ま
る係数である。 そしてＸカットのタンタル酸リチウム振動子の ａｒ 場合、反共振周波数ｆａ、の温度係数−一は、材ａａＴ 料の膨張率などで決まり、結合係数にも材料の圧１ δ
ｆａ〜 電定数で決まることが知られており、−ｍ−ａａＴ ａｋ ４５ ｐｐｍ、ｋ 、、−ミー２００ ｐｐｍといわれ
ている。 従って結合係数ｋを適当に選べばＧ（ｋ） ａｆ が決まり、 ｒをＯにすることができる。 しｆｒ θｆ かし発振周波数を変化させるには、上述のように、結合
係数には大きいことが望まれる。 すなわち発振周波数の直線的な変化巾からは結合係数に
の大きいことが要求され、発振周波数の安定度からは結
合係数ｋが指定されてしまう。 従ってタンタル酸リチウム振動子をそのまま使用して可
変周波数発振回路を構成したのでは、可変周波数範囲が
狭くなるか、あるいは安定度が期待できない。 本発明は、この点を巧みに解決して条件（１）（ｉｉｉ
）を満たす可変周波数発振回路を構成し、これを第２局
部発振回路に使用するものである。 ｌ θｆ 今、結合係数ｋを大きくすると、−一〉Ｏｆ ＆Ｔ となって共振周波数ｆと反共振周波数ｆａとの間に温度
係数がＯとなる点が生じることになる。 第４図はこのことを示すグラフで、第４図において、曲
線２０が第２図の発振回路における発振周波数比対発振
周波数の温度係数特性を示す。 この場合、発振基準周波数はｆｒで、この例ではｆａ−
１０、０ＭＨｚである。 またコンデンサ２の温度係数をＯとしたものである。 従ってこの特性曲線２０は振動子１の単体の温度係数特
性と等価と考えられるが、温度係数は周波数ｆｒ（周波
数比ｆｒ／ｆｒ）では正、周波数ｆａ（周波数比ｆａ／
ｆｒ）では負となる。 しかしながらこの発振帯域の全帯域にわたって温度係数
が良好とは言えず、例えば温度係数ｑ許容範囲が±５ｐ
ｐｍ／℃であるとすると、使用可能な帯域は周波数比で
１．００５〜１．０２程度の範囲になる。 次に第５図に示すように、振動子１にインダクタンス素
子４を直列接続すると、インダクタンス素子４の温度係
数が負であれば、発振周波数の温度係数は第４図の曲線
２１．２２で示すように立ち上がると共に、インダクタ
ンス素子４の値が大きいほど曲線２２のように立ち上が
りが急になり、一方、インダクタンス素子４の温度係数
が正であれば、発振周波数の温度係数は曲線２３〜２５
で示すようにゆるやかになると共に、インダクタンス素
子４の値が大きいほど曲線２５のように下を向くように
なる。 なお、これら曲線２０〜２５は実験結果及び理論計算に
よるもので、両者はほぼ一致している。 そしてこの場合、曲線２３に着目すると、温度係数の許
容範囲が±５ｐｐｍ／℃である場合、使用可能な帯域は
周波数比で０．９０〜１．０２程度となり、インダクタ
ンス素子４を接続しない曲線２０の場合に比べ、かなり
広帯域化されている。 実験によれば、インダクタンス素子４としてはその温度
係数が正で、周波数ｆｒにおける振動子１の少なくとも
１０倍のものを使用すると、実用価値をもつような使用
可能な帯域の拡大化ができた。 そこで本発明においては、これらの点に着目して条件［
）〜（１１１）のすべてを満たす可変周波数発振回路を
構成するものである。 以下本発明のダブルス−パー受信機の一例について第６
図により説明しよう。 なおこの例においは、第７図Ａに示すように、受信帯域
は２０〜３０、２５ ＭＨｚ で、この受信帯域のう
ち、ある２５０ｋＨｚの帯域部分が第７図Ｃに示すよう
に、同じ帯域幅の第１中間周波信号に周波数変換され、
さらにこの第１中間周波信号のうち、特定のものだけが
第７図Ｅに示すように、第２中間周波信号に周波数変換
され、この第２中間周波信号から音声信号が復調される
場合である。 第６図において、３１はアンテナを示し、これよりの受
信信号は、スイッチ３２の接点Ｒを通じてアンテナ同調
回路３３に供給される。 この同調回路３３は、バリコン（可変コンデンサ）を有
してその同調周波数は連続可変とされているが、第７図
Ａに示すように、任意の同調周波数における通過帯域は
２５０ ｋＨｚ とされ、またその同調範囲は、中心
周波数で２０．１２５〜３０．１２５ＭＨｚ とされ
ている。 そしてこの同調回路３３により選択された受信信号が、
第１ミキサ回路３４に供給されると共に、このミキサ回
路３４には第１局部発振回路３５から第２局部発振信号
が供給され、同調回路３３よりの受信信号は、第１中間
周波信号に周波数変換される。 この場合、局部発振回路３５は、その共振回路３６のバ
リコンによって同調回路３３の同調周波数の変化に連動
して発振周波数が同じ方向に変更されるもので、その変
化範囲は、例えば第７図Ｂに示すように、３０．８２５
〜４０．８２５ＭＥ（ｚ とされている。 従って同調回路３３の同調周波数（中心周波数）が、２
０．１２５ＭＨｚで、第１局部発振周波数が３０．８２
５ ＭＨｚのときには、２０〜２０、２５ ＭＨｚ
の受信信号が、第７図Ｃに示すように、１０．８２５〜
１０．５７５ ＭＨｚ の第１中間周波信号に変換さ
れることになり、また同調回路３３の同調周波数（中心
周波数）が３０．１２５ＭＨｚ で、第１局部発振周
波数が４０．８２５ＭＨｚ のときには、３０−３０
．２５ＭＨｚ の受信信号が、やはり第Ｔ図Ｃに示すよ
うに、１０．８２５〜１０．５７５ ＭＨｚの第１中間
周波信号に変換される。 すなわち、同調回路３３で選択された受信信号は、すべ
てミキサ回路３４において１０．８２５〜１０．５７５
ＭＨｚ の第１中間周波信号に変換される１ そしてこの第１中間周波信号が、１０．５７５〜１０、
８２５ ＭＨｚ を増幅帯域とする第１中間周波アンプ
３７を通じて第２ミキサ回路３８に供給されると共に、
とのミキサ回路３８には第２局部発振回路５０より第１
局部発振信号が供給され、第１中間周波信号は第２中間
周波信号に周波数変換される。 この場合、この局部発振回路５０の詳細については後述
するが、この局部発振回路５０は、ハＩＪコン５１を有
し、これによって発振周波数が連続的に変更されるもの
で、その変化範囲は、例えば第７図りに示すように、１
０．１２〜１０．３７ＭＨｚとされている。 従って第２局部発振周波数が１０．３７ ＭＨｚ の
ときには、第７図Ｅに示すように、第１中間周波信号の
うち１０．８２５ ＭＨｚの信号が４５５ ｋＨｚ の
第２中間周波信号に変換され、また第２局部発振周波数
が１０．１２ＭＨｚのときには、第１中間周波信号のう
ち１０．５７５ＭＨｚ の信号が４５５ ｋＨｚ の
第２中間周波信号に変換される。 すなわち第１中間周波信号のうち、第２局部発振周波数
よりも４５５ ｋＨｚ 高い周波数の信号だけが、４５
５ ｋＨｚ の第２中間周波信号に変換される。 こうして得られた第２中間周波信号が、中間周波数４５
５ ｋＨｚ の第２中間周波アンプ３９を通じて検波回
路４１に供給されて音声信号が復調され、この音声信号
が音量調整用の可変抵抗器４２及びアンプ４３を通じて
スピーカ４４に供給される。 なお、４５は２５０ ｋＨｚおきの較正用信号を形成す
る較正用信号形成回路で、これは水晶振動子を有するハ
ーモニックスジエネレータにより構成されている。 そしてスイッチ３２が接点Ｃに接続されたとき、この形
成回路４５よりの較正信号が、アンテナ３１よりの受信
信号に代わって同調回路３３に供給される。 また、４６はＳメータ（入力レベルメータ）である。 そして上述の局部発振回路５０は、タンタル酸リチウム
振動子をもって構成される。 すなわち、この例においては、エミッタ接地のトランジ
スタ５２が設けられ、そのベースがコンデンサ５３゜５
４０直列回路を通じて接地されると共に、コンデンサ５
３と５４との接続点がトランジスタ５２のエミッタに接
続される。 またトランジスタ５２０ベースが、タンタル酸リチウム
振動子５５とコイル５６との直列回路を通じてスイッチ
５７の親接点に接続され、その子接点Ｒと接地との間に
、バリコン５１が接続されると共に、子接点Ｃと接地と
の間に、コンデンサ５８が接続される。 この場合、振動子５５及びコイル５６については、第１
図〜第５図で説明したとうりであるが、発振周波数の温
度係数が０になる周波数ｆＸ（第４図では曲線２３の場
合）が、１０．３７■ｈとなるようにされる。 またスイッチ５７が接点Ｃに接続されているとき、その
発振周波数が１０．３７ＭＨｚとなるようにされる。 さらにこの場合、同調回路３３のダイアル板には、第７
図Ａの〔〕内に示すように、その同調周波数（中心周波
数）に対して、これよりも１２５ｋＨｚ 低い周波数の
目盛りがつげられ、また局部発振回路５０のダイアル板
には、第７図りの０内に示すように、発振周波数が１０
．１２〜１０．３７ＭＨｚであるのに対しく２５０ｋＨ
ｚ：、］〜（０）の周波数目盛りがつげられる。 このような構成によ゛れば、同調回路３３の同調操作に
よって受信帯域２０〜３０．２５ ＭＨｚのうちの２５
０ ｋＨｚの帯域部分が選択され、さらに発振回路５０
のバリコン５１の操作によってその選択された２ ５０
ｋＨｆ）帯域部分のうちの特定の周波数の信号だけが
、音声信号に復調されることになる。 そしてこの場合、その受信周波数は、同調回路３３のダ
イアル指針の示す周波数と、発振回路５０のダイアル指
針が示す周波数との和となる。 すなわち、同調回路３３の同調周波数（中心周波数）が
２０．１２５ ＭＨｚのときには、そのダイアル指針は
（２０ＭＨｚ）を示しているが、このとき発振回路５０
の発振周波数が１０．３７ ＭＨｚであれば、このとき
の発振回路５０のダイアル指外ま
うな条件が要求される。 すなわち、（１）可変周波数範囲が広いこと （１１）温度変化に対して発振周波数が安定なこと（ｉ
ｉｉ） 基準となる発振周波数では、特に安定なこと
本発明は、これらの条件をすべて満たすことのできる可
変周波数発振回路が第２局部発振回路に使用されたダブ
ルス−パー受信機を提供しようとするものである。 そしてこのため、本発明においては、発振素子として例
えばタンタル酸リチウム（ＬｉＴａＯｓ）振動子を使用
すると共に、その場合、特別の構成を採るようにしたも
のであるが、まずタンタル酸リチウム振動子について説
明しよう。 第１図において、１はＸカットのタンタル酸リチウム振
動子の等何回路を示したもので（損失は無視）、振動子
１はインダクタンスＬｏ及び容量Ｃｏの直列回路と容量
Ｃｄとの並列回路と考えることができ極付近においては
、振動子１のアドミッタンスＹ（ｊω）は、次のように
なる。 ただし、ωは角周波数、ω８＝２πｆａ１ω、＝２πｆ
ｒで、ｆＪ！ｌびｆ−マ振動子１０反共振及び共振周波
数である。 従って第２図に示すように、振動子１にコンデンサ２を
接続すると共に、負性抵抗３に接続すれば、発振回路を
構成することができる。 また、（１）式をｊωで割れば、単位は容量のディメン
ションとなり、その特性は第３図の曲線１１のように双
曲線となる。 そして第２図の発振回路を構成するときには、第３図に
おいて、周波数軸と平行で、コンデンサ２の容量Ｃｏ５
ｃだけ周波数軸より負側にずれた直線１２と、曲線１１
との交点１３０角周波数ωｏｓｃが、第２図の発振回路
の発振周波数となる。 従ってコンデンサ２の容量を変化させれば、それにより
発振周波数を変更できる。 また第３図から最大周波数変化範囲は、周波数ωａとω
１との差△ωにより制限されることがわかるが、従って
広い周波数範囲にわたって直線性良く発振周波数を可変
するためには、△ωの大きい発振素子を使用する必要が
ある。 この△ωは、発振素子を構成する材料の電気機械結合係
数ｋによって決まるが、一般に結合係数ｋが大きくなる
と、△ωも大きくなる。 またこの結合係数には、発振素子の材料の圧電定数によ
って決まるが、エネルギ閉じ込め現象を利用した場合に
は、電極の質量及び大きさなどによっても変更できる。 次表は、水晶、ＰＺＴ系セラミックス及びタンタル酸リ
チウム振動子の厚みすべりについて結合係数ｋ及び△ω
を比較したものである。 一方、タンタル酸リチウム振動子の反共振及び共振周波
数ｆａ及びｆｒの温度係数と、結合係数にとの間には次
の関係がある。 ただし、Ｔは温度、Ｇ（ｋ）は結合係数ｋによって決ま
る係数である。 そしてＸカットのタンタル酸リチウム振動子の ａｒ 場合、反共振周波数ｆａ、の温度係数−一は、材ａａＴ 料の膨張率などで決まり、結合係数にも材料の圧１ δ
ｆａ〜 電定数で決まることが知られており、−ｍ−ａａＴ ａｋ ４５ ｐｐｍ、ｋ 、、−ミー２００ ｐｐｍといわれ
ている。 従って結合係数ｋを適当に選べばＧ（ｋ） ａｆ が決まり、 ｒをＯにすることができる。 しｆｒ θｆ かし発振周波数を変化させるには、上述のように、結合
係数には大きいことが望まれる。 すなわち発振周波数の直線的な変化巾からは結合係数に
の大きいことが要求され、発振周波数の安定度からは結
合係数ｋが指定されてしまう。 従ってタンタル酸リチウム振動子をそのまま使用して可
変周波数発振回路を構成したのでは、可変周波数範囲が
狭くなるか、あるいは安定度が期待できない。 本発明は、この点を巧みに解決して条件（１）（ｉｉｉ
）を満たす可変周波数発振回路を構成し、これを第２局
部発振回路に使用するものである。 ｌ θｆ 今、結合係数ｋを大きくすると、−一〉Ｏｆ ＆Ｔ となって共振周波数ｆと反共振周波数ｆａとの間に温度
係数がＯとなる点が生じることになる。 第４図はこのことを示すグラフで、第４図において、曲
線２０が第２図の発振回路における発振周波数比対発振
周波数の温度係数特性を示す。 この場合、発振基準周波数はｆｒで、この例ではｆａ−
１０、０ＭＨｚである。 またコンデンサ２の温度係数をＯとしたものである。 従ってこの特性曲線２０は振動子１の単体の温度係数特
性と等価と考えられるが、温度係数は周波数ｆｒ（周波
数比ｆｒ／ｆｒ）では正、周波数ｆａ（周波数比ｆａ／
ｆｒ）では負となる。 しかしながらこの発振帯域の全帯域にわたって温度係数
が良好とは言えず、例えば温度係数ｑ許容範囲が±５ｐ
ｐｍ／℃であるとすると、使用可能な帯域は周波数比で
１．００５〜１．０２程度の範囲になる。 次に第５図に示すように、振動子１にインダクタンス素
子４を直列接続すると、インダクタンス素子４の温度係
数が負であれば、発振周波数の温度係数は第４図の曲線
２１．２２で示すように立ち上がると共に、インダクタ
ンス素子４の値が大きいほど曲線２２のように立ち上が
りが急になり、一方、インダクタンス素子４の温度係数
が正であれば、発振周波数の温度係数は曲線２３〜２５
で示すようにゆるやかになると共に、インダクタンス素
子４の値が大きいほど曲線２５のように下を向くように
なる。 なお、これら曲線２０〜２５は実験結果及び理論計算に
よるもので、両者はほぼ一致している。 そしてこの場合、曲線２３に着目すると、温度係数の許
容範囲が±５ｐｐｍ／℃である場合、使用可能な帯域は
周波数比で０．９０〜１．０２程度となり、インダクタ
ンス素子４を接続しない曲線２０の場合に比べ、かなり
広帯域化されている。 実験によれば、インダクタンス素子４としてはその温度
係数が正で、周波数ｆｒにおける振動子１の少なくとも
１０倍のものを使用すると、実用価値をもつような使用
可能な帯域の拡大化ができた。 そこで本発明においては、これらの点に着目して条件［
）〜（１１１）のすべてを満たす可変周波数発振回路を
構成するものである。 以下本発明のダブルス−パー受信機の一例について第６
図により説明しよう。 なおこの例においは、第７図Ａに示すように、受信帯域
は２０〜３０、２５ ＭＨｚ で、この受信帯域のう
ち、ある２５０ｋＨｚの帯域部分が第７図Ｃに示すよう
に、同じ帯域幅の第１中間周波信号に周波数変換され、
さらにこの第１中間周波信号のうち、特定のものだけが
第７図Ｅに示すように、第２中間周波信号に周波数変換
され、この第２中間周波信号から音声信号が復調される
場合である。 第６図において、３１はアンテナを示し、これよりの受
信信号は、スイッチ３２の接点Ｒを通じてアンテナ同調
回路３３に供給される。 この同調回路３３は、バリコン（可変コンデンサ）を有
してその同調周波数は連続可変とされているが、第７図
Ａに示すように、任意の同調周波数における通過帯域は
２５０ ｋＨｚ とされ、またその同調範囲は、中心
周波数で２０．１２５〜３０．１２５ＭＨｚ とされ
ている。 そしてこの同調回路３３により選択された受信信号が、
第１ミキサ回路３４に供給されると共に、このミキサ回
路３４には第１局部発振回路３５から第２局部発振信号
が供給され、同調回路３３よりの受信信号は、第１中間
周波信号に周波数変換される。 この場合、局部発振回路３５は、その共振回路３６のバ
リコンによって同調回路３３の同調周波数の変化に連動
して発振周波数が同じ方向に変更されるもので、その変
化範囲は、例えば第７図Ｂに示すように、３０．８２５
〜４０．８２５ＭＥ（ｚ とされている。 従って同調回路３３の同調周波数（中心周波数）が、２
０．１２５ＭＨｚで、第１局部発振周波数が３０．８２
５ ＭＨｚのときには、２０〜２０、２５ ＭＨｚ
の受信信号が、第７図Ｃに示すように、１０．８２５〜
１０．５７５ ＭＨｚ の第１中間周波信号に変換さ
れることになり、また同調回路３３の同調周波数（中心
周波数）が３０．１２５ＭＨｚ で、第１局部発振周
波数が４０．８２５ＭＨｚ のときには、３０−３０
．２５ＭＨｚ の受信信号が、やはり第Ｔ図Ｃに示すよ
うに、１０．８２５〜１０．５７５ ＭＨｚの第１中間
周波信号に変換される。 すなわち、同調回路３３で選択された受信信号は、すべ
てミキサ回路３４において１０．８２５〜１０．５７５
ＭＨｚ の第１中間周波信号に変換される１ そしてこの第１中間周波信号が、１０．５７５〜１０、
８２５ ＭＨｚ を増幅帯域とする第１中間周波アンプ
３７を通じて第２ミキサ回路３８に供給されると共に、
とのミキサ回路３８には第２局部発振回路５０より第１
局部発振信号が供給され、第１中間周波信号は第２中間
周波信号に周波数変換される。 この場合、この局部発振回路５０の詳細については後述
するが、この局部発振回路５０は、ハＩＪコン５１を有
し、これによって発振周波数が連続的に変更されるもの
で、その変化範囲は、例えば第７図りに示すように、１
０．１２〜１０．３７ＭＨｚとされている。 従って第２局部発振周波数が１０．３７ ＭＨｚ の
ときには、第７図Ｅに示すように、第１中間周波信号の
うち１０．８２５ ＭＨｚの信号が４５５ ｋＨｚ の
第２中間周波信号に変換され、また第２局部発振周波数
が１０．１２ＭＨｚのときには、第１中間周波信号のう
ち１０．５７５ＭＨｚ の信号が４５５ ｋＨｚ の
第２中間周波信号に変換される。 すなわち第１中間周波信号のうち、第２局部発振周波数
よりも４５５ ｋＨｚ 高い周波数の信号だけが、４５
５ ｋＨｚ の第２中間周波信号に変換される。 こうして得られた第２中間周波信号が、中間周波数４５
５ ｋＨｚ の第２中間周波アンプ３９を通じて検波回
路４１に供給されて音声信号が復調され、この音声信号
が音量調整用の可変抵抗器４２及びアンプ４３を通じて
スピーカ４４に供給される。 なお、４５は２５０ ｋＨｚおきの較正用信号を形成す
る較正用信号形成回路で、これは水晶振動子を有するハ
ーモニックスジエネレータにより構成されている。 そしてスイッチ３２が接点Ｃに接続されたとき、この形
成回路４５よりの較正信号が、アンテナ３１よりの受信
信号に代わって同調回路３３に供給される。 また、４６はＳメータ（入力レベルメータ）である。 そして上述の局部発振回路５０は、タンタル酸リチウム
振動子をもって構成される。 すなわち、この例においては、エミッタ接地のトランジ
スタ５２が設けられ、そのベースがコンデンサ５３゜５
４０直列回路を通じて接地されると共に、コンデンサ５
３と５４との接続点がトランジスタ５２のエミッタに接
続される。 またトランジスタ５２０ベースが、タンタル酸リチウム
振動子５５とコイル５６との直列回路を通じてスイッチ
５７の親接点に接続され、その子接点Ｒと接地との間に
、バリコン５１が接続されると共に、子接点Ｃと接地と
の間に、コンデンサ５８が接続される。 この場合、振動子５５及びコイル５６については、第１
図〜第５図で説明したとうりであるが、発振周波数の温
度係数が０になる周波数ｆＸ（第４図では曲線２３の場
合）が、１０．３７■ｈとなるようにされる。 またスイッチ５７が接点Ｃに接続されているとき、その
発振周波数が１０．３７ＭＨｚとなるようにされる。 さらにこの場合、同調回路３３のダイアル板には、第７
図Ａの〔〕内に示すように、その同調周波数（中心周波
数）に対して、これよりも１２５ｋＨｚ 低い周波数の
目盛りがつげられ、また局部発振回路５０のダイアル板
には、第７図りの０内に示すように、発振周波数が１０
．１２〜１０．３７ＭＨｚであるのに対しく２５０ｋＨ
ｚ：、］〜（０）の周波数目盛りがつげられる。 このような構成によ゛れば、同調回路３３の同調操作に
よって受信帯域２０〜３０．２５ ＭＨｚのうちの２５
０ ｋＨｚの帯域部分が選択され、さらに発振回路５０
のバリコン５１の操作によってその選択された２ ５０
ｋＨｆ）帯域部分のうちの特定の周波数の信号だけが
、音声信号に復調されることになる。 そしてこの場合、その受信周波数は、同調回路３３のダ
イアル指針の示す周波数と、発振回路５０のダイアル指
針が示す周波数との和となる。 すなわち、同調回路３３の同調周波数（中心周波数）が
２０．１２５ ＭＨｚのときには、そのダイアル指針は
（２０ＭＨｚ）を示しているが、このとき発振回路５０
の発振周波数が１０．３７ ＭＨｚであれば、このとき
の発振回路５０のダイアル指外ま
〔０〕１を示している
。 従って同調回路３３のダイアル指針の指示値（２０ＭＨ
ｚ）と、発振回路５０のダイアル指針の指示値
。 従って同調回路３３のダイアル指針の指示値（２０ＭＨ
ｚ）と、発振回路５０のダイアル指針の指示値
〔０〕と
の和は（２０ＭＨｚ）であるが、これはこの状態におけ
る受信周波数にほかならない。 また同調回路３３がこのままの状態で、発振回路５０の
発振周波数を１０．１２ ＭＨｚにすれば、そのときの
ダイアル指針の和は（２０，２５ＭＨｚ、１となるが、
これはこのときの受信周波数に等しい。 そして以上のことは、同調回路３３の同調周波数及び発
振回路５０の発振周波数が他の周波数のときでも同様で
ある。 従って同調回路３３及び発振回路５０に対して上述のよ
うな関係で周波数目盛りがつけられていれば、それらの
指示値の和の周波数が受信周波数である。 そしてこの場合、スイッチ３２．５７を接点Ｃに接続す
れば、発振回路５０の発振周波数は、コンデンサ５８・
によってダイアル目盛り（０）に対応する周波数とされ
ているので、同調回路３３のダイアル指針が示す周波数
が受信周波数になると共に、このとき較正信号形成回路
５０より２５０ ｋＨｚおきの較正信号が同調回路３３
に供給され、その較正信号のいずれかに同調したとき、
Ｓメータ４６が振れる。 従って同調回路３３の同調指示は、２５０ ｋＨｚおき
に正確に較正されたことになると共に、同調回路３３の
ダイアル板の周波数目盛りカ２５０ ｋＨｚおきでも、
これは十分に読み取ることができる。 従ってこの状態からスイッチ３２゜５７を接点Ｒに切り
換えれば、このときの同調回路３３のダイアル目盛りの
指示値を基準として、そのときの発振回路５０のダイア
ル目盛りとの和が、上述のように、このときの受信周波
数となり、従って受信周波数を正確に知ることができる
。 あるいは逆にダイアル目盛りに指針を合わせることによ
り目的とする信号を受信できる。 またこの場合、第２局部発振回路５０の発振素子として
タンタル酸リチウム振動子５５を使用すると共に、コイ
ル５６を接続しているので、第２局部発振周波数の可変
範囲を広くできると共に、発振周波数を安定にできる。 さらに、基準となる発振周波数、すなわちダイアル目盛
り
の和は（２０ＭＨｚ）であるが、これはこの状態におけ
る受信周波数にほかならない。 また同調回路３３がこのままの状態で、発振回路５０の
発振周波数を１０．１２ ＭＨｚにすれば、そのときの
ダイアル指針の和は（２０，２５ＭＨｚ、１となるが、
これはこのときの受信周波数に等しい。 そして以上のことは、同調回路３３の同調周波数及び発
振回路５０の発振周波数が他の周波数のときでも同様で
ある。 従って同調回路３３及び発振回路５０に対して上述のよ
うな関係で周波数目盛りがつけられていれば、それらの
指示値の和の周波数が受信周波数である。 そしてこの場合、スイッチ３２．５７を接点Ｃに接続す
れば、発振回路５０の発振周波数は、コンデンサ５８・
によってダイアル目盛り（０）に対応する周波数とされ
ているので、同調回路３３のダイアル指針が示す周波数
が受信周波数になると共に、このとき較正信号形成回路
５０より２５０ ｋＨｚおきの較正信号が同調回路３３
に供給され、その較正信号のいずれかに同調したとき、
Ｓメータ４６が振れる。 従って同調回路３３の同調指示は、２５０ ｋＨｚおき
に正確に較正されたことになると共に、同調回路３３の
ダイアル板の周波数目盛りカ２５０ ｋＨｚおきでも、
これは十分に読み取ることができる。 従ってこの状態からスイッチ３２゜５７を接点Ｒに切り
換えれば、このときの同調回路３３のダイアル目盛りの
指示値を基準として、そのときの発振回路５０のダイア
ル目盛りとの和が、上述のように、このときの受信周波
数となり、従って受信周波数を正確に知ることができる
。 あるいは逆にダイアル目盛りに指針を合わせることによ
り目的とする信号を受信できる。 またこの場合、第２局部発振回路５０の発振素子として
タンタル酸リチウム振動子５５を使用すると共に、コイ
ル５６を接続しているので、第２局部発振周波数の可変
範囲を広くできると共に、発振周波数を安定にできる。 さらに、基準となる発振周波数、すなわちダイアル目盛
り
〔０〕に対応する周波数では、温度係数がＯで、特に
発振周波数は安定であり、受信の安定度、受信周波数の
正確さなどの点において、すぐれた特性を得ることがで
きる。 なお上述において、局部発振回路３５，５０を自励式に
することもできる。 さらに高周波増幅を行ってもよい。
発振周波数は安定であり、受信の安定度、受信周波数の
正確さなどの点において、すぐれた特性を得ることがで
きる。 なお上述において、局部発振回路３５，５０を自励式に
することもできる。 さらに高周波増幅を行ってもよい。
第１図は本発明に使用する発振素子の等価回路図、第２
図はその素子を使用した発振回路の等価回路図、第３図
及び第４図はその動作を説明するための図、第５図は本
発明の一例の一部の等価回路図、第６図は本発明の一例
の系統図、第７図はその説明のための周波数スペクトル
図である。 １はタンタル酸リチウム振動子、３４は第１ミキサ回路
、３５は第１局部発振回路、３７は第１中間周波アンプ
、３８は第２ミキサ回路、５０は第２局部発振回路、３
９は第２中間周波アンプ、４１は検波回路である。
図はその素子を使用した発振回路の等価回路図、第３図
及び第４図はその動作を説明するための図、第５図は本
発明の一例の一部の等価回路図、第６図は本発明の一例
の系統図、第７図はその説明のための周波数スペクトル
図である。 １はタンタル酸リチウム振動子、３４は第１ミキサ回路
、３５は第１局部発振回路、３７は第１中間周波アンプ
、３８は第２ミキサ回路、５０は第２局部発振回路、３
９は第２中間周波アンプ、４１は検波回路である。
Claims (1)
- １ 受信した高周波信号を第１ミキサ回路に供給し第１
局部発振回路よりの第２局部発振信号によって第１中間
周波信号に周波数変換し、この第１中間周波信号を第２
ミキサ回路に供給し第２局部発振回路よりの第１局部発
振信号によって第２中間周波信号に周波数変換するよう
にしたダブルス−パー受信機において、上記第２局部発
振回路の発振素子として発振周波数の温度係数がＯとな
る点を有し、電気機械結合係数が大きい固体振動子を使
用すると共にこの固体振動子にインダクタンス素子を接
続し、上記第１局部発振回路の較正時の上記第２局部発
振回路の基準発振周波数を路上記温度係数が０となる発
振周波数にしたことを特徴とするダブルス−パー受信機
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49146421A JPS5840362B2 (ja) | 1974-12-20 | 1974-12-20 | ダブルス−パ−受信機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49146421A JPS5840362B2 (ja) | 1974-12-20 | 1974-12-20 | ダブルス−パ−受信機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5172267A JPS5172267A (ja) | 1976-06-22 |
| JPS5840362B2 true JPS5840362B2 (ja) | 1983-09-05 |
Family
ID=15407297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49146421A Expired JPS5840362B2 (ja) | 1974-12-20 | 1974-12-20 | ダブルス−パ−受信機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5840362B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4979658A (ja) * | 1972-12-07 | 1974-08-01 | ||
| JPS5716523B2 (ja) * | 1972-12-07 | 1982-04-06 |
-
1974
- 1974-12-20 JP JP49146421A patent/JPS5840362B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5172267A (ja) | 1976-06-22 |
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