JPS5841778A - セラミツクス−金属複合構造体 - Google Patents
セラミツクス−金属複合構造体Info
- Publication number
- JPS5841778A JPS5841778A JP14051881A JP14051881A JPS5841778A JP S5841778 A JPS5841778 A JP S5841778A JP 14051881 A JP14051881 A JP 14051881A JP 14051881 A JP14051881 A JP 14051881A JP S5841778 A JPS5841778 A JP S5841778A
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- JP
- Japan
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- ceramic
- metal
- sintered
- relative density
- composite structure
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- Laminated Bodies (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
に関する。
セラミックスは、その耐熱性、高剛性、耐摩耗性あるい
は耐食性などの点で、在来の金属材料を超えたすぐれた
特性を有するため、構造用材料とし°ての使用が広い分
野で試みられるようになってきた。
は耐食性などの点で、在来の金属材料を超えたすぐれた
特性を有するため、構造用材料とし°ての使用が広い分
野で試みられるようになってきた。
実際にセラミックスを構造用材料として使用するに当っ
ては、ある構造全体をセラミックスでつくることは少な
く、金属と複合することが多い。
ては、ある構造全体をセラミックスでつくることは少な
く、金属と複合することが多い。
このようなセラミックス部材と金属部材との複合構造体
における最大の問題は、温度の変化に伴って両部材の燃
鞭脹係数の差により生じる応力でセラミックス部材が破
損したり、内外部から機械的に加えられた卯力に対して
、金属部材は弾性変形で応力集中が避けられるのに対し
、セラミックスは高剛性のため応力が集中して破損しや
すいことにある。
における最大の問題は、温度の変化に伴って両部材の燃
鞭脹係数の差により生じる応力でセラミックス部材が破
損したり、内外部から機械的に加えられた卯力に対して
、金属部材は弾性変形で応力集中が避けられるのに対し
、セラミックスは高剛性のため応力が集中して破損しや
すいことにある。
セラミックスの破損を防ぐ対策としては、セラミックス
部材に加わる力を金属部材で十分に分散できるような設
計をするか、またはセラミックス部材を金属部材との間
に緩衝層を設けることが−考えられる。
部材に加わる力を金属部材で十分に分散できるような設
計をするか、またはセラミックス部材を金属部材との間
に緩衝層を設けることが−考えられる。
しかし、この観点からのセラミックス−金属複合構造体
の構成についての具体的鋒案は一少なく、セラミックス
製タービンブレードと金属製ディスクの組み合わせに当
って植込部に被覆層を設ける哀とが開示（特開昭４９−
３７００９号）された程度である。
の構成についての具体的鋒案は一少なく、セラミックス
製タービンブレードと金属製ディスクの組み合わせに当
って植込部に被覆層を設ける哀とが開示（特開昭４９−
３７００９号）された程度である。
本発明は、金属部材として特定の相対密度をもつ焼結金
属を使用することにより、現状の打開をはかるものであ
る。
属を使用することにより、現状の打開をはかるものであ
る。
一般に焼結金属は、同じ組成の溶製金属にくらべてヤン
グ率が低く、小さな応力でも大きな変形を起すことが知
られている。 これを利用すれば、セラミックス部材へ
の応力の集中を避けることができる。
グ率が低く、小さな応力でも大きな変形を起すことが知
られている。 これを利用すれば、セラミックス部材へ
の応力の集中を避けることができる。
焼結金属のこの特徴は、その相対密度が高（なり、機械
的特性が溶製金属に近くなるにつれて失なわれてゆ（。
的特性が溶製金属に近くなるにつれて失なわれてゆ（。
種々の相対密度の焼結金属をセラミックスと組み合わ
せて試験したところ、上記、の効果は相対密度９４％付
近で顕著な臨界性を有し、これ以下の相対密度の焼結金
属部材はセラミ、 ツクス部材を破損させること少な（
、一方、この限界を超える相対密度の焼結金属部材を用
いたとき−には、セラミックスへの応力集中が、しばし
ばそれを破損する程度に至ることが見出された。
せて試験したところ、上記、の効果は相対密度９４％付
近で顕著な臨界性を有し、これ以下の相対密度の焼結金
属部材はセラミ、 ツクス部材を破損させること少な（
、一方、この限界を超える相対密度の焼結金属部材を用
いたとき−には、セラミックスへの応力集中が、しばし
ばそれを破損する程度に至ることが見出された。
さらにこの相対密度の限界は、金属の種類にかかわらず
ほぼ同じ、上記９４％付近にあることも判明した。 こ
れは、焼結金属としての特徴は主としてその気孔率によ
って支配され、金属の物性そのものによって決定される
わけではないからと考えられる。
ほぼ同じ、上記９４％付近にあることも判明した。 こ
れは、焼結金属としての特徴は主としてその気孔率によ
って支配され、金属の物性そのものによって決定される
わけではないからと考えられる。
このようなわけで、本発明のセラミックス−金属複合構
造体は、第一に、セラミックス部材およびこれと接触関
係にある金属部材とから構成され、金属部材が相対密度
９４％以下の焼結材であることを特徴とする。 金属部
材は、セラミックス部材と接している部分が上記相対密
度をもつ焼結金属であればよく、全体がこの焼結金属で
ある必要はない。
造体は、第一に、セラミックス部材およびこれと接触関
係にある金属部材とから構成され、金属部材が相対密度
９４％以下の焼結材であることを特徴とする。 金属部
材は、セラミックス部材と接している部分が上記相対密
度をもつ焼結金属であればよく、全体がこの焼結金属で
ある必要はない。
従って本発明のセラミックス−金属複合構造体の第二の
タイプは、セラミックス部材およびこれと接触関係にあ
る金属部材とから構成され、金属部材が相対密度９４％
以下の焼結材と相対密度９４％以下の焼結材および（ま
たは）溶製材とからなり、相対密度９４％以下の焼結材
の部分にお、いてセラミックス部材と接触していること
を特徴とする。
タイプは、セラミックス部材およびこれと接触関係にあ
る金属部材とから構成され、金属部材が相対密度９４％
以下の焼結材と相対密度９４％以下の焼結材および（ま
たは）溶製材とからなり、相対密度９４％以下の焼結材
の部分にお、いてセラミックス部材と接触していること
を特徴とする。
このような、相対密度９４％以下の焼結金属をいわば緩
衝層としてそなえる複合構造体においては、その層の厚
さが不十分であると、セラミックス部材への応力集中の
防止が不完全になる。 必要な厚さは、複合構造体の形
状や大きさ、と（にセラミックス部材のそれら、焼結金
属の相対密度および発生する応力の程度などで異なる−
が、多くの場合に、セラミックス部材の厚さの少なくと
も１／２ あればよいことが、実験の結果明らかになっ
た。
衝層としてそなえる複合構造体においては、その層の厚
さが不十分であると、セラミックス部材への応力集中の
防止が不完全になる。 必要な厚さは、複合構造体の形
状や大きさ、と（にセラミックス部材のそれら、焼結金
属の相対密度および発生する応力の程度などで異なる−
が、多くの場合に、セラミックス部材の厚さの少なくと
も１／２ あればよいことが、実験の結果明らかになっ
た。
上記第一および第二のタイプのいずれにお℃・ても、セ
ラミックス部材と金属部材との間、さらに 。
ラミックス部材と金属部材との間、さらに 。
は金属部材が２種以上のものからなる場合はそれらの間
、の接触のあり方は任意である。 たとえば、ボルト締
め、圧入、焼きばめのような機械的方法、接着、あるい
は溶接、圧接、拡散接合のような化学的あるいは物理的
方法が利用できる。
、の接触のあり方は任意である。 たとえば、ボルト締
め、圧入、焼きばめのような機械的方法、接着、あるい
は溶接、圧接、拡散接合のような化学的あるいは物理的
方法が利用できる。
つまり、各部材の間は、接触面においてそれら自体が接
合していてもよいし、また別の手段で強制的に接触させ
られているだけでもよい。
合していてもよいし、また別の手段で強制的に接触させ
られているだけでもよい。
本発明のセラミックス−金属複合構造体は、両部材間の
接合が良好であるから、セラミックスのもつ耐熱性、耐
摩耗性および耐食性を、金属部材のもつすぐれた機械的
特性により活用することができる。 従って本発明は、
熱機関の耐熱部品、バルブやカムの耐摩耗部品、あるい
は化学装置の耐食部品などを中心とする、きわめて広範
囲の分野に適用することができる。
接合が良好であるから、セラミックスのもつ耐熱性、耐
摩耗性および耐食性を、金属部材のもつすぐれた機械的
特性により活用することができる。 従って本発明は、
熱機関の耐熱部品、バルブやカムの耐摩耗部品、あるい
は化学装置の耐食部品などを中心とする、きわめて広範
囲の分野に適用することができる。
実施例 １
内径１０闘Ｘ外径３０ＭＸ高さ１０宵１のＳ Ｉ ３
Ｎ ４普通暁給体リングを、厚さ１０關×内径３０ｍａ
Ｘ 外径５０ＷＪの ８０８４１０焼結体（相対密度
９０％）リングに圧入して、第１図に示す構成の二重リ
ングを製作した。
Ｎ ４普通暁給体リングを、厚さ１０關×内径３０ｍａ
Ｘ 外径５０ＷＪの ８０８４１０焼結体（相対密度
９０％）リングに圧入して、第１図に示す構成の二重リ
ングを製作した。
これを、大気中°５００℃の炉に１５分間保持し直ちに
水中（約２５℃ ）に投入し、（２分間おき、再び炉内
に戻すという加熱−冷却サイクル試験に供した。
水中（約２５℃ ）に投入し、（２分間おき、再び炉内
に戻すという加熱−冷却サイクル試験に供した。
比較のため、ＳＵＳ ４１０の上記と同じ形状であるが
本発明に従わない材料からなるリングを用いた二重リン
グをもつくり、同じ熱サイクル試験を行なった。
本発明に従わない材料からなるリングを用いた二重リン
グをもつくり、同じ熱サイクル試験を行なった。
その結果は次のとおりである。
（本発明）相対密度９０％ １００回を超えてもの焼
結晶 変化なし く比較例）相対密度９７％ ３８回でセラミックスの
焼結晶 部分にワレ発生 鋳物（ＳＣＨＩ） １２回 〃 圧延材 ８リ 〃 実施例 ２ 焼結金属の相対密度のもつ臨界性を確認するため、実施
例１と同じ材料と構成の二重リングを、５ＵＳ４１０の
焼結相対密度を、８８％、９２％ 、９６％および９８
％にえらんで各３点ずつ製作し、同様な熱サイクル試験
を行なった。
結晶 変化なし く比較例）相対密度９７％ ３８回でセラミックスの
焼結晶 部分にワレ発生 鋳物（ＳＣＨＩ） １２回 〃 圧延材 ８リ 〃 実施例 ２ 焼結金属の相対密度のもつ臨界性を確認するため、実施
例１と同じ材料と構成の二重リングを、５ＵＳ４１０の
焼結相対密度を、８８％、９２％ 、９６％および９８
％にえらんで各３点ずつ製作し、同様な熱サイクル試験
を行なった。
結果をグラフにすれば、第２図のとおりである。
プロットに上向きの矢印がついているのは、その熱サイ
クル回数（１００回）においてなおりレッジの茜生がな
いことを示す。 相対密度９２％の金１属焼結を用いた
場合は耐熱サイクル性がきわめて良好であり、９６％に
至ると、同様に良好なものもあるが、比較的容易に劣化
するものもあり、９４％あたりが限界であるとの結論に
至る。 図の斜線部分はバラツキの領域であって、これ
は、セラミックス中に存在する欠陥の程度がサンプルに
より異なるため起ったものと゛考えられる。
クル回数（１００回）においてなおりレッジの茜生がな
いことを示す。 相対密度９２％の金１属焼結を用いた
場合は耐熱サイクル性がきわめて良好であり、９６％に
至ると、同様に良好なものもあるが、比較的容易に劣化
するものもあり、９４％あたりが限界であるとの結論に
至る。 図の斜線部分はバラツキの領域であって、これ
は、セラミックス中に存在する欠陥の程度がサンプルに
より異なるため起ったものと゛考えられる。
実施例 ３
実施例１と同じ材料を用い、寸法も同じであるが、構成
はこれと逆に、第３図に示すようにＳ ｊ ３ Ｎ ４
を外側に、ＳＵＳ ４１０ を内側にした二重リング
を製作して、同様な熱サイクル試験を行なった。
はこれと逆に、第３図に示すようにＳ ｊ ３ Ｎ ４
を外側に、ＳＵＳ ４１０ を内側にした二重リング
を製作して、同様な熱サイクル試験を行なった。
その結果を下に示す。
（本発明）相対密度９０％ １００回を飼えてもの
焼結晶 変化なし く比較例）相対密度９７％ ３１回♀セラミックス
の焼結晶 部分にワレ発生 鋳物（ＳＣＩＩ １） １０回 〃圧延材
４回 〃 実施例１の場合にくらべ、この場合はセラミックス部分
により多くの引張り応力がかかりやすいきびしい条件で
あるにもかかわらず、本発明に従えばすぐれた耐熱サイ
クル性が得られる。
焼結晶 変化なし く比較例）相対密度９７％ ３１回♀セラミックス
の焼結晶 部分にワレ発生 鋳物（ＳＣＩＩ １） １０回 〃圧延材
４回 〃 実施例１の場合にくらべ、この場合はセラミックス部分
により多くの引張り応力がかかりやすいきびしい条件で
あるにもかかわらず、本発明に従えばすぐれた耐熱サイ
クル性が得られる。
実施例゛４ 。
下記３種のリングを組み合、わせて、第４図に示す構造
の三重リングを製作した。
の三重リングを製作した。
○ 内径１０ ＭｊＸ外径３０闘×高さ１０＋ｕのＳ
ｌ ３ Ｎ ４ 普通焼結体リング、○ 内径３０＊ａ
Ｘ外径４２闘×高さ１０ｉｐの５ＵＳ３０４ 焼結体（
相対密度９０％）リング、および ○ 内径４２ ｍｓ Ｘ外径６２ ｗ Ｘ高さ１０鰭の
５ＵＳ３０４ 圧延材リング。
ｌ ３ Ｎ ４ 普通焼結体リング、○ 内径３０＊ａ
Ｘ外径４２闘×高さ１０ｉｐの５ＵＳ３０４ 焼結体（
相対密度９０％）リング、および ○ 内径４２ ｍｓ Ｘ外径６２ ｗ Ｘ高さ１０鰭の
５ＵＳ３０４ 圧延材リング。
これに対して実施例１と、同様な熱サイクル試験を“行
なったところ、１００ 回に至っても変化はなかった。
なったところ、１００ 回に至っても変化はなかった。
実施例 ５
実施例４より ＳＵＳ ３０４ 焼結体リングの肉厚を
やや小さくして、下記３種の組み合わせで、第５図に示
す構成の三重リングを製作した。
やや小さくして、下記３種の組み合わせで、第５図に示
す構成の三重リングを製作した。
○ 内径１０關Ｘ外径３０１ＪＩＸ高さ１０ｓｕ＊
のＳ Ｉ ３ Ｎ ４ 普通焼結体リング、○ 内径３
０＊ｓＸ外径３８襲×高さ１０關の５ｕｓ３０４ 焼結
体（相対密度９０％ ）リング、および ○ 内径３８１１１ＪＸ外径５８藺×高さ１０ｍａ＋の
５ＵＳ３０４ 圧延材リング。
のＳ Ｉ ３ Ｎ ４ 普通焼結体リング、○ 内径３
０＊ｓＸ外径３８襲×高さ１０關の５ｕｓ３０４ 焼結
体（相対密度９０％ ）リング、および ○ 内径３８１１１ＪＸ外径５８藺×高さ１０ｍａ＋の
５ＵＳ３０４ 圧延材リング。
この三重リングのサンナル２０個について熱すィクル試
験を行なったところ、１００回まで変化しないものもあ
る一方８０回程度でワレの生じたものもあり、実施例４
にくらべて若干低い成績が得られた。 この結果から、
焼結金属の厚みはセラミックス部材の厚みの１／２以上
が望ましいことが判る。
験を行なったところ、１００回まで変化しないものもあ
る一方８０回程度でワレの生じたものもあり、実施例４
にくらべて若干低い成績が得られた。 この結果から、
焼結金属の厚みはセラミックス部材の厚みの１／２以上
が望ましいことが判る。
実施例 ６
焼結Ａｔ２０３ と、焼結５３５Ｃ鋼との組み合わすで
、第６図に示す構造の銅伸線機用のキャプスタンを製作
した。 この複°合体はすぐれた耐摩耗性を示した。
、第６図に示す構造の銅伸線機用のキャプスタンを製作
した。 この複°合体はすぐれた耐摩耗性を示した。
実施例 ７
渦流燃焼式ジーゼルエンジンのホットチャンバー（燃焼
室）を、 ○ 第７図に示すように、Ｓ ｉ３Ｎ ４反応焼結体噴
孔部を５ＵＨ６６１焼結体で全体をつくったチャンレ（
−に圧入することにより、および○ 第８図に示すよう
に、セラミックス製噴孔部の周囲を５ＩＪＩＩ６６１焼
結体で囲んだものを、鋳造５ＣＨ１製チヤンバー中に鋳
ぐるみＫより設けることにより、 そオフそれ製作した′０ このホットチャンバーは、従来や耐熱Ｎｉ基合金の製品
にまさるとも劣らない耐ヒートクラツク性を有し、かつ
耐熱Ｎｉ基合金で問題となる噴孔部の溶損に関しては、
セラミックスの利点である高゛温耐食性を発揮すること
ができ、溶損は全く認められなかった。
室）を、 ○ 第７図に示すように、Ｓ ｉ３Ｎ ４反応焼結体噴
孔部を５ＵＨ６６１焼結体で全体をつくったチャンレ（
−に圧入することにより、および○ 第８図に示すよう
に、セラミックス製噴孔部の周囲を５ＩＪＩＩ６６１焼
結体で囲んだものを、鋳造５ＣＨ１製チヤンバー中に鋳
ぐるみＫより設けることにより、 そオフそれ製作した′０ このホットチャンバーは、従来や耐熱Ｎｉ基合金の製品
にまさるとも劣らない耐ヒートクラツク性を有し、かつ
耐熱Ｎｉ基合金で問題となる噴孔部の溶損に関しては、
セラミックスの利点である高゛温耐食性を発揮すること
ができ、溶損は全く認められなかった。
第′１図は、本発明の実施例１で製作したセラミックス
−焼結金属複合構造体を示すものであって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸にＴｒｉ ５断面図である。 ′ 第２図は、セラミックス−焼結金属複合構造体にお
ける焼結金属の相対密度のもつ臨界性を示す第３図は、
本発明の実施例３で製作したセラミックス−焼結金属複
合構造体を示す第１図と同様な図であって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸に沿う断面図である。 第４図は、本発明の実施例４で製作したセラミックス−
焼結金属複合構造体を示す図であって、Ａは半分あられ
した平面図、Ｂは軸に沿う断面図である。 第５図は、本発明の実施例５で製作し゛たセラミックス
−焼結金属複合構造体・を示す図であって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸に沿つ断面図である。 第６図は、本発明の実施例−６の銅伸線機用キャプスタ
ンを示す、半ばは断面図、半ばは平面図である。 第７図および第８図はともに、セラミックス−焼結金属
の複合により製作した、渦流燃焼式ジーゼルエンジ／の
ホットチャンバーを示を縦断面図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫ＪＡ−ｉ図
才４図 才８図 才６図 牙 ２ 図 １杆慨友（°ｌ。） 牙６図 牙７図 牙８図
−焼結金属複合構造体を示すものであって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸にＴｒｉ ５断面図である。 ′ 第２図は、セラミックス−焼結金属複合構造体にお
ける焼結金属の相対密度のもつ臨界性を示す第３図は、
本発明の実施例３で製作したセラミックス−焼結金属複
合構造体を示す第１図と同様な図であって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸に沿う断面図である。 第４図は、本発明の実施例４で製作したセラミックス−
焼結金属複合構造体を示す図であって、Ａは半分あられ
した平面図、Ｂは軸に沿う断面図である。 第５図は、本発明の実施例５で製作し゛たセラミックス
−焼結金属複合構造体・を示す図であって、Ａは半分あ
られした平面図、Ｂは軸に沿つ断面図である。 第６図は、本発明の実施例−６の銅伸線機用キャプスタ
ンを示す、半ばは断面図、半ばは平面図である。 第７図および第８図はともに、セラミックス−焼結金属
の複合により製作した、渦流燃焼式ジーゼルエンジ／の
ホットチャンバーを示を縦断面図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫ＪＡ−ｉ図
才４図 才８図 才６図 牙 ２ 図 １杆慨友（°ｌ。） 牙６図 牙７図 牙８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （＋）セラミックス部材およびこれと接触関係にある金
属部材とから構成され、金属部材が相対密度９４％以下
の焼結材であることを特徴とするセラミックス−金属複
合構造体。 （２） セラミックス部材およびこれと接触関係にあ
る金属部材とから構成され、金属部材が相対密度９４％
以下の焼結材と相対密度９４％超過の焼結材および（ま
たは）溶製材とからなり、相対密度９４％以下の焼結材
の部分においてセラミックス部材と接触していることを
特徴とするセラミックス−金属複合構造体。 （３）相対密度９４％以下の焼結材の厚さがセラミック
ス部材の厚さのほぼ１／２以上である特許請求の範囲第
２項の複合構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14051881A JPS5841778A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | セラミツクス−金属複合構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14051881A JPS5841778A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | セラミツクス−金属複合構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5841778A true JPS5841778A (ja) | 1983-03-11 |
| JPS6216184B2 JPS6216184B2 (ja) | 1987-04-10 |
Family
ID=15270515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14051881A Granted JPS5841778A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | セラミツクス−金属複合構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841778A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59113203A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-06-29 | エムテイ−ユ−・モトレン−ウント・タ−ビネン−ユニオン・ミユンヘン・ジ−エムビ−エツチ | ジエツトエンジン用のセラミツク製回転部材と金属製回転部材の結合部及びその作製方法 |
| JPS6256380A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | 株式会社東芝 | セラミツクス−金属接合部材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54108816A (en) * | 1976-04-15 | 1979-08-25 | Brunswick Corp | Porous ceramic seal and preparation thereof |
| JPS55154587A (en) * | 1979-05-11 | 1980-12-02 | United Technologies Corp | Structure having ceramic surface coating thereon and method |
-
1981
- 1981-09-07 JP JP14051881A patent/JPS5841778A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54108816A (en) * | 1976-04-15 | 1979-08-25 | Brunswick Corp | Porous ceramic seal and preparation thereof |
| JPS55154587A (en) * | 1979-05-11 | 1980-12-02 | United Technologies Corp | Structure having ceramic surface coating thereon and method |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59113203A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-06-29 | エムテイ−ユ−・モトレン−ウント・タ−ビネン−ユニオン・ミユンヘン・ジ−エムビ−エツチ | ジエツトエンジン用のセラミツク製回転部材と金属製回転部材の結合部及びその作製方法 |
| JPS6256380A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | 株式会社東芝 | セラミツクス−金属接合部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6216184B2 (ja) | 1987-04-10 |
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