JPS5844635A - 回路しや断器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は回路しゃ断、器に関するものであり、特にし
ゃ断時における限流性能を向上させた回路しゃ断器に関
するものである。

第１図（＋１）は一般的な回路しゃ断器を示す一部切欠
平面図であり、第１図（ｂ）は第１図（ａ）のｂ−ｂ線
断面図である。この図において％（１）は回路しゃ断器
の外枠を形成した絶縁性の包囲体であり、−側壁に排出
口（１０１）を備えている。（２）は固定接触子で、上
記包囲体（１）に固定された固定導体（２０１’）と、
この固定導体（１０１）の先端部に固着された固定接点
（２０りとからなる。（３）は上記同定接触子（２）と
対をなす可動接触子で、操作機構部（４）により駆動す
る可動導体（８０１）と、この可動導体（８０１）の先
端部に固着され、上記固定接点Ｃ２０２）に対して接離
する可動接点（８０ｇ）とからなる、（６）は消弧板で
、５Ｊ動接点（８０２）が固定接点（ｆｆｉ０２）より
開離するときに生じるアークＡを冷却するものである。

いま、可動接点（８０つと固定接点（２０２）間が閉成
していると、電流は固定導体（２０１）−一定接点（２
０２）→可動接点（８０２）→可動導体（８０１）の経
路で流れる。

この状態において、短絡電流なとの大電流がこの回路に
流れると、操作機構部（４）が作動して可動接点＜５Ｏ
ｔ）を固定接点（２０２）から開離させる。仁の時、固
定接点Ｃ２０２）と可動接点Ｃ８０２）間にはアークＡ
が発生し、固定接点（Ｌ！ＯＲ）と可動接点（８０２）
間にはアーク電圧が発生する。このアーク電圧はａ定接
点（２０２）　カらノ１ｌｙｒ＃ｄＪ接点（８０ｊり　
）開離距離が増大するにしたがって１坪する。まｔ；、
同時にアークＡが消弧板（５）の方向へ磁気力によって
引き付けられ伸長するために１．アーク電圧はさらに上
昇する。

このよう４ＣＬ、て、アーク電流は電流零点を迎えてア
ークＡを消弧し、しゃ断が完結する。このようなしゃ漸
動作中において、可動接点Ｃ８０２）と固定接点（ｇｏ
ｇ）との間には、アークＡによって短時間、すなわち数
ミリ秒の内に大量のエネルギーが発生する。そのために
、包囲体（１）内の気体の温度は上昇し、かつ圧力も急
激に上昇するが、この高温高圧の気体は排出口（１０１
）から大気中に放出される。

回路しゃ断器およびその内部構成部品は、そのしゃ断に
際して上記のような動作をするが、つぎに固定接点（！
０１）と可動接点（８０２）との動作について特に説明
する。一般にアーク抵抗Ｒはつぎのような式で与えられ
る。すなわち、 　８−− ただし、Ｒ：アーク抵抗（Ω） 一部アーク抵抗率（Ω、　ｃａｔ　） ｌ　；アーク長さく備） ８：アーク断面積（ｄ） しかるに一般に数臥以上の大電流でかつアーク長さ１が
６０１１以下の短いアークＡにおいては、アーク空間は
金−粒子によって占められてしまうものである。しかも
、この金属粒子の放出は、接点表面に直角方向に起こる
ものである。また、この放出された金属粒子は、放出時
においては接点の金属の脚点近くの温度を有し、さらに
アーク空間に注入されるや否や電気的エネルギーの注入
を受けて高温高圧化されるとともに導電性を帯び、アー
ク空間の圧力分布にしたがった方向に膨張しながら高速
度で導体から遠ざかる方向に流れ去るものである。そし
て、アーク空間におけるアーク抵抗率ｐおよびアーク断
面積Ｓは、この金属粒子の発生層とその放出方向によっ
て定まる。したがって、アーク電圧もこのような金属粒
子の挙動によって決定されているものである。つぎに、
このような金属粒子の挙動を第２図を用いて説明する。

第２図において％Ｘ面は固定接点Ｃ２０２）と可動接点
（８０２）とが接触する場合の対向面を示し、Ｙ面は上
記Ｘ面以外の接点表面および導体表面の一部を示す。ま
た１図中一点Ｍ線で示した輪かくｚは、固定接点（２０
２）と可動接点Ｃ８０２）間に発生するアークＡの外か
くを示す、さらにａおよびｂは。

固定接点（２０ｆｆｉ）、可動接点（８０２）のＸ面お
よびＹ回から蒸発などにより発したそれぞれの金属粒子
を模式的に示したもので、その放出方向はそれぞれ矢印
ｍおよび矢印ｎによって示した各流線の方向である。

このような固定接点（２０ｇ）　、可動接点（８０ｆｆ
ｉ）から放出された金属粒子ａ、ｂは、アーク空間のエ
ネルギーによって導体金属の脚点温度である約８．００
０℃程度から、導電性を帯びる温度、すなわち８．００
０℃以上、またはさらに高温の２０，０００℃程度にま
で昇温され、その昇温の過程でアーク空回からエネルギ
ーを奪い去り、アーク空間の温度を下げ。

その結果アーク抵抗Ｒを増大させる。なお、アーク空間
から金属粒子ａｅｂが奪い去るエネルギー社は、金属粒
子の昇温の程度が大きい程大きく、その昇温の程度は、
接点（ｇｏｇ）、（ｓａ２）から発した金属粒子ａ、ｂ
のアーク空間における位置および放出経路によって定ま
る。しかるに、第２図に示す従来の回路しゃ断器におい
ては、対向面Ｘ面の中心付近から発する金塊粒子ａはア
ーク空間より大麓のエネルギーを奪い去るが、しかし、
接点表面および導体表面の一部Ｙ面から発する金属粒子
すは、金属粒子ａに比べて、アーク空間から奪い去るエ
ネルギー量は少ない。すなわち、金属粒子ａの流れる範
囲においては装置のエネルギーを奪ってアーク空間の温
度を下げ、したがフてアーク抵抗率−を増大させるが、
金属粒子すの流れる範囲においては、大麓のエネルギー
を奪わないために、アーク空間の温度の低下も少なく、
したがって、アーク抵抗率ｐの増大も図れず、しかも、
対向面Ｘ面および接点表面Ｙ面からアークＡが発生する
ために、アーク断面積８も増大し、したがってアーク抵
抗Ｒも低下する、 このような金Ｍ粒子ａ　ｅ　ｂ”によるアーク空間から
のエネルギーの流出は、電気的注入エネルギーとつり合
っているのであるから、もし、接点（２０２）。

（８０り間に発生する金属粒子のアーク空間への注入量
を増大されば、当然にアーク空間の温度を大きく低下さ
曽、その結果、アーク抵抗率Ｐを太き（してアーク電圧
を大きく上昇させることが可能であることがわかる。

さらに従来の接触子（２）　、　（３）の大きな欠点は
、Ｙ面へのアークＡの足の拡大のためＣζ一般にこのＹ
面に設けられることの多い接点（２０２）、（８０２）
と導体（ｇｏｌ）、（ｓｏｌ）との接合部に直接アーク
Ａの足が拡大しやすく、そのときの熱によって融点の低
い接合部材が溶融し、接点脱落を起こす危険性があった
点である。

この発明は上記観点からなされたもので、４体とこれに
固着さ−れな接点とからなる接触子を少な（と＆１対有
し、上記各接点の外周を取り囲むように上記各導体に圧
力反射体を設け、かつ上記圧力反射体はガラス繊維基材
とホウ酸系無機質結合材あるいはこれらに熱硬化性樹脂
を添加した結合材とからなる積層体を母材とし、この母
材の外層に無機質の耐電弧層を加熱加圧成形した無機質
または無機有機複合絶縁物で構成することにより、アー
ク電圧を大きく上昇させ、しゃ断時の限流性能の向上を
図るとともに、接点の脱落を防止できるようにした回路
しゃ断器を提供する乙とを目的としている。

以下この発明の実施例を図面にもとづいて説明する。第
８図（ａ）はこの発明にかかる回路しゃ断器の一実施例
を示す一部切欠平面図であり、第８図（ｂ）は第８図１
のｂ−ｂ線断面図である。第８図（ａ）（ｂ）において
、回路しゃ断器の外枠を形成した包囲体０）は絶縁体に
より構成され、−側壁に排出口（１０１）を備えている
。固定接触子（２）は包囲体（１）に固定された固定導
体（２０１）と、この固定導体（！０１）の先端部に取
り付けられた固定接点（２０２）とから構成されている
。可動接触子（３）は固定接触子（２）に対して開閉す
るもので、可動導体（８０１）と、固定接点Ｃ２０２）
に相対して可動導体（８０１）の先端部に取り付けられ
た可動接点（８０２）とから構成されている。操作機構
部（４）は可動接触子（３）を開閉操作するものである
。消弧板（５）は可１ｋｌＩ接点（ａｏｇ）が固定接点
（２０ｆｌ）から開離するときに生じるアークＡを消弧
するものである。上記固定接触子（２）の固定導体（１
１０１）、可動接触子（３）ノ可動導体（８０１）　ニ
は、これらに設けられた固定接点（ｇｏｇ）　％可動接
点（８０２）の外周を取り曲んでアークＡに対向するよ
うな板状の圧力反射体（６）　＠　（わが取り付けられ
ている・上記両接点Ｃ５ｏｓ）、Ｃ５ｏ２）は圧力反射
体（６）　Ｉ　（７）から突出し、かつ圧力反射体（ｅ
）　＊　（７）はガラス繊維基材とホウ酸系無機質結合
材あるいはこれらに熱硬化性樹脂を添加した結合材から
なる積層体を母材とし、この母材の外層に無機質の耐璽
弧層を加熱加圧成形した無機質または無機有機複合絶縁
物で構成されている。

いま、第８図１ζおいて、可動接点（８０２）と固定接
点（Ｓｅｔ）間が閉成していると、電流は固定導体（２
０１）−ｅ固定接点（４０１）　→可動接点（８Ｇり−
＊可動導体（８０１）へと、ｇＩｔＩＫ側から負荷側に
流れる。この状態において、短絡電流などの大賊流がこ
の回路に流れると、操作機構部（４）が作動して、可動
接点（８０りを固定接点Ｃ２０２）からｂｍさせる。こ
のとき、固定接点（２０２）と可動接点（８０２）間に
アークＡが発生する。このアークＡにおいては第４図に
おいて示すように、圧力反射体（ｆｌ）　、　（７）に
よって金属粒子ａ、ｃが反射され、アーク空間が高圧と
なり、その結果アークＡが効果的に冷却され消弧される
。

第４図は第８図の回路しゃ断器における固定接点（２０
２）と可動接点（ａｏ２）間の金属粒子ａ、ｃの挙動の
模式的説明図である。すなわち、第４図かられかるよう
に、接点（２ｏｚ）、（ｓｏｇ）の周辺空間Ｑにおける
圧力値は、アークＡ自身の空間の圧力値以上にはなり得
ないが、しかし少なくとも、圧力反射体（６）　９　（
７）が設けられていない場合に比べて。

圧倒的に高い値を示す。したがって、圧力反射体（６）
、（７）によって生じた相当に高い圧力をもつ周辺空間
Ｑは、アークＡの空間の拡がりを抑制する力を与え、ア
ークＡを狭い空間に「しぼり込む」ことになる、これは
すなわち、対向面であるＸ面より発した金属粒子ａｒｃ
などの流線ｍ、ｏをアーク空間にしぼり込み閉じ込める
仁とにな４る。よって、Ｘ面より発した金属粒子ａ、ｃ
は、有効にアーク空間に注入される。その結果、有効に
注入された大量の金属粒子ａｒｃは、アーク空間から従
来装置とは比較にならない大量のエネルギーを奪い去る
ため、アーク空間を著しく冷却する。これにより、アー
ク抵抗率ｐすなわちアーク抵抗Ｒが著しく上昇してアー
ク電圧がきわめて大きく上昇し、限流性能が向上する。

また、圧力反射体（６）。

（７）により、アークべの足はＹ面へ拡大しにくくなり
、一般に、このＹ面に設けられている接点（２０２）。

（８０ｆｆｉ）と導体（２０１）、（８０１）との接合
部に直接アークの足が触れにくくなり、その結果、接点
脱落を起すこともなくなる利点を有している。上記のよ
うな構造を有するしゃ断器は従来のしゃ断器に比較して
著しく優れた限流性能を有するが、その特性は圧力反射
体（ａ）　、　Ｃｒ）を構成する材料の特性に大きく支
配されるので１．、材料の選択はこの発明にとって重要
な問題である。

前述のように短絡電流などの大電流が回路に流れた際、
操作機構部（４）が作動して、可動接点Ｃ８０２）を固
定接点（２０幻からＢ’Ｊ離させる。このとき接点Ｃ８
０２）、（２０２）間にアークＡが発生する。このアー
クＡの電圧を高め、極めて侵れた限流性Ｓ＝を得るため
には、アーク熱により圧力反射体（６）　＃　（７）を
構成する材料表面から多量のガスを発生させ、アークＡ
を冷却すると同時に接点（８０２）、（２００間のアー
ク空間において圧力を上昇させ、アークＡの絞り込みを
助長するとともに胎極速度を加速することが効果的であ
る。また、高温のアークＡに接したことにより、材料の
表面が分解または溶融で表面抵抗が低下しないことも重
要である。表面抵抗が低下するとアークＡの足の拡大に
つながり完全な限流効果が得られない。

さらにこの種のしゃ断器においては、極めて多い回数の
しゃ断が反復されるものであるから、アークＡにより材
料自体の消耗、損耗が少なく、耐寿命性が良好であると
ともに機械的あるいは熱的衝撃強度に対して破損しない
ことが要求される。

もし消耗、損耗が大きかったり、破損したりすると接点
（８０２）、（ｋ０２）間のアークツ間において、圧力
上昇が得られず、限流性能の低下に連らなる。

上記のように圧力反射体（６）　、　（７）を構成する
材料が具備すべき条件は多岐にわたる。ところで、限流
性能に限定して、アークの高温にさらされた際、多くの
分解ガスを発生するものとしては、有機質の材料が考え
られ、現実的にもこの発明の圧力反射体を有機質材料の
みで構成したものは優れた特性が得られる。しかし、耐
熱温度が低く熱伝導性が悪いため大電流しゃ断や変型な
るしゃ断において高温のアークにさらされると、圧力反
射体そのものが消耗劣化および消失するという耐寿命性
に欠点があること、あるいは分解ガスを発生しｒこのち
に、分解性成物の炭素質が析出し、材料表置の抵抗が低
下するなどの問題がある。

また、この耐寿命性に関して無機質系の代表的な材料で
ある磁器質系材料のみで構成したものについては高融点
で耐熱温度が高く、高温のアークに接しても分解して電
気伝導性の物質を生成することもなく、損耗、消耗もな
い、しかも自らの熱伝導性が良好で、極所的な湿度上昇
も生じないたメ、高温時の抵抗低下がないことおよびア
ーク熱の冷却効果も融着で、有機質材料の発生ガスによ
る冷却と同等の効果を発揮し、限流性能的にも優れてい
る。しかし、耐衝撃強さが小さいため、過酷展の高いし
ゃ断による熱衝撃あるいはしゃ断器の開閉などにともな
う機械的衝撃により破損しやすいという致命的な欠陥が
ある。そこでこの発明では圧力反射体を構成する材料と
して、限流性能と耐寿命性を兼備し、機械的強度の良好
・な絶縁材料を検討した結果、ガラスクロスまたはガラ
スマットなどのガラスクロスを基材とし、この基材間に
粒状ホウ酸、無水ホウ酸、酸化亜鉛あるいはこれらに熱
硬化性樹脂を添加した混合粉末の結合材を均等に散布し
、積み重ねた積層体を母材とし、この母材の外層に耐電
弧作用を発揮する無機物質の粉末たとえばアークの高温
に接した際、熱分解して消弧に有用な水蒸気ガスや炭酸
ガス、弗素ガス、などを発生する水酸化物、炭酸塩弗化
物、または高融点物質として耐弧性に優れたアルカリ金
属以外のＭｇＯ＊Ａｈ　Ｑｉ　＋　５１０ｍなどの金ｗ
４酸化物、および窒化杓などの単独あるいはこれらを混
合したものと、上記ホウ酸、無水ホウ酸、酸化亜鉛の無
機質結合材との混合物からなる耐電弧層を加熱加圧成形
した無機質または無機有機複合絶縁物が限流性能耐寿命
性および機械的強度、絶縁性に俊れた材料であるとの結
論に達し、圧力反射体を構成する材料として使用した。

上記結合材は熱分解により水蒸気などの蒸発物を発生す
る構造で、しかも力η熱状態で結着力を有するホウ酸を
主材としている。この結合材は加圧加熱条件下でホウ酸
が熱分解にＪり発生した水分を無水ホウ酸が化学的に取
り入れ、無水ホウ酸自体も変成して酸化亜鉛と反応を生
じ、結着性に富ミ、カつ安定したホウ素化合物に変化し
、基材を完全に結着するとともに耐水、耐湿性を良好に
するものである。

また熱硬化性樹脂たとえばエポキシ系、メラミン系フェ
ノール系、ホリエステル系、ドリル系などのものを挙加
することにより１機械的強度および耐湿性、絶縁性をさ
らに向上させることがでｉる。

この発明にＪる複合絶縫物を形成する母材部分のガラス
クロスまたはガラスマットよりなる基材と結合材との比
率は基材：結合材＝　２０−８０％二８０−２０９６　
（重縁％、以下同じ）の範囲が好適で、特に望家しくは
８０〜７０％：　７ｏ−ｓｏ％の範囲内が良い、上記結
合材の割合が２噛以下では基材間の結合力が不十分とな
り、８０％以上ではもろくなる。

また、結合材組成の比率としてはホウＩ！１２２０−７
０％好ましくは８０〜６０％、無水ホウ酸ト２篩好まし
くは１　Ｇ”−２０％、酸化亜鉛８ト５５％好ましくは
８ト５０％の範囲が望ましく、ホウ酸量が前記範囲外２
峰以下になると結着が乏しく、７０％以上になるともろ
くて耐湿性が悪くなる。

熱硬化性樹脂の添加社としては上記ホウ酸、無水示つ酸
、酸化亜鉛の混合物１．００％に対して耐熱性および不
燃性が損わない埋置のト２５％の範囲が望ましい。８％
以下では機械的強度と耐湿性向上にあまり効果がなく、
２５％以上では耐熱性が悪くなるので好ましくない。

つぎに母材の外層に形成する耐電弧層の無機物質の粉末
とホウ酸、無水ホウ酸、酸化亜鉛からなる結合材との比
率は２ＯＮ８０％：ａＱＡ−２０９ｉｐの範囲が好適で
、特に望ましくは８Ｏ−Ｔｏ％ニア０〜８０％の範囲内
が良い、上記結合材の割合が２０％以下では成形が難し
く、８姉以上では耐電弧−ζ有用な無機物質の粉末が少
なく：なり、耐電弧性に効果がない。

以下にこの発明に使用した圧力反射体を構成する絶縁材
料について具体的に説明する。

旭ファイバー製ガラスマット（ＣＭ８０５ＦＡ　）を２
２０　ｍＸ　２！０鰭の大きさで１枚当り約ｌｅｇのも
のを６枚と、重量比でホウ酸４盛、無水本つ酸１１％酸
化亜鉛４４％、エポキシ樹脂（エビコー）　１００４シ
ェル化学社、商品名）の粒［１００メツシエ以下の粉末
２姉をボールミルで混合した混合粉末の結合材本分割当
り約１８１のものを４分割分原料として用意する。まず
４枚のガラスマット上にそれぞれ１分割分１１１ｇの結
合材を均等に分散配置し積み重ね、さらにその上にガラ
スマット１枚を乗せたものを母材とする。

この母材の上下の外層に耐電強肩として重量比で７０部
の炭酸カルシウムの粉末とホウ酸５６％、無水ホウ酸ｌ
鰻、酸化亜鉛８８％の組成比率の結合材を■％の割合で
混合した粉末の剛電弧材を均等に分散配置する。このよ
うにして準備を完了した原料を上下２５Ｇ１１１　Ｘ　
２５０　ｆｆの大きさのマイラーとｌ關の厚さの鉄板の
間にセットしたものを上下に熱盤を備えたプレスを用い
、１７５°Ｃの温度で１００ｋｖ’ｃ４の圧力で加圧し
、１５１ｇの積層体を成形し、成形品を１００℃から２
０℃間関で２００℃まで段階熱処理して、サンドイッチ
状すなわち三）−構造の積層絶縁物を得た。なお、１賦
強肩の厚みを片面で０．８　ｎ程開に形成した。

同様に基材としての塩ファイバー製ガラスマット（ＣＷ
８０５ＦＡ）　’ｊｅ　２２０　ｕｓ　Ｘ　２２０　ｗ
ｇ　ノ大きさで１枚当り約１６ｇのものを５枚と、ＭＡ
比で本つ酸４６％。

無水ホウ＃１１１！１１％、酸化亜鉛４４％の混合粉末
の結合材１分割当りｌ１ｇのものを４分割分原料として
用意する。まず４枚のガラスマット上にそれぞれ１分割
分１１ｇの結合材を均等に分叡配眩し慎み菖ね。

さらにその上にガラスマット１枚を乗せたものを母材と
する。

この母材の上下の外層に耐電強肩として重量比で酸化マ
グネシウムの粉末６０％とホウ酸４５９６ｓ無水ホウ酸
１１％、酸化亜鉛４梼の上記母材に使用した結合材と同
組成比率の結合材４Ｇを混合した粉末の耐電強材を均等
に分散配置し、前述の成形方法により耐電強肩の片面厚
さをｏ、ａ　ｍｍ有した厚さ１．５　ａｔの三層構造の
積層絶縁物を得た。

以上のように、上記三層構造の積層絶縁物で構成した圧
力反射体はしゃ断時、高温のアークにより温度上昇し、
耐電強材として炭酸カルシウムを使用したものは炭酸ガ
スおよび結合材中のホウ酸からの水蒸気ガスと多量の相
乗ガスが発生するため、アークはエネルギーを奪われて
極めて効果的に冷却される。また、これらの分解ガスが
発生するため圧力反射体の表面の圧力は上昇し、アーク
の絞り込み効果が促進されると同時に、圧力反射体自体
に受ける圧力も上昇し、ひいては可動導体にも圧力が加
わり開極速度を加速し、アーク電圧を大きく上昇させ、
極めて優れた限流効果を得ることができる。

また、耐電強材に酸化マグネシウムを使用したものは、
高温のアークにさらされた際、結合材中のホウ酸からの
水蒸気ガス発生によるアークの冷却および圧力反射体表
面の圧力上昇によるアークの紋り込みと可動導体の開極
速度を加速する効果に加え、高融点物質の酸化マグネシ
ウムがアークにさらされて溶融してもガラス化しに＜＜
、再結晶物質となり、高温時の抵抗を極めて大きいもの
にし、アークのインピーダンスを高め、アーク電圧を上
げることにより、アークを消滅する効果を発揮して極め
て優れた限流効果を得る゛ことができる。

さらに、上記絶縁物で構成した圧力反射体は優れた限流
効果によりアークエネルギーが小さくなり、アークによ
る消耗、損耗の程度も小さく耐寿命性が良好である。し
かも熱的および機械的な衝撃力に対しても母材に使用し
ているガラスマットのガラス繊維が補強材としての役目
をするため十分耐えることができる・ また、機械的加工性も良く、型抜きなども容易であると
ともに、衛生公害面で問題のあるアスベストを使用せず
、比較的低温での成形が可能で、省エネルギー材料とし
ての利点がある。

なお、上記絶縁物で構成した圧力反射体は耐電強肩を８
層構造で母材の両面に形成したが１片面だけの２層構造
のものでも同等の特性を得ることができる。また母材を
形成する基材としてのガラス繊維にガラスマットを使用
したが、ガラスクロストの併用およびガラスクロスのみ
で使用しても同じ特性が得られる。

上記のようにガラスクロスまたはガラスマットの基材と
ホウ酸、無水ホウ酸、酸化亜鉛あるいはこれらに熱硬化
性樹脂を添加した混合粉末の結合材とからなる積層体を
母材とし、この母材の外層に耐電弧作用を発揮する無機
物質の粉末と上記結合材との混合物からなる耐電強肩を
加熱加圧成形した無機質または無機有機複合絶縁物を用
いることにより、限流性能、耐寿命性、絶縁性ならびに
熱的および機械的な耐衝撃性に優れた特性を有した圧力
反射体を供することができる。

第６図（ａ）は上記接触子（２）　、　（３）の他の実
施例を示す側面図であり、第６図（ｂ）は第６図（，１
）に示された接触子（２）　、　（３）の平面図である
。すな７ゎち、第８図に示シタ圧力反射体（６）　、　
（７）は導ｔ＊　（２０２）、（８０２）　ノ接点側表
面だけに設ける板状物としたが、第６図（ａ）　、　（
ｂ）に示すように、固定導体（２０１）　、可動導体（
８０１）の周囲をテーピングあるいはコーティングなど
によって被覆するような圧力反射体（６）　＃　（７）
を形成してもよい。

また、第６図軸）は上記接触子（２）　、　（３）の他
の実施例を示す側面図であり、第６図（ｂ）は第６図（
ａ）に示された接触子（２）　、　（３）の平面図であ
る。すなわち、圧力反射体（６）　、　（７）の一部に
は、固定接点（２０２）、可動接点（８０２）の一端側
面を基点としてこれより排出口（１０１）　ｉｌｌ！ｌ
に遠ざかる方向に固定導体（２ｏ１コ。

゛可動導体（８０１）の表面が露出するよ゛うな溝（６
０１）。

（７０１）が設けられている。この構成では、アークＡ
の足が溝（６０１）、（７０１）を走り、アークＡが消
弧板（５）に触れて冷却されるξとにより、しゃ断性能
が向上する。

さらに％＠Ｔ図伽）は接触子（２）　＃　（３）の他の
実施例を示す側面図であり、第７図（ｂ）は第７図（ａ
）に示された接触子（２）　Ｉ　（３）の平面図である
。すなわち、（８０１）、（９０１）で示すように、第
６図の溝（６０１）。

（’ｒ０１）から露出した導体表面を圧力反射体（６）
　＃　（７）の表面よりも盛り上げたものである。この
ように構成すると、アークＡの足が素早く移動すること
が可能であり、しゃ断性能が向上する利点がある。

以上の説明かられかるように、この発明によれば、アー
ク電圧を大きく上昇させ、しゃ所持の限流性能の向上を
図るとともに、接点の脱落を防止できる回路しゃ断器を
提供する仁とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図−）は一般的な回路しゃ断器を示す一部切欠平面
図、第１図６）はｌ［１図Ｇ）のｂ−ｂ線断面図。 第２図は第１図の回路”しゃ断器における金属粒子の挙
動の模式的説明図、第８図（ａ）はこの発明にかかる回
路しゃ断器の一実施例を示す一部切欠平面図、第８図（
ｂ）は第８図（ａ）のｂ−ｂ線断面図、第４図は第８図
の回路しゃ断器における金属粒子の挙動の模式的説明図
、第６図軸）は接触子の他の実施例を示す側面図、第６
図（ｂ）は第５図（ａ）に示された接触子の平面図、ｍ
ｓ図（ａ）は接触子の他の実施例を示す側面図、第６図
（ｂ）は第６図（ａ）に示された接触子の平面図、第７
図（ａ）は接触子の他の実施例を示す側面図、第７図（
ｂ）は第７図（ａ）に示された接囃子の平面図である。 （２）・・・固定接触子、（２０１）・・・固定導体、
（２０２）・・・固定接点、（３）・・・可動接触子、
（８０１）・・・可動導体、（８０２）　”’可動接点
、＋６）　、　（７）−・・圧力反射体、（＄０１）。 （７０１）・・・溝 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代理人　葛野信−（外１名） 第１図（ａ） 第１図（ｂ） 第２図 ｊ 第３図（ａ） ７３１１（ｂ）

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）導体とこれに固着された接点とからなる接触子を
   少なくとも１対有し、上記各接点の外周を取り囲むよう
   に上記各導体に圧力反射体を設け、かつ上記圧力反射体
   はガラスクロスまたはガラスマットの基材とホウ酸、無
   水ホウ酸、酸化亜鉛あるいはこれらに熱硬化性樹脂を添
   加した混合粉末の結合材とからなる積層体を母材とし、
   仁の母材の外層に耐電弧作用を発揮する無機物質の粉末
   とホウ酸、無水ホウ酸、酸化亜鉛め結合材との混合物か
   らなる耐電弧層を加熱加圧成形した無機質または無機有
   機複合絶縁物で構成したことを特徴とする回路しゃ断器
   。
2. （２）圧力反射体は導体の接点側表面だけに設ける板状
   物である特許請求の範囲第１項記載の回路しゃ断器。
3. （３）圧力反射体は導体の周囲を被覆する被振動である
   特許請求の範囲第１項記載の回路しゃ断器。
4. （４）少なくとも一方の圧力反射体に、接点の一端側面
   を基点としてこれより遠ざかる方向に導体の表面が露出
   するような溝を設けた特許請求の範囲第１項、第２項ま
   たは第８項記載の回路しゃ断器。
5. （５）露出した導体表面を圧力反射体の表面よりも盛り
   上げてなる特許請求の範囲第４項記載の回路しゃ断器。