JPS5846832A - 地絡回線選択継電器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （１）技術分野 本発明は併架多回線送電線の１相地絡事故の保鰻に用い
られる地絡回線選択継電器の改良に関する。

（ｂ）　　従来の技術 高抵抗接地系の平行２回線送電線（以下被保護送電線と
いう）が他の送電線（以下起誘導送電線という）七同−
鉄塔（；併架される場合すなわち多回線併架送電線の場
合Ｅは、起誘導送電線の電流による誘導の九め（二被保
暖送電線の２回線間を零相分の大きい循環電流が流れる
＠一般の地絡回線選択継電器は、被保護平行送電線の間
の零相差電流（以下率（二零相差電流という）を演算量
として、地絡事故回線を識別するものであるが、前記の
零相循環゛磁流が大きい場合には、この影響のため正常
な保饅が不可能となる・この対策として、ｌ相地絡事故
時−二於ける零相差電流の事故前の値（＝対する変化分
を用いて地絡事故回線を識別する地絡回線選択継電器が
用いられている。これにより零相循環電流が大きい場合
Ｃ：も、被保護送電線の１相地絡事故の保−が可能であ
る。しかし、被保護送電線の事故検出と同時に、または
事故検出後直＝、起鋳導送電線の運転状況に変化が起こ
ると、これ１：よる循環電流゛の変化分を生ずる丸め、
正常な保膜が不可能となる◎ すなわち、零相差電流は常時運転中は前記の零相循環電
流の２倍の値となっているが、被保護送電線（：内部事
故を生ずると事故分零相差電流を重畳したものとなる。

この事故分零相差電流は零相電圧との位相関係が平行送
電線のどの回線（；事故があるかに応じて逆６；なる。

前記の零相差電流の変化分を用いた給電器は、常時の零
相差電流を記憶し、零相電圧の発生（二より地絡事故を
検、出すると、このときの零相差電流と前記の記憶され
た零相差電流の差を求めて、°事故相差電流を得、辷れ
と零相電圧の位相関係によ〕地絡事故回線を識別するも
のである＠しかし、起誘導送電線が直接接地系統でその
地絡事故で事故電流が大きい場合には誘導電圧が大きく
、被保膜送電線−二誘導される零相磁圧が事故検出レベ
ル以上となる場合が多い。この場合循環電流も同時Ｃ：
事故電流に対応し丸値だけ変化する。前記の変化分を用
いた継電器はこの変化による零相差電流の変化分で誤動
作する。

また誘導電圧がそれほど大きくない場合でも、この時同
時屯；被保護送電線鴫：１相地絡事故な生すると、これ
舊；よる零相電圧盤二よ）地絡事故が検出される。この
ときの零相差電流は前記の循環電流の変化分と事故分差
電流の和であシ、循環電流の変化分によって事故回線を
ｖ４ｔって選択する場合が多い。以上のような誤動作は
、例えば継電器を限時動作とし起誘導送電線の事故がし
中断されるまで待つこと４−よって防止することができ
るｏしかし、しゃ断によシ起誘導送電線が１回線停止と
なったときの循環電流は事故発生−前の循環電流とは異
なった値となっており、この変化分が零相差電流の変化
分として表われる。この変化分によっても誤動作の恐れ
がある◎ （Ｃ）　　　　目　　　　　　　的 本発明は以上の事実に鑑みなされた本ので、その目的と
するところは差電流の変化分のうち起誘導送電線の状況
変化−二よる循−電流の変化分を補償し゛、循環電流の
変化分による影響を軽減して、高感産直ニジても誤動作
しないよう１ニした地絡回線選択継電器を得ること（二
ある。

（ｄ）　　構成１作用 第１図は本発明の一実施例の構成を示す図である０図に
おいてｌは母線で今、ｂ　＊　ｃは相記号を示す。２お
よび３は被保饅平行送電線であり、しゃ断器４および５
を介して母線１喀：連けいされる＠６および７は送電線
２および３６二設けた変流器、８は計器用変圧器である
。そして９は入力変換器、１０はサンプルホールド回路
、１１はマルチプレクサ、１２はＡＤ変換器、１３゛は
計算機であ如、内部（二〇ＰＵ　１メモリ入出力装置を
有している。変流器６および７によシ送電線２および３
の電流４＝対応した電流を得、図示の接続により、両送
電線２．３のａ、ｂ、ｃ各相の差電流ｉｏ、ｉｂ−およ
び１ｃｍと３×（零相差電流）３ｉｃｎが得られる。ま
た、計器用変圧器８により母線１を通じて送電線２およ
び３の端子のａ、ｂ。

Ｃ各相電圧および零相電圧番一対応した電圧ｖａ。

ｖｂ、ｖ＠およびｖｏが得られる。これらの電流５ｉｌ
ｌ圧は入力変換器９に加えられ、次段のサンプルホール
ド回路１０（二適し九億の電圧に変換されヤ各電圧電流
の基本渡分のみが出方として得られる。サンプルホール
ド回路では同一時刻に一定周期（例えば電圧、電流の１
周期の１／１２の周期）で入力値をサンプルしホールド
する０このホールド値はマルチプレクサ１１にょ）逐次
ＡＤ変換１１１２に供給され、ディジタル値（二置換さ
れる。計算機１３は予定のプログラム１：従がい、ＡＤ
変換器１２の出方を用いて所要の演算を行ない、入力デ
ータが所定条件のとき（二し中断器４または５のしゃ断
を指令する・計算機１３で行なわれる演算フローの一例
を第２図６＝示す。先ずステップ８１で開始指令を受け
ると、ステップ８２で短絡事故検出を行なう。短絡事故
が検出されると他の演算（゛通當短絡保膿演算１謳す参
る。短絡事故が検出されないときはステップ８３（二移
）、地絡事故検出を行なう・地絡事故が検出されないと
きはステップ８４４二進み後述する必要な諸量の値を記
憶する。

この記憶を行なっ九後、振）出しに戻夛短絡および地絡
事故が検出されない限り繰）返され、記憶値を更新する
。ステップ８３で地絡事故が検出されるとステップ８５
へ進む。

ステップ８５では地絡相選別を行なう。すなわちステッ
プ８５−Ｌ８５−２および８５−３の順に各々、ａ、ｂ
およびＣ相地絡事故を選別し、ａＩｂま九はＣ相地絡が
検出されると判定５Ｙａ　、５Ｙｂま九は５ＹＣ，が得
られる。どの相の地絡も検出されないと、判定５Ｎが得
られ他の演算（通常地絡後備保護演算）へ移る◎ステッ
プ８５で判定５Ｙｉ・５Ｙｂ　を九は５Ｙｃがいずれか
得られたときは、ステップ８６に進み、どの判定が得ら
れたかすなわちどの相の地絡であるかに応じ、各々ステ
ップ８６−１９８６−２　またＦｉと８６−３で、電圧
・電流およびステップ８４の記憶量を用いて演算量ｅｅ
ａｔ・・−を九はｅｅｃを求める・これが求められると
、ステップ８７で回線選択演算を行なう０ステツプ８７
では先ずステップ８７−１．８７−２の順（二送電線２
および３の事故検出演算を行ない。いずれかの事故が検
出されれば各々判定７Ｙ１または７Ｙ２が得られてし中
断器４または５をし中断する。いずれの事故も検出され
なければ判定５Ｎが得られて、他の演算（通常、地絡後
備保混演算）へ移る。

以上でステップ８２の短絡検出およびＳ３の地絡検出は
公知の地絡回線選択継電器でも用いられている手段であ
夛、種々の手段が公知である。すなわち、ステップ８２
の短絡検出では各相間電圧マ暑−ＶｂｌＹｂ−Ｖ＠およ
びＷｅ−Ｖａがいずれかでも一定−値以下ｄ二なるかｔ
九は一定巾以上降下すること６＝よって短絡事故と判断
するなどの手段が公知である。ステップ８３の地絡検出
は通常零相電圧マ。が一定値以上であることで地絡事故
と判断する。また、ステップｓ５の地絡相選別手段も種
々の手段が公知であるが、例えば零相電圧Ｖ・が各相関
電圧ｖｂ−マ＠ＩＶｅ−Ｖｍおよびマ１−Ｖｂ（二対し
て一定位相範囲内６：あるとき、それぞれａｅｂｔ九は
Ｃ相地絡と判断するものがある。

これらはいずれも周知の技術であるので詳細な説明を省
略する。

ステップ８４では次の演算を行ないその値を記憶する。

ｊｏｉＭＸ　ＶｂｃＭｓ　ｉｏｓｍ　ＸＶｃａｗｓ　ｌ
ｏｏｍ　Ｘｖａｂｍ＋　Ｋ＋ｂ　ｊｂｓｗ　Ｘ　Ｖｂｃ
ｍＫｔｅａ（ｉｏａｍ＋ｉａｓｗ）ＸｖｃａｖｔＫｔｂ
！ｂｓｕＸｖａｂＭ・−−−−−（１）但し、轟。ａｙ
ｓ　１ｂｓｖｓ　１ｃｍＭｅ　ｌｏｏｍは各々零相、ｂ
相Ｃ相および１相の差電流ｊ０１＠　、ｊｂｌ、’ＣＩ
およびｔａｇの配憶時の値、ｖｂｃｗｓ　ｗｅａｎおよ
びＶｓｂｖは各々ｂｃ。

ｃｍおよびａｂ相間電圧Ｗｂ−Ｖｃ　＊Ｖｃ−Ｖａおよ
びＶａ−ｖｂの記憶時の値Ｋｔｂおよびに、ｃ、は定数
である。

また、上式はすべて外積であり、以下記号（Ｘ）で（２
）式の関係を示すＯ Ａ　Ｘ　Ｂ　＝　ＩＡＢＩ　ｓｉｎ　（θムーθｍ　）
　＝−・（２）但し、ＡおよびＢはベクトル量、１ＡＢ
ｌはＡＢの積の絶対値、θムおよびθｌは各々ベクトル
貴人およびＢの角度である０ 尚、ステップ８２まえは８３で短絡または地絡事故検出
が行なわれる６二は、事故発生後若干の時間を必要とす
る０このため、ステップ８４の演算は事故発生後事故検
出までの間は事故時の値で行なわれる。この値ぷ記憶値
とされることは好ましくないので、記憶値の更新弓：あ
えって記憶値（＝変化が認められたときは古い値を若干
時間保持し、一定時間内に事故が検出されないとき記憶
値を更新するよう６二する〇第３図はステップ８４で行
なわれる上記の）ｐ−を示す図である。先ずｊ１ｇ２図
のステップ８３で地絡事故が検出されず判定Ｎが得られ
ると、ステップ８４−１で（１）式の値を演算する。次
に。

ステップ８４−２でステップ８４−１の演算値とステッ
プ８４−４の記憶値を比較し有意差があることを検出す
る。差が無ければ第２図のステップ８１ａ；戻や、差が
あればステップ８４１４：、移り差が生じてから一定時
間継続したことを検出する◎一定時間Ｃ二達しないとき
はステップ８１に戻夛、一定時間継続と判断されるまで
この処理が繰プ返される。一定時間継続と判断された時
はステップ８４−４４＝移夛ステップ５４−１の演算値
を記憶する。尚、上記の一定時間はステップ８８および
Ｉ３の短絡および地絡検出時間よ如若干長い時間とする
。これ（二より短絡または地絡事故の検出に若干の遅れ
があっても、事故前の雀が記憶される。

ステップ８６では、ステップ８６−１．８６−２または
８６−３で各々次式で表わされる演算量ｅｔａ、ｅｅｂ
またはｅ・Ｃの値を算出する。

ｅ＠Ｃ＝　Ｑｃ　−ｅｂｃ 但し、ｅｒａｓ　ｅｄｂ　およびｅｄｃは検出量、ｅｈ
ａ、ｅｈｂおよびｅｋｅは補償量でありいずれも次式で
表わされる。

但し、Ｖｂｃｅ　ｖｃａおよびＶａｂは相関電圧Ｗｂ　
−Ｖｃ、ＶＣ−Ｖ、およびＶ麿−Ｖｉｌである。

上記で（４）式の検出量は、いずれも零相差電流五〇−
と事故相（二対する直角位相の電圧（以後、単Ｃ二直角
電圧と呼ぶ）　Ｖｂｃ、Ｖｃａ　ｔたはＶａｂの外積の
値の事故検出前艦＝記憶された記憶値（二対する事故検
出後の値の変化分（以後、単に事故変化分という）であ
る。また、（５）式の補償量は健全相中の１相の差電流
ｔｂａまたは健全２相の差電流の合成値ｉｅｓ　＋　ｊ
ｍｓと直角電圧の外積の事故変化分である。

ステップ８７では、ステップ８７−１および８７−２で
各々（６１式または（７）式の演算を行なう０６ａｍ＞
Ｋｍｃ　１Ｙｂｃ　ｌｓ紬＞Ｋ＊ｂ　１Ｖｃａｌまたは
１ｅｓｃ＞Ｋｍｃ　１Ｖａｂ　ｌ　−（６）−ｅ　ｍ　
＞Ｋｍｃ　１Ｖｂｃ　ｌ　＊　−ｅｓｂ＞Ｋ＊ｂ　１Ｖ
ｃａ　ｌまたは−％ｃ）Ｋｍｃ　１ｖａｂＬ・・（７）
但し１翫１　は電圧Ｖｂａの大きさく実効値。

平均値または波高値など）であシ、以後同様の記号で大
きさを示す。また、Ｋ鷺ａ　＊Ｋｔ−および−６は各々
正の定数である。

（６）および（１）式では、ステップＳ５の相選別の結
果に従いステップ８４！で演算量ｅ＠ｓｅ＠＊ｂ　ｔた
は＠、Ｃの値のいずれか一つが算出されるので、算出さ
れ九演算量６；対する演算のみを行なう０（６）式が成
立すれば判定７Ｙ１　、（７）式が成立すれば判定７Ｙ
１が得られる。

次に本発明の作用を図面を用いて説明する。

第４図は多回線併架送電線を説明するための系統図であ
る。図で、ＩＬ、２．Ｌは蔵置導送′鑞線、３Ｌ、４Ｌ
は被保護送電線、Ｔは変圧器、Ｂは中性点接地抵抗器、
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ　は母線であシ、ＢＰ間で送電線ＩＬ〜
４Ｌが同一鉄塔（二併架される。変圧器Ｔの中性点は蔵
置導系統（起訪導送電線（−変圧器を介することなくつ
ながる系統）では直接接地され、被保護系統（被保護送
電線Ｃ：変圧器を介することなくつながる系統）では中
性点接地抵抗器Ｒを経て接地される。回線選択継電器は
被保護送電線３Ｌおよび４Ｌを保躾する。

第５図は併架区間の電線配置の例を示す図であるｏ　ａ
ＬｂｌｓｃＬａ２ｓｂ２ｔｃ２ｓａＬｂＬｃ３ｓａ４ｓ
ｂ４およびＣ４は各々送電線ＩＬ、２ＬＩ３Ｌおよび４
Ｌのａ、ｂ、ｃ相各相の電線である。この配置は被保護
送電線３Ｌおよび４Ｌでは順配列（鉄塔（二対して線対
称）であ）、この九め被保護送電線３Ｌおよび４Ｌのみ
（：１１Ｅ流が流れて４内部事故（３Ｌ。

４Ｌの短絡または地絡事故）が無い限り、送電線３Ｌお
よび４Ｌの電流は各相と亀等しく、両送電線の同一相の
差電流（以下単蚤：差電流という）は零である。

蔵置導送電線ＩＬおよび２Ｌの電線配置は逆配列である
。送電線３Ｌおよび４Ｌがともに運転され、送電線ＩＬ
（または２Ｌ）のみ運転されこれＣ：負荷電流が流れ九
とすると、これ−二よる誘導は送電線３Ｌ（ｔたは４Ｌ
）が送電線４Ｌ（まえは３Ｌ）よ）大きく、この差によ
）第４図のよう６二送電纏３Ｌおよび４Ｌ間を循環する
循環電流１１ｋがａ、ｂ、Ｃ各相４＝流れる０この誘導
は送電線３Ｌおよび４Ｌとも蔵置導送電線ＩＬ（を九は
２Ｌ）に近いものほど大きく、循環電流の大きさは１相
が最も大きくＣ相が最も小さい。゛また、蔵置導送電線
ＩＬ（壕九は２Ｌ）のうちの送電線３Ｌおよび４Ｌ（二
近いＣ相（ｔたは１相）電流の影響が大きく、送電線３
Ｌおよび４Ｌの循環電流はＢ、ｂ、Ｃ各相ともｔ送″磁
線ＩＬ（ｔたは２Ｌ）のＣ相＜ｉ−ｈはＣ相）電流との
間の位相差が小さい。を九、送電線ＩＬおよび２Ｌの両
者ｄ；負負荷ｉＥＩが流れたときの循環電流はＩＬおよ
び２Ｌの各々に単独６＝負荷電流が流れた場合の循環電
流を重畳したものとなる。

を九、送電線ＩＬまたは２Ｌｌ二１相地絡事故を生じた
とき、の循環電流は、地絡事故電流を主な蔵置導電流と
して流れるため、通常運転時４二比べて著しく大きく且
つ地絡相電流との位相差力１小さい０ 以上のような関係から被保護送電線３Ｌおよび４ＬのＢ
、ｂ、Ｃ各相の循環電流１ａｔｈ＋　１ｂｔｈおよび１
ｃｔｈの位相差は比較的小さく、その零相分すなわち零
相循環′電流ｊｏｔｈ　（＝（ｉ、ｔｂ＋　１ｂｔｈ＋
　１ｃｔｈ）／３　）が比較的大きいものとなる、これ
らの各循環電流の値を、起誇導送゛題線の種々の状態４
＝対して求めると、次の値となる。但し６差ｗｉｔ′−
は循環電流の２倍の値が表われるので、２倍の値で示す
Ｏ 〔条件ｌ〕 蔵置導送電纏１Ｌ停止、２Ｌ平常運転で２Ｌの電流は（
８）式の状態 Ｉ’ａ−２０００７；＝（ＡＩ　　Ｉｍ’＝２０００　
ｔｊｂ慣属＝２０００１４≦９１９・・・（８） 但し、Ｉ、１．　Ｉ、’およびＩＪは送電線２Ｌのａ。

［Ｅｙは５−１９０を示し、以下同様とする。

〔条件２〕 蔵置導送電線ＩＬおよびｉＬとも平常運転で、各々の電
流は鱒弐の状態 但し、ＩＡＩＩＩおよびムは４！ｒｋ送電纏ＩＬのａ。

ｂ、Ｃ各相の電流であるＯ 各相および零相の循環電流の比は（８）またはａｅ式の
電流値が３相平衡状態のまま変化しても変化しない０循
環電流・はまた起訴導送電線の事故でも生ずる。その−
計算例を次Ｃ二示す０〔条件３〕 起訴導送電線ＩＬおよび２Ｌ無負荷運転、ＩＬのｒ地点
で電流■ム′が７０００　ＧＡ）のＣ＠ｌ相地絡の状態 以上で例えば次の変化が起きたとする。

〔変化１〕 条件２の平常運転状態で蔵置導送鑞線ＩＬ（：。

地絡事故が起ζり、この時の事故では条件３の事故電流
が重畳さ′れたものとする。また、このとき同時′に被
保護送電線でも１相地絡事故が検出されたとする。この
ときの被保護送電線の循環電流の事故変化分は輪式の値
に等しく、各相および合成値の関係は次のようになる。

Δ１ａｔｋ：Δｔｂ＠に：Δ１ｃｔｂ：Δ１ａｔｈ＋Δ
１ｃｔｋ　　：Δｊｏｔ−＝１．６６　「Ｐ：　０．８
１ＬＱ＠：　０．５３（４”　：　１１９副０：ｌ戊０
・・・・・・ぐ尋但し、Δｌｓ　ｔｂ’　ｐへｂｔｈｓ
Δムｃｔｈ　およびΔ轟・ｔｈ　は各々ａ、ｂ、ｃおよ
び零相循環電流１ａｔｋ　ｓ　ｔｂ＠ｂ　Ｉ　１ｃｔｋ
　　およびｌ＠ｔｈの事故変化分である〇 〔変化２〕 前記の状態から送電線ＩＬがしゃ断され、条件１の状１
［（二なったとする。この時の循環電流の事故変化分は
（９）式と０９式の値の差嬬；等しく°次の値となる。

Ｑ４式から次の比が得られる Δ轟−１ｋ　：Δｔｂｔｈ　：Δｊｃｔｈ　：Δ１ａｔ
ｈ　＋Δｆｃｔｈ：Δ１ｏｔｈ＝ｚｏａｌｉ＠：ｏ、ａ
ｓｌｏ：　０．３０予：四３３°：１ぽ・・・値啼ａ１
式とαω式の比をくらべて見ると、位相の差は僅かであ
シ、絶対値にもそれほど大きな差はない。本発明はこの
ような関係を用いたものである。

各相および零相の差電流は次式で表わされる。

但し％ｌａｆ＊　ｔｂｔ、　ｌｃｆおよびｌｏｆ　は各
々ａ、ｂ、ｃおよび零相の事故分差電流であり、ｊｏｆ
は次式％式％ αωおよびａη式で事故分差電流１ｍｆ＠　ｌｂｆおよ
びｌｃｆは被保饅送電線監＝内部事故のある場合に事故
相にのみ流れる。健全相で社零であシ、ま九外部事故の
場合は事故相、でも零であるＯし九がって零相差電流１
＠ｆ　は内部事故の場合４：事故相差電流のｉ（：等し
く、その他の場合は零である。

被保額系統４：１相地絡を生じた場合の現象を１相地絡
を例６；説明する０抵抗接地系の１相地絡では事故電流
が小さいため、事故点と継電器設置点との間の電圧の差
は僅かであるので、電圧（二ついては事故点電圧で説明
する・事故点に於ける対称分電圧電流は周知のよう１二
次式で示される。

ｘ、、、　　−Ｉｍｐ　−Ｉａｅｙ　＝　　Ｚ１＋Ｚ、
＋Ｚ、＋３Ｒ＝　　６　＆ｔｔ　　−（１１桓し、’ａ
ｌｔ　＊　ｖ、νおよびｖｌ。νは各々事故点Ｃ二於け
る事故時の正、逆および零相電圧、４．１は事故点砿；
於ける事故前の正相電圧％　Ｘａ＠１　ｅ　”８１ｖお
よび”ａｎｔは事故点の正、逆および零相電流であｐｌ
いずれも１相を基準とするものである。また、〜は事故
点抵抗％ｚｌ＄Ｚｌおよび２．は事故点での正、逆およ
び零相駆動点インピーダンスである。

ｚ＊　ｓ　Ｚｌおよび２・（二社次の関係があるＯＺ、
＝ｚ禦（４・・・・・・・・・・・・■鱒および（至）
式から事故点の直角電圧Ｖｂｃνは次のようＣ；なる。

ｖｂｃｔ＝ａ”ａｌｔ　＋　ＪＩ　Ｖ＠ｙ−（ＩＶａｔ
ｔ＋ａ”ａｕ）４　ｍ”−ａ　）　（’１１Ｆ　−−ｙ
　）＝＝（ａ’−ａ　）Ｈａ＠ｙ　−−Ｑυ但し　ａ＝
１四〇である。

０９式は電圧％ｉｂｃ？が電圧４．νの５倍で且っｆ’
Ｕｔよ１１０”遅れであ〉、シたがって事故前の値から
変化しないことを示す。したがって継電器の電圧Ｖｂｃ
は地絡事故発生の前後で変化しない。ま圧電圧Ｖｂｃは
ｖｂｃ、と＃１は同位相であ多電圧Ｅ旬νより９０＠遅
れである。　　　゛ また、ａ罎式より事故点事故相電流ＩＭＦは次式となる
◎ Ｉ工＝１．、ｙ＋Ｉ＠ｙ＋ｌ工、φ□Ｎ！町ν曲・・（
２）Ｚ、＋３Ｒ。

（２）式で２・はリアクタンス分が小さく抵抗分の大き
いインピーダンスであり、へは抵抗なので、電流！ａ、
は電圧ＩＡａ１νと１１ぼ同位相である。内部事故の場
合はこの電流が事故のある送電線１二その端子から流入
する。これにより事故分差電流ｌａｆを生じる。差電流
の方向を第１図とした場合、電流１１ｆは送電線２の事
故では電流１１νすなわち電圧１ｅａｆｔと同位相であ
）、送電線３・の事故では逆位相である。以上の関係か
ら事故分差電流１ａｆは直角電圧Ｖｂ＠仁対して送電線
２の事故ではほぼ９０＠進みとなシ、送電線３の事故で
はほぼ９０＠遅れとなる〇 以上はａ相地絡ζ；つＭｓて述ぺたが、ｂ＠またはＣ相
地絡の場合も各相の相対的関係は同様であ夛、事故相の
事故分差電流の直角電圧に対する相対的関係は変わらな
い＠ 以上のよう（：直角電圧はｌ相地絡事故発生の前後で変
わらないので、（４）および（５）式の直角電圧の間６
；は次の関係が成立する。

Ｎ％ｃ−マｂｅｙｅ　　マｃａ＝マーａｗ　＊　Ｖａｂ
　＝　Ｖａｂｗ　　　　　　−−Ｇ！１（４）式のｅｄ
ａをこの関係を用いて変形するとｅｄａ＝（ｆｏｇ−ｊ
ｏｓＭ）ＸＶｂｃ　　−−ＱＩＪ電流ｉ。、およびム。

１ＭをＱｌおよび（η式の関係と健全相事故分差電流ｉ
ｂ（およびｔｄが零であり且つ事故検出前の値ｉ。鑵で
は事故分差′磁流が零であることを用いて、（ロ）式を
変形すると、６ｄａ＝（ｉａｆ＋２ｉｏｔｈ−２ｉｏｔ
ｈｉｉ）ＸＶｂｃ　　　　　　　　−Ｃ２Ｂ但しいｊｏ
　ｔｋＭは事故検出前に於ける零相循環電流である。

以上のようＣニして（４）式の各検出量は次式で表わさ
れる＠ 但し、Δ１ｏｔｈ＝　！ｏｔｈ　−１ｏｔｈＭで零相循
環電流の事故変化分である。

また、健全相差電流Ｃ二は事故分差［流は含まれないの
で、以上と同様（＝シて（５）式の各補償量は次式で表
わされる。

但し、Δｉｎｋ　ＩΔ１ａｔｋおよびΔ１ａｔｋは各々
ｂ、ｃおよびａ相循環電流の事故変化分である。

（２）および（至）式よ〉（３）式の各演算量は次式と
なる０但し、ｅ＠ａ’ｅｅ・−′およびｅｓｃ’は補償
誤差分であ）、次式で表わされる。

次−一本実施例の事故検出時の応動を説明する。

被保護系統Ｃ：１相地絡を生じ且つ起語導送電線の状況
Ｃ＝変化がｉい場合は、循環電流が変化し　−ないので
、（２）式のΔｉ・ｔｈｅΔ１ａｔｈｓΔ１ｂｔｂおよ
びΔ−ｔｈ紘すべて零である０この九め演算量は一式の
ようａ；事故相の事故分差動電流と直角電圧の外積のみ
となる。

事故が外部事故の場合は、事故分差電流１ａｆ　＃Ｊｂ
ｒまたはｌｃｆが零のため演算量ｅｅｌ　ｐ　ｅｅｂま
たは・・Ｃも零となＬ（６）および（７）式とも成立せ
ず継電器は動作しない。内部事故の場合は、第１図の送
電線２の事故では前述のよう艦二事故相の事故分差電流
（例えばｋｍｔ　）は直角電圧（例えばＶｂｃ）　（二
対してほぼ９０°進みとなるので、（７）式の演算量Ｃ
・（４！＠ａ、４！＠ｂおよびｅｅｃのうち演算Ｃ：使
用するもの）が正とな）、大きさが（６１式を満足すれ
ば動作し、ステップ８７で判定７Ｙ１が得られてしゃ断
器４をしゃ断する。送電線３の事故では前記と位相関係
が逆であるので演算量ｅ６が負とな）、大きさが（７）
式を満足すれば動作し、判＼　１１゜ 定７Ｙ２が得られてしゃ断器５をしゃ断する。

（至）式のＣ１を（６）および（７）弐Ｃ；適用した場
合の動作条件を１相を例に示すと次式となる。

ａ　　ｊａｆ　　ｘ　マｂｃ＞ｋ−麿　１ｙｂ−１・・
・・・・・・・　Ｏυ−Ｔｊａｆ　ｘ　ｖｂｃ　＞’＊
ａ　ｌＶｓ＋ｅ　ｌ　　　−−−＠ＧＩ式は事故相差電
流の丁すなわちａｌａｆの直角電圧マｈａに対する進み
無効成分（ｖｂｅを９ｆ進ませ＆４のと同位相の成分）
が一定値に曹１以上である。とき動作することを示し、
（至）式は逆に遅れ無効成分が一定値に、、以上である
とき動作することを示す。この動作値は直角電圧ｖｂ、
の大きさが変化しても変化しない。このように、動作値
が回線選択の媒介として使用される電圧（以後極性電圧
と呼ぶ）の大きさの影響を受けないことは従来より膀れ
た特性と考えられている。

事故検出と同時５起誘導送電線の情況が変化し九場合に
は、（２）式の補償誤差分ｅ−＊’　（＠＠ａ’　ｅ＠
ｂ’　ｅ＠ｃ’のうち演算６二用いられるもの）を生ず
る。内部事故の無い場合、演算量＠ｅは補償誤差分ｅ・
′と等しくなるので、動作値はこの補償誤差分で誤動作
しない値としなければならない。（２）式は次のように
表わされる。

但し、ｊａｍ’　＃　ｊａｂ’およびｉ＊ｃ’は補償誤
差電流であ）、次式で表わされる。

定数Ｋｌｂ　、およびＫＩｃ、は循環電流の種々の変化
−二対して補償誤差電流Ｉｓ’　（ｊａａ’＊　Ｉｅｂ
’およびｔｅｃ’のうち演算ζ二側用するもの）が大き
くならないようζ；選定する。前記の変化１および２で
の（１３および１９式の関係から、各定数を例えば（至
）式の値とする・ に＋ｂ＝Ｌ４ｔＪｌ’　　、Ｋｔｃ、＝＝Ｑ、４４［−
＝−＠この場合の補償誤差電流の大きさは０３式の値（
変化ｌの変化分Ｃ二等しい）およびα◆式の値から次の
値となる。

（６）式および（７）式の定数”＊ａ　ｅ　Ｋ＊ｂおよ
びに１．をこの値よ）大きくすれば、この補償誤差電流
ｉ６′がどやような位相襦＝なっても補償誤差分ｅ・′
（＝よって（６）鼾よび（７）式が成立して誤動作する
ことが無い。したがって変化１を対象とする場合は、例
えばへ、およびに、ｃの値を５６Ａｅ　’＊ｂの値を１
５囚、変化２を対象とする場合は例えばに口およびＫｔ
ｇを四Ａ　Ｋ＊ｂを１．４（Ａｌとすることができる。

変化１のように起語導線に大きな事故電流が流れる場合
は装置導送電線は高速しゃ断されるので、例えば限時動
作などの手段６二よってこの間（−シ中断しないように
すれば変化１を除外して動作値を選ぶことができる。従
来装置では循環電流の変化分Ｃ二応動するので、変化１
を対象とする場合は動作値（Ｋ□、に軸およびに、。の
値）を２８５Å以下とすることができず、変化２を対象
とする場合は動作値を１７．５Å以下６：できないので
、前記実施例は著しく感度を向上し得るものである。

（ｅ）　　演算に使用する電圧・電流の変形（ｅｌ）一
般 前記実施例は、零相差電流ｉｏｓを検出電流ｉｄとし、
健全相差電流１ｂａ　ｔたは健全２相の差電流の合成電
流ｉＣ＠　＋　ｉｍａを補償電流ｔｈとし、また直角電
圧マに＋ｃ＊ＶｃａｔたはＶａｂを極性電圧Ｖ、として
、検出電流ｉｄと極性電圧Ｖｐの外積ｉ４　ｘ　Ｖｐお
よび補償電流１ｈと極性電圧Ｖｐの外積１−Ｘｖｐの各
々の事故検出前の値４二対する事故検出−の値の変化分
（事故変化分）を用いて、地絡事故回線を検出するもの
である。

以上の検出電流ｉｄ１補償電流ｉｈ１極性電圧ｖｐを用
いて、前記実施例の（３）　、　（４）および（５）式
の演算量、検出量およびｉ償量を表わすと次のよう（＝
なる。

但し％　６＠＃　Ｏｄｅ　ｅｋｅ　ｊｄ＊　ｊｋおよび
Ｖｐは各々同一記号に添字ａ、ｂｔたはＣを付加したも
ののうち演算に使用されるものを示し、ムｄａｍ　１ｄ
ｂ、１ｄｃ＠　ｌｋａ参４ｈｂｅ　１ｋｃ、’ｐａｔ　
ｖ−およびｖトは各々ａ、ｌ）ま苑はＣ相地絡で用いら
れる検出電流Ｉｄ、補償電流ムｈおよび極性電圧Ｖ、を
示す◎また、ｊｈＭｊ佃および’ＩｅＭｌ！各々ｉｄ、
　４におよびＶｐの記憶値である。

會た、上記表烏に従えば（６）および（７）式は各々次
の−およびα１式で示される。

ｅ・＞ｊｃ＊１ｖｐｌ　　　・・・・・・−−・、〉Ｋ
禦１ｖｐｌ　　　・・曲（ロ）但し、４はに、□Ｋｓｂ
およびに、。のうち演算に使用されるものを示す。

（至）および一式で検出電流１ｄ、補償電流ｉｈおよび
極性電圧Ｖ、は各々次の条件の範囲で種々変形実施可能
である・ （＋）　　検出電流轟ｄ：　　事故相差電流または事故
相差電流を含む同一相差電流の合成電流 より得た電流 （ｉｆ）　　補償電ｆｉｉｈ：　　同一相差電流ま九は
その合成電流よシ得た電流 （ｉｌｌ）極性電圧ｖ、：　　被保饅系統の１相地絡発
生の前後での変化 が僅か！ある′電圧、すなわち（６）式が成立つ９圧 Ｖｐ　＝ＶｐＭ　　　　　・・・・・・・・・　−すな
わち、一式の条件で（至）式は次のよう（二変形される
。

電流ｉｄおよびｉｈはいずれも同一相差電流またはその
合成電流であるので、各々次式で表わされる。

但し、ｓｄｔおよびｉｈｆは各々電流ｔｄおよびｉｋの
事故電流分である。

Δ１ｄｔｋおよびΔ１ｋｔｈは各々輸およびｌｈの循環
電流外の事故変化分である。

これらの関係から（至）式の演算量Ｃ・は（ハ）および
（２）式の場合と同様に次のようＣ；表わされる。

６ｍ＝（ｋａｔ−ムｈｆ）　ｘ　Ｙｐ−ｅ＠／　＋＋＋
＋＋＋　（４９＠＠’＝２（Δ１ｄｔｋ−△１ｈｔｈ　
）　ｘ　Ｖｐ　、＝、、、＠一式で一般には補償電流ｋ
ｂ　（”：、事故電流分ｉｂｒを含まないよう（：する
、すなわち健全相差電流を九は健全２相の差電流の合成
電流を補償電流ｉ−とする・これによりｗ式のｉｈｆが
零となる。

しかし、必らずしもこの必要はなく　ｉｂｒが１ｄｆ６
；対して充分小さければ、補償電流１ｈに事故゛４電流
ｉｂｒを含むことができる。また一式の°補償誤差分ｅ
ｅテは、α１式の補償誤差電流ｉ・′が充分小さいよう
に検出電流ｉ４および補償電流＆ｈを選ぶ。

ｉ、’　　−２（Δゑむ＠　−Δｉ−亀１１）　　　　
・・・・・・・・・１７）（ｅリ　検出電流Ｉｄの変形
例 一式線検出電流ｉｄの一変形実施例を示すものである〇 この実施例（二ついて補償電流！ｈおよび極性電圧Ｖｐ
を（至）式とした場合−二ついて説明する。この場合の
補償誤差電流は（至）式の弘すηおよび一式の関係から
次式で示される。

一式で各定数を例えば次の値とする。

Ｋｔｌ＋”３．１ぽ　Ｋｔｅａ　＝　０．３２−・・・
・・・■この場合について循環電流１；事故変化分力ｔ
ある場合の補償誤差電流の大きさを０２およびａ◆式の
値から求めると次の値となる。

【変化１　）　：　ｌｉ＊ａ’１＝ｌｉ＠ｃ’１＝９６
（Ａｌｓ　Ｉｔａｂｌ＝ａｚ（Ａｌ・・・■【変化２　
）　；１ｉｅｓ’　ｌ＝　ｌ　ｉｅａ’　１＝６５ＧＡ
］　ｌ１５ｇ　ｌ＝！Ｏｎ　−（１一方、事故分差電流
は事故相（二のみ流れるので、一式の検出電流ｉｄおよ
び（至）式の補償電流ｉｈの事故電流分は次式で表わさ
れる。

ｌｄｆｍ　＝輸ｆ　＊　ｊｄｆｂ　＝　ｌｂｆ＊　１ｄ
ｆｃ　＝　ｊｃｆ・・・・・・峙１ｋｆａ　”　１ｋｆ
ｌｅ　＝　ｊｈｆｃ　−０・・・・・・−但し−ｆａｙ
　ｌｄｆｂｇ　ｌｄｆｃｇ　１ｋｆａ＠　ｔｂｒｂおよ
び五ｈｆ＠は各々軸ｍｅ　ｌｄｂ、　ｉ−ζ、　ｉｋｂ
およびｊｋｃの事故電流分であるＯ 一式の事故電流分の値は、（至）式の検出電流１ｄのよ
うに零相差電流１・ｌを検出電流とした場合の３倍の値
である。すなわち循環電流の事故変化分が無く一式の補
償誤差電流１・ｎ零の場合に、一式の演算量Ｃ６は一式
となり、同様の条件での（至）式の演算量の３倍である
。

・−ｘ　ｉＩ　　Ｘ　ｙ、　　　　　・・・・・・　φ
・但し、１ｆは事故相の事故分差電流、すなわちａ、ｂ
またはＣ相地絡Ｃ；対してｊａｆ＠　ｌｂｆま九は轟ｃ
ｆを示す・ 検出電流軸を一式とした実施例は、一式の°演算量１：
より＠または一式に従って、正しく事故回線を検出する
。

また、補償誤差電流ｉ・′は変化１で最大９６（Ａｌ。

変化２で最大６．ｓムであ）、動作値をこの値まで低下
し得る。これは従来装置の動作値が変化ｌで最小２８５
（１９％変化２で最小１７．５（Ａ）であるのＣ二対し
て充分大きい。且つ前述のようζ二事故分差電流の値が
従来装置の３倍であるので著しく高感度である。

次Ｃ；検出電流ｉｄの第２の変形実施例として、事故相
基準の逆相分差電流を用１．またものを一式％式％ 但し１　五−１ｓ、　ｆｂａｓＪ’よびＩＣ１ｍは各Ｉ
ｔ、ｍｅｂま九はＣ相基準の逆相分差電流で、各々次式
２式％ 各検出電流を事故電流分と循環電流分と−分けると、事
故分差電流は事故相のみ流れるので゛次式のようしなる
Ｏ 但し、１ａ１１ｈ　＃ゑｂｓ＊ｈおよび轟ｃＨｋは各々
事故相基準の逆相循環電流で次式で表わされる。

本実施例では一式の循環電流分２ゑ劇ｈ・２１ｂｚｔｈ
または２１ｃｓｔｈの事故変化分を補償電流ｉｋの事故
変化分で補償し九電流が補償誤差電流ｉ・′と＝ｈ、を
九一式の事故電流分■五市Ｔｌｂｆ壕九はａ　ｌｃｆ砿
二よシ事故回線を識別する。事故電流分は従来装置と同
様であ）、循環電流Ｃ：事故変化分を生じないときは従
来装置と同様の感度となる。

補償電流−ｈを（至）式としたとき、補償誤差電流但し
１Δｉ蟲ｚｔｈ−Δ１ｉｓｊｔｋおよびΔｔｃｊｔｂは
各々事故相基準の逆相循環電流−ａｔｈ　、　１ｂｓｔ
ｈおよび１ｃｊｔｋの事故変化分で各々次式で表わされ
る。

変化１および変化２の２Δ１ｍ！ｔｂの値を（２）およ
びαΦ式より求めると次の値となる。

【変化１　）　：　２Δｉａ＊ｔｈ　＝９７．３　翻０
ＩＩＡＩ　−＝　ＩＳ【変化２）；２Δ輸ｘ＊ｂ＝　９
．０　泗０　　囚・・・・・・峙一式で各定数を例えに
次の値とする。

Ｌｂ＝０．６〒＊　Ｋ、、、＝：Ｑ、１９　ｍ力・＋・
＋＋＋　％こ如場合について変化１および変化２での補
償誤差電流の大きさを、Ｑａｔ　ａｍ、−および一式よ
り求めると次の値となる・ 以上のよう（＝補償誤差電流ｉ・′　は変化１で最大４
＆７ム、変化２で四人であ）、動作値を最小この値まで
低下できる＠且つ検出ｌｌ流中の事故電流分は従来装置
と同様なので、着しく高感度の保護を行なうことができ
る。

以上の例は検出電流＆ｄの僅かな例に過ぎず、事故相差
電流ま九は事故相差電流を含む同一相差電流の合成電流
の種々のものが検出電流ｉｄとして用い得る＠例えば８
相またはＣ相地絡に対しては暑相差電Ｒｊａｓ　ｔたは
Ｃ相差電流ｔｅａが使用可能であ６．ｂ相地絡に対して
ｂ相差電流ムｂ−４−他の同一相差電流を合成して用い
ることもできる。また２つの同一相差電流を合成する場
合も例えば一式のような輸・＋ｌａｇ　ｌ二限らず例え
ばｔｈｔｓ　＋　Ｋｍ　ｉａａ　（但し、Ｋ、は複素定
数）のような形で合成することも可能である。を九３つ
の同一相差電流の合成電流も前述の零相差電流ゑ◎ｉお
よび逆相差電流ｉａｃｍｅ　’ｂＺ＠ｔ　”０２ｍ　の
ほが正相差電流など種々のものを用いることができる◎
（ａｍ）　　補償電流ｉ−の変形 補償電流１ｈは（至）式のｉｋのほか種々のものが利用
可能である・すなわちすべての補償電流を健全相中の１
相の差１ｔＲよプ得ることが可能であり、その一実施例
を一式（；示す。

−＝＝Ｋｔｂｌｂ＊　１ｈｂ＝＝に１ｃ　ｉ（ｓ、　ｌ
ｈｃ　＝＝に、、　ｇａｓ　　＝”　５ｈ但し、Ｋ烏。

およびに□は定数である。

この実施例Ｃ；ついて検出電流１ｄｔ−（至）式のよう
に零相差電流ｉｏ・とした場合（二ついて説明する。

この場合の補償誤差電流轟。′はμカ式の関係から次式
となる。

一式の電流ｉｎ’は（ロ）式のｉａｍ’と同様である。

各定数を一式の値とし変化１、および２の場合の補償誤
差電流轟・′の大きさをａ３およびα番犬より求めると
（至）式および（ハ）式の値となる。

Ｋｔｂ＝　１．４　ｆ　ｍ　Ｋ、ｃ＝２ｆＳｉ’ｓ　ｘ
、＝Ｑ、５５１Ｑ”　−−ａｌ〔変化１　）　ｌｉ＊ａ
ｌ＝４０（Ａｌ−１ｔｅｂ　１−１０＠、ｌｉ＠ｃ’１
＝２５（５）・・・σ・（変化２　）　ｌ　ｉｓａ　ｌ
＝　１．６７［Ａｌ−１ｔａｂ’ｌ＝４．０　（Ａｌ１
口＊ｃ’ｌ＜４＋ＡＩ−ｎ一式および（ハ）式の最大値
は１０５Ａおよび４．ＯＡであり、動作値を従来装置覗
：比べて充分小さな値とすることができる０また一式で
補償電流ｉｂｂをＣ相差電流ｉｃ−ではなくａ相差電流
１ａｌ　とすれば、補償誤差電流ｌｄ’はｉ・Ｃ′と等
しくなり、更に高感度の保護が可能となる〇 補償電流はま九健全２相の差電流の種々の合成電流よシ
得ることができる。その実施例を（２）式に示す。

但し、Ｋ、ｂ、、　Ｋ、、およびに口すは定数である〇
この実施例について、検出電流！ｄｔ−（至）式のよう
に零相差電流ゑ。Ｓとした場合（一ついて説明する０こ
の場合の補償誤差電流工、′は＠η式の関係から次式と
なる。

変化１および変化２に於ける（ハ）式の右辺第２項の電
流値を求めると、各々Ｑ◆および（ハ）式となるＯ （ハ）式の各定数の値を（至）式とし、変化１および２
の場合の、補償誤差電流ｉ・′の大きさを求めると（至
）および（至）式の値となる。

Ｋｌｂｃ＝　１．０　謬ｒ＊　Ｋｔｃａ＝　ＯＡｕ些０
ｗ　Ｋｕｂ　＝　０．４５ホ’　＋＋　Ｑ’１（変化１
）Ｉ鳳ｓａ’１＝４５Ａｓ口ａｂ’　１＝２１Ａｔ　ｌ
　ｌ＠ｃ’　ｌ＝　１８　Ａ　・＝　＠〔変化２）ｌｉ
軸’１＝ｚ７Ａｓ目ａｈ’　ｌ”１１Ａｓ　ｌ　ｌｅｅ
’　ｌ＝　１６Ａ　−Ｑｌ（至）および（至）式の値に
よシ従来装置に対して著しく高感度とすることかできる
。

以上の補償電流ｉｈの各実施例は、いずれも舖全２相の
同一相差電流の合成電流ま九は健全相中の１相の同一相
差電流よ〉補償電流を得るものである０このため、これ
らの補償電ｆｉｉｈの事故電流分１ｋｆは零である。し
たがって、補償電流五−を上記の範囲で種々異なった本
のとした場るが、他の項Ｃ１ａｔ−！ｈｒ）ｘｖ、　（
：は影響ｔ−生ｔすい。補償誤差分・・′は、前記のよ
うな補償誤差電流ゑ・′が異なっ九値となる丸めに、異
なった値となるがいずれも従来装置に対して充分な高感
度を得ることができるものである。を九、以上の説明で
は検出電流ｉｄを′零相差電流ｉ６１とした場合のみ４
二ついて説明したが、Ｍｌおよび一式など他の検出電流
に対しても、同様−二使用して効果を生ずるものである
。

しかし、補償電流１麺は上記に限らず、事故相差電流を
含む同一相差電流の合成電流よシ得ることができる◎こ
の場合補償電流中１−事故電流分ＩＭを含む丸め、検出
電流ｉｄと補償電流１ｈの関係に留意する必要はあるが
、充分適用可能である・その−実施例として検出電流を
一式の逆相分差電流とするものについて、補償電流１ｋ
を四穴−二示すＯ（ｊメ下余白） 但し、Ｋ、ｌｌは定数である。

この場合の補償誤差電流鳳、′は次式となる０定数に−
を一式の値とし、変化１および２の゛場合の補償誤差電
流ゑ・′の大きさを求めると■および一式となる。

Ｋｌｍ　＝　０．４３　’；’５°　　　・・・・・・
・・・■【変化１　）　　Ｉ　ｉｅａ’　１＝ｌ　ｔ、
に：ｌ＝口＊ｃ’　ｌ＝　１ａ８Ａ　−、、、＠日変化
２〕　口Ｈ１’ｌ＝ローｂ’　Ｉ＝　ｌ　ｔａ＠’　ｌ
＝　１７５ム　・・・・・・峙輔式の検出電流ｉｄ（：
は事故電流分が一式のよう覗；含まれ、を九補償電流＆
ｈζ＝使用される零相差電ｐｉ　ｌ＠ｇの事故分差電流
分はａ、ｂま九はＣ相１　　　　１、　　　　　　　１ 地絡で各々−Ｌａｔ　＃　−５ｂｔ　ｔたはａ　ｌｃｔ
であるの３ で、一式の右辺第１項の電流Ｅａｔ−ｆｉｒ（演算量ｅ
、１：、用いられる事故電流分で以下事故分演算電流と
称し、記号１・ｆで表わす）を求めると次式但し、１＊
ｆａ−＊ｆｂおよびｊａｆｃは各々演算量’ｈａｓ〜ｂ
およびへ。に用いられる事故分演算電流ｉｎである・ 定数に１゜を一式の値として軸式を整理すると、一式と
なる。

このようＣ二事故分演算電流−ｆは６相で相異し゛、１
相のｌ＠ｆａでは補償電［１ｂ４二事故事放電流ｋｆを
含壕ない場合の値”　ｌｄの０．５８倍Ｃ＝減少する。

この場合、ｗＩま九は一式の値で定まる動作値−二対し
て、事故分演算電流に＠ｔの値が一般の場合のα５８倍
となるわけであ〉、事故分演算竜流鴫一般の場合の一−
ｆで考えると、補償誤差電流ｉ−の大きさは実質的に■
および一式の値の１／（１５８倍、すなわち変化１で２
７．３＠ｌ、変化２で１０２ＣＡとなる◎しかし、この
値でも従来装置に対して充分高感度な保護が可能となる
。

以上のように補償電流ｉ１は同一相差電流またはその合
成電流よシ得ることができる◎（６４）　　極性電圧Ｖ
、の変形 極性電圧Ｖｐは（至）式の例に限らず、被保護系統の１
相地絡発生の前後での変化が僅がである眠圧すなわち一
式が成立つ電圧である限Ｃ（：於いて種々変形実施可能
である。

一式の電圧＃′ｉ働式の２Ｋ（Ｚ、の条件なしＣ二、ｌ
。

＝２−の条件のみで一式の関係が成立つものであるがｓ
　Ｚｌ（Ｚ・の条件が成立すれば種々の電圧で一式の関
係が成立つ。すなわち、Ｚｔ　＜＜ｚ・ではａ一式の１
相１相地絡時の電圧は次のように変形されるＯ　（以下
余白） この丸め、事故点に於いて次の関係を生ずる。

但し％　Ｖａｒｅ　ｖｂｖ＊　ｖｃｙ滲ｙｅａｒおよび
ｖａｂＦは各々事故点に於けるａ、ｂおよびＣ相とｃａ
相および暑す相間の電圧である〇 ゛また、一式の電圧ｖＬ１ｒおよび一式のすべての電圧
は事故前後で変化が僅かである＠事故点で事故前後の変
化が僅かである電圧は、他の地点での電圧変化が僅かで
あるので、継電器設置点でのＰｉ４１！の電圧が極性電
圧として使用し得る。

検出量・＠シニ使用される検出量ｅｄおよび補償量畑の
演算が（至）式の外積演算の場合ｓ　ｚ鵞＜＜　ｚｓの
条件で使用し得る極性電圧Ｙｐの例は次のものである。

Ｖｂｃ凹ｏｔたはＶｃａｔ１２０’ 以上の各、極性電圧は曽および（ロ）式の関係から説明
されるよう（；いずれも（至）式の極性電圧ｖ′ｐと同
位相であ〕、全く同様（二使用し得る。尚零相電圧ｙＯ
は基準相がどの相でも同一であるので基準相記号を省略
して示す。

極性電圧マ、はまた、以上のように必らずしも系統電圧
から得るもの一二限らない。すなわち、周波数が系統周
波数に同期するように制御された正弦波交流電圧を生ず
る発振器の電圧４事故前後で変化しないので使用可能で
ある。また、極性゛磁圧５のかわ９に電流も事故発生前
後で変化しないものであれば極性電流ｉｐは前記の極性
電圧Ｖ、として使用し得る電圧を一定イノビーダンに加
えて得ることができ、また周波数が系統周波数（二同期
するよう制御され九正弦波交流電流を生ずる発振器の電
流より得ることができる。

（ｆ）　　演算内容の変形 以上の説明では演算をすべて（至）式のよう（二外積を
演算するようにした。しかし、これは外積に限らず種々
の関数の演算とすることができる◎これらについて説明
する。一式は検出量’ｅｄおよび補償量ｅｈの演算の一
変形実施例である。

但し、上式はすべて内積であプ、以下記号（・）で内積
を示す。

一式は演算を外積とするがゎり（二内積とするものであ
る。この場合検出電流軸および補償層Ｒｉｂｉ二対する
極性電圧Ｖｐの位相関係を相対的（二９０°進ませるこ
とにより、外積を用いた場合と同様の結果が得られる。

したがって、例えば（至）式または一式の極性電圧ｖ、
を９０＠進めたものとする必要がある。この場合、例え
ば極性電圧Ｖ−に電圧Ｖｌ、またはＶ、−Ｖｏを用いれ
ば一式のように９０°位相を遅らせる必要が無く、演算
が簡略化される。

一式は検出量ｌａｄおよび補償量ｅｈの演算の第２の変
形実施例である。

一式は演算を商とするものである。この場合、ステップ
８７喀：於ける判定結果を一式の演算と−および（４１
式の判定を用いた実施例と同様の結果とする４＝は、極
性電圧Ｖ、を＠ま九は一式を９０゜進めたものとすると
ともにステップ８７−１および８７−２に於ける判定を
各々ｅυおよび一式とする。

また、軸式の演算の各項を単純な商では無く、商の有効
分とすれば−および一式のように、単純ｉ：Ｃ・の値で
判定して同様な結果が得られる。

また、一式の演算の各項を商の無効分とすれば（至）を
九は一式の極性電圧Ｖ、と−および一式の判定を用いて
同様な結果が得られる◎ 一式は検出量ｅｄおよび補償量ｅｈの演算の更に異なる
変形実施例を示すものである。

但し４は定数である。

これ（二ついて説明する。一式を用い九演算量−・を整
理すると、（至）式のＣ・＝ｅ４−・ｈの関係から次の
ようＣ；なる。

５ｓ＝（ｉａ−ｉｈ）ｘｖｐ−ＩＫ４（ム４−４ｈ）−
ｖｐ　１−（（’ｄｍＪｂＪｘｙｐＭ−ＩＫａ（ｉａｍ
−ムｈＭ）”　Ｖｐ−１１−−・Ｈ一式でＶ、＝會、賛
とすると次のよう嘔：なる。

５！＠：：　ｔｅ　ＸＶｐ−ＩＫ４１１Ｖｐｌ　　　　
・・−”・・４Ｊｉ但し、−を演算電流と呼び次式で表
わされる。

輸＝（１ｄ−轟ｄＭ）−（ｌｂ−１ｈｍ）　　　　・・
・・・・・・・−一式の演算量ｅ６を一式で判定する場
合の動作特性を演算電流ｉｅの動作範囲で示すと一第６
図の折れ線Ｕ）となる。すなわち電流ｉ＠の電圧Ｖｐに
対する同位相ま九は逆位相成分が零で、ＩＫ−６・Ｖｐ
ｌの値が零のときは電流−の進み無効分かに、のとき動
作するが、ＩＫ、ｉ＠・Ｖｐ　ｌが大きくなるに従って
電流五〇の進み無効分が大きくならないと動作せず０）
の特性となる。このような折れ線特性は通常の地絡回線
選択継電器に屡々用いられる特性である。

これに対して（至）式の演算のものは第６図の直−線（
ロ）で動作範囲が示される。すなわち（至）式の演算量
〜を検出量Ｉｔ　ｉｄおよび極性電圧Ｖｐで表わす”ｅ
、＝（ｘ４−１ｈ、Ｘｖ、−（ｓａｒ−ｉｂｓｓ）ＸＶ
ｐｗ　０．＋＋＋４’１一式でマ１１””ｐＭとし一式
の演算電流ｉｃで表わすと、 ＣＩ＝ゑ・ｘｖｐ　　　・・・・・・・・・（２）とな
）、一式で判定する場合、演算電流ゑ・の極性電圧Ｖｐ
に対する進み無効分が一定値に、よ）大きいとき動作す
る。このような直線特性は通常の地絡回線選択継電器で
一般に用いられる特性である。

以上までの説明では（至）、＠、ｏｌｅおよび一式礁：
示すように、ステップ８４およびステップ８６の演算で
検出電流ｉ（１と極性電圧Ｖ、との外積、内積または商
−などの関数と、補償電流１９１と極性電圧マｐとの同
様の関数を別個に算出し友後、各々の事故変化分の差を
求めて検出量匈および補償量ｅｈとし、両者の差ｅ４−
・ｈを演算量ｅ・を求めるよう覗ニジ九。しかし、必ら
ずしもこのような手段のみによることなく全く同様の演
算内容を種々変形して実施し得るものである。

この例は−および一式に示されている０すなわち、一式
ではステップＳ４で次式の記憶量ｅＭを記憶する＝ ＠１１ツ（ｉ−−１ｈｍ）ＸマＰ謔　　　・・・・・・
（１０１）との場合、事故検出前（：於いて検出′＠流
と補償電流の差１ｄｍ　−１ｂＭを先ず門出し、この差
電流と極性電圧ＶｐＭの外積を算出し記憶する。ステッ
プＳ６では事故検出後Ｃ二於いて検出−流と補償電流の
差ｉｄ−ｉｈを先ず算出し、この差電流と極性電圧Ｖｐ
の外積を算出した後Ｃ二記憶蓋ｅＭとの差を算出して演
算量ｅ・とする。

一式では、記憶量ｅＭは次式で表わされる〇＠Ｍ：：　
（ｉｄｗ　−ｉｈＭ）Ｘ　ＶＩＩＭ　−Ｉ　Ｋｌ　（ｊ
ａＭ−１ｈｎ）・Ｖｐｖ　ｌ−−（１０２）仁の場合も
、差−流１４ｖ　−Ｓｂｙの算出を先ず行なった後に外
積および内積の演算を行ない、しかる後嘔；記憶量ｅＭ
を算出する。

以上のよう（二前記各実施例は、事故検出前に於いて検
出電流、補償電流および極性電圧（または極性４ＥＮ）
の関数の値を記憶し、事故検出後に於て前記検出電流、
補償電流および極性′磁圧（または極性電流）の関数の
値の前記の記憶され九値巡二対する変化分を求め、この
変化分に上り地絡事故回線を検出するものである。

（２）　サンプル値の記憶 以上の各笑艶例は検出電流、補償電流および極性電圧（
まえは極性電流）の関数の値を記憶するものであるが、
本発明は必すずしも関数の値を記憶することな〈実施し
得るものである。

この場合ステップ８４では電流のサンプル値を記憶する
＠この場合演算量Ｃ−は一式の演算電流轟・を用いて例
えば次式で表わされる。

Ｃ・＝ｉ＠ｘｖｐ　　　　　　・・・・・・・・・・・
・（１０３）一式の検出電流および補償電流の事故変化
分１＝−１，、、およびｉｈ　−ｉ−は事故検出後に於
ける各々のサンプル値と事故検出前であシ且っ各電流の
周期の整数倍の時間前砿二記憶され丸缶々のサンプル値
の差より算出される。これにより算出され九演算電流ｉ
・と極性電圧Ｖｐの外積６：よシ゛演算書ｅ、を求めて
事故回線を検出する。

以上のようにして算出され九演算電流轟・は通常の地絡
回鴫選択継電器と同様に使用することができ、極性電圧
マー（または極性電流）はｌ相地絡事故発生の前後での
変化が僅かである必要が無い。この丸め（至）および■
穴以外の電圧電極性電圧Ｖｐとして使用できる。この代
表的な例が零相電圧ｖ０である。

暑相ｌ相地絡時事故点６二於ける零相磁圧ｖａｏνは一
式で、為および〜がともにリアクタンス分が小さく抵抗
分の大きいインピーダンスであるため電圧島、１とほぼ
逆位相となる０し九がって３υ式の直角電圧Ｖｂｃｖに
対して電圧Ｖａｏｙ　Ｆｉはぼ９０゜遅れである。。抵
抗接地系の１相地絡では事故電流が小さい丸め、事故点
と継Ｘ器設置点の電圧の差は僅かであり零相電圧Ｖｏが
直角電圧Ｖｂｃに対してほぼ９０°遅れである関係は崩
れない。この関係は他相の事故でも成立し、零相電圧を
９０゜進ませた電圧Ｔｏ　９０°が（至）式の極性電圧
Ｖ、と同様に（１０３）式の演算量ｅ６の演算Ｉ：使用
し得る。また零相電圧の符号を変えた電圧−ｖｏを極性
′磁圧Ｖｐとして使用するときは、演算量ｅ、は次式の
ように内積の演算で求めることができるＯｅ＠＝　ｉ、
　−Ｖｐ　　　−・−（１０４）演算電流軸を求めるた
めの演算法は前記実施例４二限らず種々変形実施し得る
ものである。すなわち、（１０５）式の記憶電流−のサ
ンプル値を記憶しく１０６）式の演算（；よ）演算電流
ｉ、を求めても全く同様の結果が得られる◎ 輸＝ＩｄＩｌｌ−轟一　　・・・・・・（１０５）轟・
＝ｉ４−ゑｈ−輸　・・・・・・（１０６）また、補償
電流の事故変化分（ｉｂ−１ｂｍ）を算出する場合６二
は、例えば（至）式の補償電流ｉｈの場合、各相差電流
およびその合成電流ｊｂｓおよび−ｔｃｓ十ｉ器に定数
に１ｂおよびに１ｃ、を乗すること無くサンプル値を記
憶し、各゛々の事故変化分を算出した後定数を乗じても
全く同様の結果が得られる。

以上の実施例は電流のサンプル値を用いて直接演算電流
ｉ＠を算出しこれと極性電圧との関係によ〕事故回線を
検出する手段の僅かな実施例を示す砿二過ぎず、種々変
形実施し得るものであるＯ 以上のよう６二本発明は検出電流の事故変化分と補償電
流の事故変化分との差と極性電圧（を九極性電流）の関
係によシ事故回線を識別するものであル、前記し九関数
を配憶するものはその一手段と考えられるものである。

（ｈ）　　事故回線検出手段（ステップ７）の変形ステ
ップ７に於ける事故回線検出手段は必らずしも一１ｉ４
υ１輪および一式の手段に限定されるものでは無い。こ
れらの手段はいずれも感度が極性電圧Ｖｐの大きさの影
響を受けず最も理想的なものと考えられているものであ
る。しかし、（至）および一式の極性電圧Ｖｐはいずれ
も１相地絡事故では常時運転時に対する変化が僅かな本
のである。従って大きさの変化は常時運転中の変化と殆
んど郷しく変動範囲が例えば±１０％程度のものである
。したがって、電圧Ｖ、の項を省略しステップ８７−１
および５７−２での判定条件を各々（１０７）および（
１０８）式としても、感度の変化は小さく、実用上の支
障は殆んど生じない。

ｅ、　）へ　　　・・・・・・（１０７）−ｅｅ　　＞
　　Ｋｌ　　　　　　　　　　−・・・−−（１０８）
このようにステップ８７の判定条件も撞々変更実施し得
るものである。

０）抑制作用の付加 以上の実施例はいずれも従来装置に対して着しい高感度
を実現し得るものである。しかし、変化１を対象とする
場合は補償誤差′電流ｉ、／の大きさは例えば（至）式
で最大４０Ａとなシ、この場合、動作値をこの値より小
さくすることはできない。本発明は変化１のような場合
−二も外部事故では誤動作すること無く、通常の内部事
故または変化２のような場合の内部事故で高感度の保護
を可能にする対策を用意するものである〇この対策は同
一相差′−流または同一相差′磁流の合成電流よ）得ら
れる゛電流を抑制電流とし、抑制電流の事故変化分の大
きさま九はその関数（＝よ）抑制作用を行なわせるもの
である。抑制電流の条件はその大きさが補償−差砿流亀
・′の大きさとｔｌぼ比例関係にあることである。

本発明の構成は第１図と全く同様である。演算フローは
第７図に示される。第７図で第５図と同一部分は同一記
号で示す。第７＠の１Ｍ５図との相異点はステップＳ６
のかわ９にステップ８８が用いられている点である。ス
テップＳ８のステップ８８−１．８８−２　　および５
８−３では各々演算量ｅｓａ＋　ｅｂｂおよびｅｓｃの
糎か抑制量１ｅｒｌ−１ｅ−ｂｌおよび１ｅｒｃｌを算
出する。この演算量ｅ、および抑制量１ｅｒＩ　（ｌｅ
ｒ−１，Ｉｅｒｂｌおよび１ａｒｃ　ｌのうち演算に使
用されるもの）がステップＳ７での判定（二使用される
。

抑制量１ｅｒｌの例を（１０９）式Ｉ：示す、Ｍ圧１ｖ
ｐ　ｌの項は演算、量ｅｅが電圧Ｖｐと演算゛電流１．
の積の形で表わされる場合に、゛磁圧Ｖｐの太きさめ影
響を除くためのものであり、この影響が差支えないとき
は一定定数となし得る。

、１ｅｒｌ　＝ｌｊｒ−４ｒｍｌ　Ｉｖｐｌ　　　−・
−（１０９）但Ｌｉ、は抑制電流で演算４二使用される
ものであり、ｔｒｖはｉｒの事故前の値の記憶値である
。

（１０９）式のＩｔ、−ｔ−は抑制電流ｉｒの事故変化
分ｉｒ　＝　ｂｗの大きさを示す。ｉ、−−は事故検出
後（二於けるサンプル値と事故検出前（二おけるサンプ
ル値の差よシ算出されるＯ ステップ５７−１および８７−２での判定条件は、各々
例えば（１１０）および（１１１）式とする。

ｅｅ＞Ｍｘ［ＫｌＩＶｐｌ−１６ｒｌ）　　　・−・−
−−−−−（ｌｌｏ）ｅｅ＞Ｍｘ［−１ｖｐｌ−１１ｓ
ｒｌ）　　−−−（１１１）但し、Ｍｘ　［Ｋｌ　１ｖ
ｐｌ−１ｅｒｌ　）は、Ｋ、　１Ｖｐｌと＋ｅｒ’＋の
最大値で、以下同様の記号で最大値を示す。

抑制電流ｉ、の具体例を（１１２）式に示す。

但し、ｊｆａ＋　ｌｒｂおよびｉｒｅは各々抑制量ｅｒ
ａｓｅ（ｂｉよびｅｒｃ　（二用いられる抑制電流ム、
＾ｂおよびｉｃ、ｃ、は定数である。

（１１２）式の抑制電流は事故相差電流を含まないので
循環電流の事故変化分のみ、であり、次式％式％（： （１１３）式の定数に−およびに、ｃ、と（１１０）お
よび（１１１）式のに鵞を（１１４）式の値とするＯＫ
、ｂ＝　０．２　＊　Ｋ、ｃａ＝０．０３　ｍ　４＝１
ム　　（１１４）この場合の抑制電流の事故変化分の大
きさをａ邊および０４式より求めると、（１１５）およ
び（１１６）式となる〇 但し、△ｉ、□ΔｉｒｂおよびΔｉｒｃは各々ｉ、□ｉ
ｒｈおよびｔ’ｒｃ　、の事故変化分であり、次式で表
わされる。

（１１５）および（１１６）式のｌｉ、＋（Δｉ、はΔ
ｔｒａ＋ΔｊｒｂおよびΔｔｒｃのうち演算６二使用さ
れるもの）の値は各々（至）およびＣ（７）式の補償誤
差電流の大きさ１４＠’ｌよプ同−相で大きい。このた
め、この抑制量を用い演算量ｅｅが（３）〜（５）式す
なわち（至）および（至）式で表わされ判定条件が（１
１０）および（１１１）式で表わされる実施例は、外部
事故で補償誤差電流で誤動作することは無い。

通常の内部事故で装置導送電線の状況嬬；変化の無い場
合は、循環電流の事故変化分が零の丸め、抑制量１６１
も零であり、動作値は（１１４）式の４の値に等しいｌ
ムとなる。まえ、装置導送電線の状況が変化した場合に
は変化１では感度は最悪４ｔ４Ａとなるが、起銹導送電
線の事故がしゃ断され変化２の状態になれば感度は最悪
２３ムＣ；回復する。以上のように同一相差電流より得
られた抑制電流ｌ、の事故変化分の大きさｌ　ｉ、−ｌ
ｒｍｌに対応した抑制量１ｅｒｌを用いるとと（二よ）
装置導送電線の事故などで循環電流の事故変化分が著し
く大きい場合の誤動作を防止しつつ、循環電流の事故変
化分が小さい場合に、高感度の保饅を行なうことができ
る。

Ｕ）　　抑制量演算の変形例 以上の実施例は抑制電流ｉｒをそのサンプル値で記憶し
抑制電流の事故変化分Δｉ、＝ｉ、−−を求めてこれよ
り抑制量１ｅｙ　ｌを得るものである。このようなサン
プル値記憶形は演算量〜がサンプル値記憶形得られるも
のと組み合わせて用いると、記憶値を共用し得る利点が
ある。これに対して演算量が関数記憶（二よシ得られる
もの（−は、抑制量も関数記憶で得られることが同様な
理由で好ましい。

以下、この手法を述べる。（１１８）式は抑制量Ｉｅｒ
　ｌを関数記憶によシ得る手段の一実旅例を示すもので
ある。

１ｅｒｌ”　　　　ｌｒＸＶｐ−ｉｒＭＸＶｐ　　　’
　　　ｌｒ”Ｖｐ−ｊｒｍ”ＶｐＭ）”・（ｌ１８）す
なわち抑制電流ｌｒと極性電圧Ｖｐの外積および内積の
事故変化分を求め、各々の２乗の和の平方根を抑制量１
ｃ、１とするものである。（１１８）式で、ｖｐ”　ｖ
ｐｗ　　とすると、 ８目ｒ−ｉｒｖｌ　ｌ　ｖｐｌ　　　　　　　　　　−
・−−−（１１９）とな！０．　　（１０９）式と等し
い抑制量となる。

（１２０）式は抑制量１ｅ、）を関数記憶により得る゛
手段の第２の実施例を示すものである。

ｌｅ　ｒｌ＝＝＋Ｍｘ（ｌ　＠（Ｘ　Ｖｐ−１ｒＭＸＶ
ｐｙ　ｌ　＊　ｌｔｒ　＠ｖｐ−ｔｒＭ　６ｖｐｖ　ｌ
　Ｉすなわち、抑制電流ｔｒと極性電圧５の外積および
内積の事故変化分の絶対値および（各々の絶対値の和）
　／ＪＴのうちの最大値を抑制量ｌｅｔ　１とする・第
８図は（１２Ｇ）式を説明するベクトル図である。電圧
マｐ（”Ｖｐｗ）および電流ｔｒｍが図示のベクトルで
あるとする。いま、（１２０）式の第、１項目ｒＸＶｐ
−１ｒＭＸマｐａｌが一定値〜と等しい場合の電流ｉｒ
の軌跡を求めると直線０）および（ロ）と愈る・また、
第２、項１１ｒ−ｖｐ　−ｌｒＭ−Ｖｐｖｌが一定値に
、と等しいときの軌跡呟直線ｔｉおよびに）となる。ま
た第３項（１ゑｒＸＶｐ　−ｌｒｗＸＶｐｖ　ｌ＋　ｌ
ｉｒ−Ｖｐ−ｌｒｗ　・ｖｐｖｌ）４２が一定値４と等
しいときの軌跡は正方形（ホ）となる。

したがって、これらの各項の最大値が一定値−に等しい
ときの電流５の軌跡は実線で示す正８角形上Ｃ二ある。

このため、抑制量１ｅ「１が一定値に６４：郷しい場合
の電流１．の事故変化分の大きさ１ｉ、−、Ｉ謔１は、
電流１ｒＭのベクトルの頭と実線正八角形との距離とな
る。この距離はｉｒ−一の位置角（二応じてに＊〜に＠
／Ｃｏｇ　２２５°の関すなわち４〜１．０８１１ｈの
間で変動する。したがってｆｉｒ−４ｒＭｌｌｖｐｌが
等しく位相角が変化した場合の抑制量１ｅｒｌは１〜１
７１．０８の間で変化する。この誤差は中心値を１７１
．０４で考えると約±４−の誤差１；相幽する。

すなわち、（１２０）式の抑制量　ｔｃｒｔは約４チの
誤差でｌｉｒ　−ｉｒＭｌｌｖｐｌを実現するものであ
ｋ）　、（１０９）および（１１Ｂ）式の抑制量とほぼ
同様に使用し得るものである。（１１Ｂ）および（１２
０）式の抑制量は演算量が、＠、鴫、ｖ４式のよう番二
極性電圧Ｖｐとの積で算出されるもの６−適する。

（１２１）式は関数記憶１二よ）抑制量１ｅｒ　ｌを得
る手段の第３の実施例を示すものである。

これは抑制電流ｌｒの極性電圧％Ｆｐ　１ｍ対する商の
事故変化分の大きさを抑制量１ｅｒｌとするもので、演
算量を軸式のよう６；電圧Ｖｐに対する商の形で演算す
るもの６＝適する。（１２１）式でＶｐ　：”　Ｖｐ　
とすると １ｅｄ＝Ｉ互二匪１　　　・・・・・・・・・・・・（
１２２）Ｖｐ となシ、曽式を用いた演算量ｅ・のもの仁対して、他の
実施例の場合と同様（二補償誤差電流ｉ、／の大きさよ
シ抑制電流の事故変化分の大きさ１ムｒ−ｉｒｍｌが大
きいようにして用いられる。この場合この場合のステッ
プ８７−１および８７−２の判定条件は例えば各々（１
２３）および（１２４）式となる０６ｍ　＞　ＭＸ　［
Ｔ’Ｔ　Ｉｅｒｌ　）　−・・（１２３）へ 一〇＊　＞　”ｘ　（ｌｖ、ｌ　　ｌｅｒ　Ｉ　）　　
・川・・（Ｉｕ）以上のように、抑制電流ｉｒと極性電
圧Ｖｐ（まえは極性電流）の関数の事故変化分を用いて
抑制電流の事故変化分の大きさ１ｉｒ−ｔｒｖｌに関係
した抑制量１・ｒｌを得ることができる。

伽）　抑制電流の変形例 （１１２）式は抑制電流ｉｒの一実施例Ｃ二過ぎない。

抑制電流に使用し得る電流は、同一相差電流または同一
相差電流の合成電流よｐ得られる電流のうち事故分差電
流の成分ムｒｆが、演算電流ｉ＠の事故分差電流の成分
１＠ｆよシ充分／ＪＸさいものである。この成分ｂｆが
成分１＠ｆ　４二対して大きな割合となると、事故分差
域ｔ／ｌ、１：よる抑制作用が加わシ、その分感度が低
下するので好ましくなＩ；−０ 以上の点から、健全相差電流およびその合成電流よシ得
た電流は事故分差電流の成分を含まないので抑制電流−
一最も適したものであるＯこのような条件の抑制電流＆
、の例を（１２５）および（１２６）式６二示す。

１ｒａ＝Ｋｓｂｌｂ＊５ｌｒｂ＝ｉｒｃ＝’５ａｌａｓ
　　・・−（１２５）但し、’ｓａ　＃　Ｋｓｂ　Ｉ　
Ｋ１１ｂｃ　ｔ　Ｋう、曇よびへ、ｂは定数である〇 これらの抑制電流ｉｒの事故変化分は循環電流の事故変
化分が大きく、補償誤差電流１ｅＩ力１大きいときζ；
は＃１ぼ比例して大きくなるので、抑制電流として使用
し得るＯ また、抑制型＠Ｓ、と補償電流ｉｈの電流項を等しくす
ると、サンプル値または関数値の記憶値を両者で共用で
きる利点がある。しかし、これは必らずしも両者を等し
くする必要はなく、各々の電流項の種々の組合わせでほ
ぼ同様の効果を示すものである。これら（二ついては簡
率のため数値例の説明は省略する。

抑制電流１ｒＩＩ′ｉまた事故分差電流成分ｊｒｆを有
するもので本使用可′能であわ、検出電＠　ｉｄと同一
の電流項を使用するものも、成分ｉｆ１が検出電流の事
−成分差電流成分ｉａｆより充分小さい限りに於いて適
用可能である。その例を（１２７）式（ ％式％（１２７） 但し、Ｋ＠１は定数である。

この抑制電流を−および（至）式の演算量のもの４二対
して適用し九場合Ｃ＝ついて説明する。（１２７）式の
抑制電流ｉｒの事故変化分は四式より（１２８）式のよ
うＣ二なる。

Δ最２．＝Δｌｒｂ　＝Δ’ｃ＝Ｋｕ（ｉｏｔ＋２Δゑ
。ｔｈ）　−（１２８）外部事故ではｆｏｒ＝０のため
、抑制電流ｉ、は２乙ｊｏｔｈ　ｌ二等しい。この条件
でＫｉｎ　の値を（１２９）式とし変化１および２の抑
制−派の大きさを算量すると各々（１３０）および（１
３１）式となるＯＫ、ＩＩ　＝　０．２　　　　　−−
−　（１２９）Ｌ慣ニ化１　〕　　１Δｉｒｅ　ｌ　＝
　　ｌΔｉ、ｂｌ＝ｌΔ１ｒｃｌ＝５７　Ａ　　　　−
（１３０）〔変化２〕１Δｉ、、　Ｉ　＝　ＩΔｉｒｂ
　ｌ＝　ＩΔ１ｒｃｌ＝３．５Ａ　　・（１３１）（１
３０）および（１３１）式の値は各々（ト）およびい０
式の補償誤差電流の値より大きく、外部事故で誤動作す
ることは無い。しかも、（１３１）式の値は１５Ａであ
シ、充分小さな値である。

内部事故の場合は抑制電流にＫ１１ｎ　ｌｏｆ　＝　０
．２　ｉｏｆが加算される。この分だけ感度は低下する
が、演算電流ｉｅにＥよ零相事故分差’ＭＥ　＊　ｊｏ
ｆが流れこの値は０．２　ｊｏｆの５倍であるので、感
度は（１３Ｇ）または（１３１）式の値より若干低下す
るが充分な高感度で保膜可能である。このような感度の
若干の低下は好ましいものではないが、充分使用（二耐
えるものである。

以上のように抑制電流轟ｒは種々の同一相差電流または
同一相差電流の合成電流より得ることができる。

（１）　　抑制量の用い方の変形 （１１０）＊（１１１）−（１２３）および（１２４）
式は、抑制量ｔａｒｔを用いる判定条件の若干の実施例
を示すＣ二於ぎない。抑制量１ｅｒ＋を用いての判定条
件は種々変形！Ｉ！施し得るものであシ、以下にその例
を示す。

６ｍ　＞　Ｋｍ　ｌｖｐ　ｔ　＋　ｌ　ｔｒ　ｌ　　　
＝　（１３２）−１！＠　＞　Ｋ、ｌｖｐ　ｌ　＋　１
ｅｌｒ　ｌ　　　・曲面（１３３）（１３２）　＆よび
（１３３）式は（１１０）　オよび（１１１）式ではに
、１ｖｐｌとｆａｒ　Ｉ　の最大値を右辺に用いたの（
二対して、両者の和を用いるものである。この場合も１
ｅｒｌに対してＣ・または−ｅ、が大きくな、いと動作
せず％　　（１１Ｇ）および（１１１）式の実施例５と
同様の・効果を有す・ゐものである。

また、例えば（１１０）および（１１１）式のよう仁演
算景６．と抑制量１ｅｒｌを比較するのではなく、演算
電流−の大きさ１１・１と抑制電流１ｒの事故変化分の
大きさ口ｒ−ｊｒｗｌ　　を（１Ｂ４）式のように比較
し、これを条件に事故回線の検出を行なうよう（＝する
こともできる。

口ａｌ　＞　Ｉ　ｔｒ　−ｉｆＭ　ｌ　　　””・・（
１３４）すなわち、（１１０）式Ｃ二数いて抑制量＋ｅ
ｒｉは例えば（１０９）式、演算量Ｃ６は例えば（１０
４）式であシ、抑制゛電流ｉｒの事故変化分の大きさ１
ｉｒ−１ｒｖｌが演算′電流１．のうちの補償誤差電流
ｉｅ′の大きさ１１６′１より大きいよう（ニして、補
償誤差電流ｊ、ＩＣ＝よる誤動作を防止している。した
がって、この作用は（１０４）および（１０９）式のよ
うな関数を用いて行なう必要はなく、（１３４）式のよ
うに直接比較しても補償誤差電流ｉ、ｔ　ｓ＝よる誤動
作を防止し且つ循環電流の事故変化分の小さい時６；高
感度−二保腰するという目的（二達し得る０尚、（１３
４）式を用いる場合は、（１３４）式が成立することを
条件に、例えば（４Ｇおよび一式など抑制電流を用いな
い判定条件１：よシ事故回線を検出する〇 以上のよう６二本発明の抑制は抑制量ｔＡ【、ｉｙの事
故変化分ｊｒ−ｉｒＭ（二よシ抑制作用を生じさせるあ
らゆる手段を含むものである。尚、この抑制以方舊二更
媚＝他の電圧・電流例えば零相電圧および錐金相差電流
の事故中の値などに応じ九抑制作用を付加し得ることは
勿論である。

−補償電流１ｂを用いない場合の抑制作用の付加。

以上の抑制作用は演算量ｅｅ　ｌ”−補償電流ｊｈを用
いない場合（二も感度向上に有効である。この手段は、
すでＣ：出願ずみであるが、本発明では抑制電流の関数
の事故変化分を用いるととｉ＝よシサンプル値を記憶す
ることなく抑制電流ｔｒの事故変化分の大きさ嬬二対応
した抑制作用を行なわせることができる。

ｅ＠＝　ｅｄ　　　　・・・・・−（１３５）演算量ｅ
ａは（１３５）式で表わされ、検出量ａｄは（至）およ
び（至）式で示される。また抑制量１ｅｒ　Ｉは例えば
（１１２）式の補償電流１．（二より（１１８）式で演
算され、ステップＳ７の判定条件は（１１Ｇ）および（
１１１）式で示される。この場合、検出電流五−（”１
ｏｓ）の事故変化分は循環４流の事故変化分の影響をそ
のｔまうけ、その大きさは変化１では２８！！Ａ　、変
化２では１７．５Ａとなる。また、（１１２）式および
（１１０）式の定数Ｋｓｂ　ｅ　Ｋｓｃｍおよび４を（
１３６）式の値とすると、抑制−流の事故変化分の大き
さは（１３７）および（１３８）式となる。

Ｋｓｂ＝２　　ｓ　　　Ｋｓｃａ＝　０．６　　＊　　
　Ｋ＊＝１（Ａｌ　　−・・・　（１３６）［変化１　
）　５ｔｒａｌ＝ＩΔ１ｒｃｌ＝３７４（Ａｌｅ　ｌイ
ｊｒｂｌ＝４６４囚・（１３７）〔変化２　）　ｌ”１
ｒａｌ＝ｌΔ１ｒｃｌ＝２４．４（Ａｌ　ｌ”’ｒｂｌ
＝２３．０（Ａｌ−（１３８）この上う４：抑制電流の
事故変化分の大きさｌｊ、１は検出電流ｉｄの循環電流
分の事故変化分の大きさよシ大きく、循環電流の変化で
誤動作することは無い。またＬ変化２〕の状態では感度
は２４．４Ａ循環電流（−変化が無い場合はＩＡとな９
、従来装置で変化１での誤動作を防止し得る感度２８５
囚（二対して著しく高感度となる〇このような感度の向
上は（ハ）および一式などの他の検出１４ｆｉを用いた
検出量ａｄをそのまま演鼻舊“Ｃ・とじて用いるもの、
（１２５）および（１２６）式などの他の抑制電流を用
いて抑制量ｅｅを算出するもの、検出量ｅ４の算出（ニ
ーおよび一式などの他の演算原理を用いるものおよび抑
制量＋ｅｒ＋の算出に（１２０）および（１２１）式な
どの他の演算原理を用いるものの種々の組み合わせＣ二
ついて同様の効果を示すものである。

以上のように検出電流の事故変化分と極性電圧（を九は
極性電Ｒ）の関係（二よプ事故回線を識別する地絡回線
選択継電器に、抑制電流と極性電圧（まえは極性電流）
の関数の事故変化分を用いて抑制電流の事故変化分の大
きさに関係する抑制量を求め、これによる抑制作用を付
加すること仁よシ、感度を向上させることができる０ （ｎ）６回線併架送電線への適用 以上の説明はすべて４回線併架の送電線に対する説明で
あ〕、６回線併架の送電線に適用する場合には新な問題
を生ずる。以下、これを説明する。第９図は６回線併架
送電線の電線配置の例を示す図で、第５図と同一部分は
同一記号で示す。　Ｒ５，ｂ５ｅ　ｃＬ　ａＬ　ｂ６　
ｂよヒｃ６　ｉｊ　各＊送電線５Ｌおよび６Ｌのａ、ｂ
、ｃ各相の電線である。図の、電線配置では、平行送電
線３Ｌと４Ｌは平行送電線ＩＬと２Ｌおよび５Ｌと６Ｌ
よりの誘導を大きく受ける。これ４二対して平行送電線
ＩＬと２Ｌおよび５（と６Ｌは近傍の平行送電線３Ｌと
４Ｌよシの誘導を大きく受け、他よシの誘導は比較的小
さい。したがって２つの平行送電線よ）の誘導を大きく
受ける送電線３Ｌと４Ｌを被保饅送電線、他を起訴導送
電線として説明する。

送電線ｊＬと２Ｌよシの誘導Ｃ；よる送電線３Ｌと４Ｌ
の循環電流の変化分６二はＩおよびαω式のような関係
があり、起訴導送電線の種々の状態変化感二対して近似
的に（１３９）式の関係が成立する。

Δ１＠ｔｂ：Ｒ１ａΔＩ、Δ１ｂｔｈ”：”ｘｋ＋Δ１
．Δ１ｃｔｈ中几、。ム！。

Δｌｏ＠ｈ＊Ｒｕ＋ΔＩ　　　　　　、、、、、、、−
（１３９）但し、”ｎ　＊　Ｒ＊ｂ　＠　Ｒｓｃ　およ
び８．４は定数であ夛、ΔＩは送電線ＩＬおよび２Ｌの
蔵置導嵐流（特定の電流を示すもので杜なく循環電流の
基準を与える電流である）ｌの事故変化分である〇一方
送電線５Ｌおよび６Ｌよ〉の誘導（二よる循環電流の事
故変化分は（１４０）式の近似式で蚕される＠ ｔｓＪ　ｍ　ｔｂ　＊　”ｌａΔｌｌ、Δｔｂｔｂ中へ
ｂ△ＩＺΔｊｃｔｋ＝”ｗｅΔｌ′。

Δ１゜ｔｈ　”　ＲＩｎΔＩ’　　　　−・−・−・（
１４０）但しｓ　Ｒ１５ｔ　Ｒ＊ｂ、Ｒ＊。およびＲａ
ｎは定数であり、Δｌ′は送電線５Ｌおよび６Ｌの蔵置
導電流Ｉ′の事故変化分である。

各相の循環電流の事故変化分は（１３９）および（１４
Ｇ）式を重畳したものなり次式となる。

この式で各定数の関係は、起訴導送電線との距離の関係
から−ａ　＞　”ｔｂ　＞〜および−くへｂ（−６め関
係があ）、各循環電流の事故変化分の関係は蔵置導電流
の事故変化分ΔＩおよびΔ■′の大きさの関係（二よ）
異なる。

この九め゛、例えば検出電流ｉ−を（至）式とし、補償
電流ｉｈ＆一式とするような補償を行なっても、適切な
補償が得られず、ま九抑制電流ｉ、を（１２５）式とす
るような抑制を行なっても適切な抑制が行なえない。以
下、このような場合６二適切な補償および抑制を行ない
得る一実施例を説明する。

ｊｄｍ　＝　ｊｄｂ　＝　ｊｄｃ　＝　ｌｏｇ　　　　
　　　−−−（１４２）ｌｒａ：ＩＱ、ｊｈａ　ｓ　’
ｒｔｌ＝Ｋｌｂ　１ｂｂｓ　ｌｒｃ：に＊、ｊｂｃ　町
（１４４）但し、−ａ　ｓ　ｋｃ＊ｂおよびに、ｃけ定
数であ夛、Ｙｓ。

ｙｂおよびＹｃは次式で示される。

上記の（１４３）式で、各補償電流１ｈａ＋　ｌｈｂお
よびｌｂｃの各々について２つの式が示されているが、
これは例えば電流ｊｈａでは ｊｂｃ １”ｌ＞ｉｃ、　　　　・曲・・・・（１４６）ｃｓ 但し〜は正の定数である。

のときは電Ｒｌｂｓを用い九式を用いｓ　　（１４６）
式が成立しないとき状電流五ｃａを用いた式を用いる。

これはｌｂｓおよびｉＨＩの一方が著しく小さいとき、
小さい電流を用いると誤差が大きくなるので、これを避
けるためである。電流１ｈｂ−およびｊｂｃでも同様Ｃ
二各式の電流項の大きさの比に従って、演算に用いる式
を選択する。

以上の実施例の作用をａ相地絡を例に説明する。（１４
１）式の司ｂｔｈ　およびΔ１ａｔｈの式より、となり
、この式を解くと ΔＩ　　　　　　Ｒ＠　６１ｃ　ｔｋ　−ａ、ｃΔゑｂ
ｌｋΔＩＲ１ｃΔ１ｂｔｈ−Ｒ１１，Δ１ｃｌｈ曲”　
”）となる。１相１相地絡テハ、Δｉｂ畠＝２Δ１ｂｔ
ｈ、ΔＡｃ５＝２Δｊｃ　ｔｂであるので、（１４５）
式の比Ｙａ＃′ｉΔＩ／６Ｉ’６＝埠しい。このため（
１４１）式のΔ１ｂｓｈ訃Δｊｃｔｈおよび△ｊｏ　ｔ
ｂは次式となる。

したがって、　　（１４３）式の補償１１　ｔｉｔ　ｌ
ｈａの事故変化分Δｌｂａは、Δｆｂｓ＝２Δｔｂｔｈ
　ｐΔ’ｃｍ　＝２△１ｃｔｂ（Ｄ関係と（１４９）式
よシ、電流ムｂ、またはｉｃｓを用いる式のうちのどの
式でも、 Δｊｈａ　＝　２ΔｔＯｔｈ　　　　　・＋＋＋＋・＋
・・（１５０）となシ、補償電流の事故変化分Δｌｈａ
　（＝よ）検出電流ｋｄａ　の事故変化分のうち零相循
環電流の事故変化分Ｃ起因する２Δ１ｏｔｈが補償され
る。−また、抑制電流１．は補償電流ｉｈに比例した電
流とし、補償誤差電流による誤動作を防止する。

゛以上のよう４：健全２相の差電流の事故変化分の関係
よ〉補償電流ｉｈまたは抑制電流ｉｒに使用する係数を
求めることζ：より６回線併架送電線への適用を容易に
することができる。尚、上記実施例はこのような手段の
一実施例を示す：二於ぎず、補償電流ｉｈおよび抑制電
流工ｔの電流項を健全２相の差電流より合成された電流
とするなど種々変形して用い得るものである。

（０）綜合的な効果 以上のよう鴫一本発明では検出電流の事故変化分中の循
環電流分を補償電流の事故変化分で補償する手段および
抑制電流の事故変化分で抑制する手段の一方または双方
４；よ）、従来の検出電流の一事故変化分のみを用いる
もの（；対して著しい高感度を得ることができるもので
ある・まだ、補償電流または抑制電流の一方または双方
を算出する係数を健全２相の差電流の関係を用いて算出
する手段によ　６回線併架の送電°線への適用を容易Ｉ
’−するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成を示す回路図、第２図は本発明の
演算フローを示すフロー図、第３図は第２図のステップ
８４の演算フローを示すフロー図、第４図は多回線併架
送電線を示す系統図、第５図は４回線併架送電線の電線
配置を示す配置図、第６図は本発明の特性の例を示す膚
性図、第７図は本発明の他の実施例の演算フローを示す
フロー図、第８図は本発明の一実施例の応動を説明する
ブロック図、′ｌｌ１９図は６回線併架送電線の電線配
置を示す配置図である。 ４・・・しゃ断器　　　　９・・・久方変換器１Ｇ・・
・サンプ、ルホールド回路 １１・・・マルチプレクサ　１２・・・ＡＤ変換器１３
−・・計算機 （７３１７）　　代理人　弁理士　則　近　憲　佑　（
はが１名）第１図 ！ ４１（ヤＩｆσ　　　　　　５乞（や断器３図 、Ｓｔへ友・も 第４図 第５図 第６図 第８図 ＶＰ−１ｉｐｓ ４％Ｌや匈　　　　　　　、５１（や萌第９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　多回線併架の平行３相送電線から得られる検
   出電流の事故変化分を、補償電流の事故変化分で補償し
   た電流で１相地絡事故回線を検出する地絡回線選択継電
   器であって、前記検出電流は平行送電線の事故相差ＮＲ
   Ｃ１たは事故相差゛電流を含む同一相差電流の合成電流
   ）より得た電流補償電流は平行送電線の同一相差電流（
   または同一相差電流の合成電流）よ〉得た電流であるこ
   とを特徴とする地絡回線選択継電器〇（２）　　検出電
   流、補償電流（を九はこれらに用いられる電流）と極性
   電圧（または極性電圧）の関゛′係の事故変化分の値を
   用いることを特徴とする特許請求の範Ｉ＠第（１）項記
   載の地絡回線選択継電器。 （３）　　健全２相の同一相差電流の関係から補償電流
   偽＝用いる係数を定めることを特徴とする特許請求の範
   囲第（１）項記載の地絡回線選択継電器。 （優　多回線併架の平行３相送電線から得られる検出電
   流の事故変化分を、補償電流の事故変化分で補償した電
   流で１相地絡事故回線を検出し、前記検出電流は平行送
   電線の事故相差域ｆｉ（ｔたは事故相差電流を含む同一
   相差電流の合成電流）より得た電流であり、前記補償電
   流は平行送電線の同一相差電流（を九は同一相差電流の
   合成電流）より得た電流である地絡回線選択継電器にお
   いて平行送電線の同−相差型ｆｔｔ九は同一相差電流の
   合成電流よ）得た電流を抑制電流とし、この抑制電流・
   の事故変化発弧＝より抑制作用を行なうようにし九こと
   を特徴とする地絡　　　′回線選択継電器。 （６）検出電流、補償電流、抑制電流（またはこれら６
   ；用られる電流）と極性電圧（を九は極性電流）の関係
   の事故変化分の値を用いることを特徴とする特許請求の
   範囲（４）項記載の地絡回線選択継電器０ （６）健全２相の同一相差電流の関係から、補償電流お
   よび抑制′電流に用いる係数を定めることを特徴とする
   特許請求の範ＩＩ　Ｊｌ（４）項記載の地絡回線選択継
   電器。 （７）　　多回線併−の平行３相送電線の事故相差電流
   （または事故相差電流を含む同一相差電流の合成電流）
   より得た電流で地絡事故回線を検出する地絡回線選択継
   電器に於いて、前記平行送電線の同一相、差電流（ｔた
   は同一相差電流の合成電流）を抑制電流とし、この抑制
   電流（また゛は゛これ堪；用いる電流）と極性゛磁圧（
   または極性電流）の関数の事故変化分を用い九抑制作用
   を付加することを特徴とする地絡回線選択継電器・