JPS5848631A - 鋼帯の連続焼鈍方法 - Google Patents
鋼帯の連続焼鈍方法Info
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- JPS5848631A JPS5848631A JP14759081A JP14759081A JPS5848631A JP S5848631 A JPS5848631 A JP S5848631A JP 14759081 A JP14759081 A JP 14759081A JP 14759081 A JP14759081 A JP 14759081A JP S5848631 A JPS5848631 A JP S5848631A
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- furnace
- continuous annealing
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- strip
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は良加工性の銅帯を製造することを可能とする銅
帯の連続焼鈍方法に関するものである。
帯の連続焼鈍方法に関するものである。
従来、連続焼鈍で加工性にすぐれた銅帯（ストリップ）
を製造する方法が多数提案されているが、その提案を実
際の商業用の設備で生かそうとするとき、本発明方法に
し九がって製造することでその効果を最大限に発揮でき
るものである。
を製造する方法が多数提案されているが、その提案を実
際の商業用の設備で生かそうとするとき、本発明方法に
し九がって製造することでその効果を最大限に発揮でき
るものである。
連続焼鈍法は箱型焼鈍法に比べて、短時間で製品ができ
ること、小人数で焼鈍以後の多工程を集約して運転でき
る等のすぐれた特長を持つ。しかしＷＩ要家の銅帯への
要求の高まシから今以上の加工性を有する連続焼鈍材が
必要とされつつある。
ること、小人数で焼鈍以後の多工程を集約して運転でき
る等のすぐれた特長を持つ。しかしＷＩ要家の銅帯への
要求の高まシから今以上の加工性を有する連続焼鈍材が
必要とされつつある。
このため種々の成分系、熱延条件、冷延条件、焼鈍温度
、焼鈍時間、冷却速度、過時効条件などが検討されてｔ
また。この詳細な検討は通常実験室規模で行なわれ、良
い条件のみを実根連続焼鈍炉に適用してその効果を確め
ている。
、焼鈍時間、冷却速度、過時効条件などが検討されてｔ
また。この詳細な検討は通常実験室規模で行なわれ、良
い条件のみを実根連続焼鈍炉に適用してその効果を確め
ている。
また実験室方法にたよらす実炉で直接条件を変え、従来
法との比較で良条件をさがす実験も広く行われているが
実炉では実験条件をかえるのが困難なこともあシ決定的
な連続焼鈍方法はなかなかみつからないのが現状である
。
法との比較で良条件をさがす実験も広く行われているが
実炉では実験条件をかえるのが困難なこともあシ決定的
な連続焼鈍方法はなかなかみつからないのが現状である
。
本発明者等は実験室的な検討結果では加工性の目標が十
分達成できているはずなのに実炉ではその目標に達しな
いことが多いことに気が付きその原因追求の中から嵐工
性を得る操業方法、炉の設計条件などの知見を得たので
、その知見に基づき極めて有利な連続焼鈍方法を提供す
るもので、その要旨とするとζろは連続焼鈍において、
銅帯に導入される伸び歪量が０．６−以下に及び／又は
幅ちぢみ歪量が０．３襲以下となるように炉内張力を制
御することを特徴とする銅帯の連続焼鈍方法にある。
分達成できているはずなのに実炉ではその目標に達しな
いことが多いことに気が付きその原因追求の中から嵐工
性を得る操業方法、炉の設計条件などの知見を得たので
、その知見に基づき極めて有利な連続焼鈍方法を提供す
るもので、その要旨とするとζろは連続焼鈍において、
銅帯に導入される伸び歪量が０．６−以下に及び／又は
幅ちぢみ歪量が０．３襲以下となるように炉内張力を制
御することを特徴とする銅帯の連続焼鈍方法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
鋼帯の加工性、引張シ試験値の伸びに連続焼鈍材は問題
があるので次に述べる実験を行なった・過時効を利用す
る加工用鋼板について、実用の連続焼鈍炉に通す鋼帯の
一部から短冊温のサングルを切出しておき、実験室の熱
処理炉にて、実炉通板材と同じ温度、時間になるよう熱
処理をする〇この実験室で作ったものと実際の炉で作り
たものの機械的性質、特に伸びを通板時の板厚で整理し
てみると、第１図のようにな夛、この第１図から厚物は
ど実験室データよシ劣化していることが明らかである◎ この実用炉には過時効焼鈍部分はついておらず、過時効
処理は通板後別の炉でコイルのまま行なう形式であシ、
このため過時効中の繰返し応力で材質が劣化する現象は
おきないはずである。
があるので次に述べる実験を行なった・過時効を利用す
る加工用鋼板について、実用の連続焼鈍炉に通す鋼帯の
一部から短冊温のサングルを切出しておき、実験室の熱
処理炉にて、実炉通板材と同じ温度、時間になるよう熱
処理をする〇この実験室で作ったものと実際の炉で作り
たものの機械的性質、特に伸びを通板時の板厚で整理し
てみると、第１図のようにな夛、この第１図から厚物は
ど実験室データよシ劣化していることが明らかである◎ この実用炉には過時効焼鈍部分はついておらず、過時効
処理は通板後別の炉でコイルのまま行なう形式であシ、
このため過時効中の繰返し応力で材質が劣化する現象は
おきないはずである。
第１図でみられる伸びの劣化が板厚大側であるのは均熱
から冷却までにロールによシ鋼帯に入る歪が原因である
と考え、実炉通板材の通板による歪を測定（通板前に一
定距離のケガキ線を入れ、通板後ケガキ間距離を測定）
シ、伸びの劣化式を通板による歪で整理してみると第２
図のごとき関係にあることがわかった。
から冷却までにロールによシ鋼帯に入る歪が原因である
と考え、実炉通板材の通板による歪を測定（通板前に一
定距離のケガキ線を入れ、通板後ケガキ間距離を測定）
シ、伸びの劣化式を通板による歪で整理してみると第２
図のごとき関係にあることがわかった。
この第２図から長手力向歪で０．３−以下にすれば、＃
１ぼ焼鈍中歪の入らない実験室材並となり、０．６−以
下なら実用上劣化の許される範囲となる。
１ぼ焼鈍中歪の入らない実験室材並となり、０．６−以
下なら実用上劣化の許される範囲となる。
このため伸び歪の許容歪としては０．６％以下としたＯ
このように連続焼鈍で高温状態で歪が入ると材質に悪影
響を及ぼすことを明らかにし、その歪量の範囲を明確に
したことを本発明の特徴とするものである。
響を及ぼすことを明らかにし、その歪量の範囲を明確に
したことを本発明の特徴とするものである。
尚、通板による板の伸び歪を測定するのは実際はかなυ
困難であるので、板幅のちぢみ歪量を計りてそれを代用
してもさしつかえない。本発明者等の測定では板幅ちぢ
みは長さ伸びのは１１ Ｖ２であるので、前述した長手
方向の歪で０．６−以下としようとすると、幅ちぢみで
はＯ，Ｓ ％以下がその範囲となる。
困難であるので、板幅のちぢみ歪量を計りてそれを代用
してもさしつかえない。本発明者等の測定では板幅ちぢ
みは長さ伸びのは１１ Ｖ２であるので、前述した長手
方向の歪で０．６−以下としようとすると、幅ちぢみで
はＯ，Ｓ ％以下がその範囲となる。
この実験のように歪を実測して、材質劣化を防止する方
法以外に、新しく連続焼鈍炉を設計する場合や、既設の
炉で歪の制御のためには、理論的に歪を予測することが
必要である。この歪の予測方法、制御方法を以下に述べ
る。
法以外に、新しく連続焼鈍炉を設計する場合や、既設の
炉で歪の制御のためには、理論的に歪を予測することが
必要である。この歪の予測方法、制御方法を以下に述べ
る。
この連続焼鈍炉通板中の歪を制御する方法としてはテン
ションレペラーなどに使用されている引張シ曲げの理論
が使えることを見出した。（理論より求めた伸び歪と、
実験で求めた歪は測定誤差範囲内で一致することを確め
た） 関温の炉内では銅帯は非常に軟化しておシ、通板に必要
なわずかな張力も銅帯にとっては降伏点に近いような高
張力で引張られた状態になっており、ロールとの相互作
用で銅帯は容易に伸びる。
ションレペラーなどに使用されている引張シ曲げの理論
が使えることを見出した。（理論より求めた伸び歪と、
実験で求めた歪は測定誤差範囲内で一致することを確め
た） 関温の炉内では銅帯は非常に軟化しておシ、通板に必要
なわずかな張力も銅帯にとっては降伏点に近いような高
張力で引張られた状態になっており、ロールとの相互作
用で銅帯は容易に伸びる。
１回のロールを通板するたびに銅帯の永久歪（塑性歪）
Δ−として、引張り曲げの理論よ）５のロール直径（■
） ｈ：板厚（■） （１ｔ：炉内の単位面積尚シ張力（ｋｇｆ／ｌｌｌ２）
Ｃｙ：炉内での銅帯の降伏点（＃ｆΔ−）Ｅ：炉内での
ヤング率（ｋｇｆ／ｗｍ”）の歪が蓄積する・ （１）式の第２項は弾性回復分で（１）式のΔＣ≦００
条件になるように連続焼鈍炉を運転できれば何本のロー
ルを通過しても歪の蓄積はなく、連続焼鈍による理想的
な材質が得られる。その条件は２ｈ リ２ 一σｔり−（２） である。
Δ−として、引張り曲げの理論よ）５のロール直径（■
） ｈ：板厚（■） （１ｔ：炉内の単位面積尚シ張力（ｋｇｆ／ｌｌｌ２）
Ｃｙ：炉内での銅帯の降伏点（＃ｆΔ−）Ｅ：炉内での
ヤング率（ｋｇｆ／ｗｍ”）の歪が蓄積する・ （１）式の第２項は弾性回復分で（１）式のΔＣ≦００
条件になるように連続焼鈍炉を運転できれば何本のロー
ルを通過しても歪の蓄積はなく、連続焼鈍による理想的
な材質が得られる。その条件は２ｈ リ２ 一σｔり−（２） である。
１−
例えば高温でのヤング率Ｅを通常の連続焼鈍の温度範囲
ではＥ ＝ １−２ Ｘ １０％ｆ／ｍ”であるので、
例として板厚／ロール直径が１／１０００の比になるよ
うな炉を作るとき、炉内張力を次式程度、Ｃ１≦ｏ、ｉ
ａ ｙ’ すなわち炉内降伏点の２乗の１０分の１程度以下の低張
力で通板できるようにすれば歪による劣化のない連続焼
鈍炉をつくることができるものである。即ち連続焼鈍炉
を新設する際、（２）式の条件、または例に示した（３
）式の条件を満足するようにすれば歪による材質劣化が
無い理想的な連続焼鈍炉が得られるものである。今述べ
た方法は、歪を累積させない、いわば理想条件での焼鈍
方法についてでアク、この方法をとれば四−ル本数、即
ち炉の大粗さに依存せず材質劣化のない鋼帯をつくるこ
とができる。− しかし前述したように伸び歪量が０−でなくても材質劣
化はないので、（２）式よシゆるい範囲の張力でも良加
工性の鋼板を得ることができる。
ではＥ ＝ １−２ Ｘ １０％ｆ／ｍ”であるので、
例として板厚／ロール直径が１／１０００の比になるよ
うな炉を作るとき、炉内張力を次式程度、Ｃ１≦ｏ、ｉ
ａ ｙ’ すなわち炉内降伏点の２乗の１０分の１程度以下の低張
力で通板できるようにすれば歪による劣化のない連続焼
鈍炉をつくることができるものである。即ち連続焼鈍炉
を新設する際、（２）式の条件、または例に示した（３
）式の条件を満足するようにすれば歪による材質劣化が
無い理想的な連続焼鈍炉が得られるものである。今述べ
た方法は、歪を累積させない、いわば理想条件での焼鈍
方法についてでアク、この方法をとれば四−ル本数、即
ち炉の大粗さに依存せず材質劣化のない鋼帯をつくるこ
とができる。− しかし前述したように伸び歪量が０−でなくても材質劣
化はないので、（２）式よシゆるい範囲の張力でも良加
工性の鋼板を得ることができる。
この歪讐制御について更に詳しく説明すると第２図から
実用上伸び歪は０．６−以下まで許容できることを述べ
たが張力の高い側では（１）式の第２項は第１項にくら
べて無視できるので（この場合材料を剛塑性体としてあ
つかうのと理論的には同じΔＣキ組、慧 −（４
） Ｏｙ とかけ、ｎ本のロールで構成された炉ならばトータルの
歪１祉 ２ｎｈ σｔ Ｃ＝ｎノ＃；−・−・・・（５） ［） ６ｙ となる。前述したようにこの歪６を０．６１以下すなわ
ち 排・−慧≦０．００６ ・・・（６）Ｄ＃ｙ になる範囲になるよう操業条件を選ぶことで連続焼鈍中
の歪による劣化のほとんどない良加工性をもつ銅帯をつ
くることができる。
実用上伸び歪は０．６−以下まで許容できることを述べ
たが張力の高い側では（１）式の第２項は第１項にくら
べて無視できるので（この場合材料を剛塑性体としてあ
つかうのと理論的には同じΔＣキ組、慧 −（４
） Ｏｙ とかけ、ｎ本のロールで構成された炉ならばトータルの
歪１祉 ２ｎｈ σｔ Ｃ＝ｎノ＃；−・−・・・（５） ［） ６ｙ となる。前述したようにこの歪６を０．６１以下すなわ
ち 排・−慧≦０．００６ ・・・（６）Ｄ＃ｙ になる範囲になるよう操業条件を選ぶことで連続焼鈍中
の歪による劣化のほとんどない良加工性をもつ銅帯をつ
くることができる。
（１）弐〜（６）式までの理論式で伸び歪量を求めるに
あたシ、ヤング率Ｅ１鋼帯の降伏点σｙは焼鈍温度に依
存して変わシ、特にσｙは鋼帯の成分にも依存する。こ
れらの値がわからないと理論的に伸び歪量を求めること
ができないが、本発明者らは、伸び歪の実験値からＥ−
１２０００切２−１＃１は炭素含有量（Ｃ）が０．０１
−以下の銅帯で拡σｙ＝ｌ、２ｋＩＩｆ／ｇｍ２、（Ｃ
））０．０１以上の鋼帯ではσ７＝ ２．５ ｋｆｆ／
ｍ２なる値をとれば、材質劣化を防止するに必要な条件
（たとえば張力、ロール径、四−ル本数）がえられるこ
とを見い出した。
あたシ、ヤング率Ｅ１鋼帯の降伏点σｙは焼鈍温度に依
存して変わシ、特にσｙは鋼帯の成分にも依存する。こ
れらの値がわからないと理論的に伸び歪量を求めること
ができないが、本発明者らは、伸び歪の実験値からＥ−
１２０００切２−１＃１は炭素含有量（Ｃ）が０．０１
−以下の銅帯で拡σｙ＝ｌ、２ｋＩＩｆ／ｇｍ２、（Ｃ
））０．０１以上の鋼帯ではσ７＝ ２．５ ｋｆｆ／
ｍ２なる値をとれば、材質劣化を防止するに必要な条件
（たとえば張力、ロール径、四−ル本数）がえられるこ
とを見い出した。
焼鈍温度に依存するＥ、σｙの直を上記のようにきめた
のは焼鈍炉の設計や、歪望制御の初期値として十分な近
似値をあたえるからである。ロール径、ロール本数、張
力の制御範囲などの決定に今までの理論式をつがい、実
炉を操業始めてからの微調整（焼鈍温度や、鋼帯の成分
のちがいによる伸び歪量の理論値よりのずれ）は張力で
行なうものである。
のは焼鈍炉の設計や、歪望制御の初期値として十分な近
似値をあたえるからである。ロール径、ロール本数、張
力の制御範囲などの決定に今までの理論式をつがい、実
炉を操業始めてからの微調整（焼鈍温度や、鋼帯の成分
のちがいによる伸び歪量の理論値よりのずれ）は張力で
行なうものである。
尚、本発明による連続焼鈍法はどのような形式の炉（例
えば高温からの水冷による急冷方式＋ガス冷却による徐
冷方式の炉）にも適用可能で６Ｄ。
えば高温からの水冷による急冷方式＋ガス冷却による徐
冷方式の炉）にも適用可能で６Ｄ。
その焼鈍サイクルで得られる最高の加工性が得られるも
のである。
のである。
本発明を行なわなければせっかく得られるはずの加工性
がいつも割引いた状態で得られるだけである。
がいつも割引いた状態で得られるだけである。
次に本発明の実施例について述べる。
表１ 供試材（主な成分と履Ｒ）
板厚０．８■でロール直径８００■で、均熱炉内ロール
１０本の操業炉を使用 本比較例４は実験室の熱処理で行なったもので、他の条
件での伸び値の基準とした。
１０本の操業炉を使用 本比較例４は実験室の熱処理で行なったもので、他の条
件での伸び値の基準とした。
試料ムの伸び社４３％、試料Ｂの伸びは４３．３チ、試
料Ｃの伸びは４６優であった・
料Ｃの伸びは４６優であった・
第１図は実験室炉と操業炉における板厚と伸びの関係を
示す図表、第２図は伸び歪量と伸び劣化式との関係を示
す図表である。 第１図の曲線１：実験室データ、 ２：実操業炉データ 第７図 竿２図
示す図表、第２図は伸び歪量と伸び劣化式との関係を示
す図表である。 第１図の曲線１：実験室データ、 ２：実操業炉データ 第７図 竿２図
Claims (1)
- 連続焼鈍において、銅帯に導入される伸び歪量が０．６
−以下に及び／又は幅ちぢみ歪量が０．３−以下となる
ように炉内張力を制御することを特徴とする銅帯の連続
焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14759081A JPS5848631A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14759081A JPS5848631A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848631A true JPS5848631A (ja) | 1983-03-22 |
| JPS6111292B2 JPS6111292B2 (ja) | 1986-04-02 |
Family
ID=15433786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14759081A Granted JPS5848631A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848631A (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4829004A (ja) * | 1971-08-18 | 1973-04-17 | ||
| JPS4870607A (ja) * | 1971-12-27 | 1973-09-25 | ||
| JPS4924765A (ja) * | 1972-07-05 | 1974-03-05 | ||
| JPS503008A (ja) * | 1973-05-15 | 1975-01-13 | ||
| JPS5226307A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for controlling tension in continuous annealing a pparatus |
| JPS5271320A (en) * | 1975-12-12 | 1977-06-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Equipment for continuous annealing |
| JPS5514809A (en) * | 1978-07-14 | 1980-02-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Treating method for super aging at continuous annealing |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14759081A patent/JPS5848631A/ja active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4829004A (ja) * | 1971-08-18 | 1973-04-17 | ||
| JPS4870607A (ja) * | 1971-12-27 | 1973-09-25 | ||
| JPS4924765A (ja) * | 1972-07-05 | 1974-03-05 | ||
| JPS503008A (ja) * | 1973-05-15 | 1975-01-13 | ||
| JPS5226307A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for controlling tension in continuous annealing a pparatus |
| JPS5271320A (en) * | 1975-12-12 | 1977-06-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Equipment for continuous annealing |
| JPS5514809A (en) * | 1978-07-14 | 1980-02-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Treating method for super aging at continuous annealing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111292B2 (ja) | 1986-04-02 |
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