JPS5849655A - 転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材 - Google Patents
転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材Info
- Publication number
- JPS5849655A JPS5849655A JP14475781A JP14475781A JPS5849655A JP S5849655 A JPS5849655 A JP S5849655A JP 14475781 A JP14475781 A JP 14475781A JP 14475781 A JP14475781 A JP 14475781A JP S5849655 A JPS5849655 A JP S5849655A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- blast furnace
- sand
- granulated
- backfilling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、埋戻材および裏込材として共に優れた性能
を有する、転炉（徐冷）スラグ砕砂と高炉水砕スラグを
混合した埋戻、裏込材に関するものである。
を有する、転炉（徐冷）スラグ砕砂と高炉水砕スラグを
混合した埋戻、裏込材に関するものである。
埋戻材は、例えば、第１図に示すように、地表部等に掘
削した四部１に、下水道管、電線ケープ １− ル収納管等の管２を埋設する際に、凹部２の空間部分に
充填される材料（図中、３で示す）である。
削した四部１に、下水道管、電線ケープ １− ル収納管等の管２を埋設する際に、凹部２の空間部分に
充填される材料（図中、３で示す）である。
埋戻材としては、土圧（側方土庄）に耐えられ、支持力
のある材料であることが要求される。
のある材料であることが要求される。
裏込材は、例えば、第２図に示すように、擁壁４の裏側
の空間部５に充填する材料（図中６で示す）である。裏
込材としては、擁壁にかかる土庄を軽減できるような材
料であることが好ましい。
の空間部５に充填する材料（図中６で示す）である。裏
込材としては、擁壁にかかる土庄を軽減できるような材
料であることが好ましい。
従来、埋戻、裏込材として、荒目砂または良質土が用い
られており、これらを、所定箇所に入れて、一定の弾性
変形および塑性変形抵抗が得られるように十分締固める
ことが行なわれている。
られており、これらを、所定箇所に入れて、一定の弾性
変形および塑性変形抵抗が得られるように十分締固める
ことが行なわれている。
しかしながら近年、環境保全の見地から、良質の砂等の
良質材料の入手が困難になっている。従って、技術的に
十分に安全な強さを有しない材料を、埋戻、裏込材とし
て施工した場合には、道路の陥没、沈下、およびそれに
より埋設管が破損する等の問題が生じるおそれがある。
良質材料の入手が困難になっている。従って、技術的に
十分に安全な強さを有しない材料を、埋戻、裏込材とし
て施工した場合には、道路の陥没、沈下、およびそれに
より埋設管が破損する等の問題が生じるおそれがある。
まだ、良質の材料を埋戻、裏込材として使用できたとし
ても、その施工部分に、時間の経過と共に、水の侵入に
よる膨れ、砂の流出、および転圧（材料の締固め）不足
な鷹によって、沈下、変形が生じ、埋設管、道路、擁壁
等に対して悪影響を及ぼす場合がある。
ても、その施工部分に、時間の経過と共に、水の侵入に
よる膨れ、砂の流出、および転圧（材料の締固め）不足
な鷹によって、沈下、変形が生じ、埋設管、道路、擁壁
等に対して悪影響を及ぼす場合がある。
そこで本発明者等は以上のような問題を解消すべく研究
を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
転炉（徐冷）スラグ砕砂は、膨張性があり、比重が大き
いことから、土木建設資材としての利用が妨げられてき
た。しかし、転炉スラグ砕砂と、軽量で、しかも膨張緩
和材となり得る高炉水砕スラグとを所定割合で混合した
材料は、単位容積質量、粒度などが天然砂と同等であり
、しかも、膨張率が小さい。また、転炉スラグ砕砂□と
高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材料においては
、石灰分の多い転炉スラグがアルカリ刺激剤として作用
し、高炉水砕スラグの潜在水硬性を発現させる。従って
、転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合
した材料は、天然砂と同等の施工性を持ち、これを、埋
戻材および裏込材として施工することによって、施工部
分において、施工初期には天然砂と同等の支持力が得ら
れ、長期的（経時的）には固結して粘着力、即ち支持力
が増大゛（従って転圧不足でも水の流入等による悪影響
を受けない）し、ゆ・つ、（若干の膨張により）圧密に
よる体積変化を小さくすることができる。さらに、転炉
スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材
料は、支持力が大きいことから、これを埋戻拐および裏
込材として施工することによって、施工箇所の周辺構造
物に十分な土圧反力を与えることができる。即ち、例え
ば第２図に示すように、擁壁４の表側に、転炉スラグ砕
砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材料（図中
７で示す）を埋戻すことによって、裏込材６からの土圧
に対抗する横方向反力（土圧反カニ図中ａで示す）を、
擁壁４に与えることができる（その結果、擁壁４を極め
て安全に支持することができ、また、擁壁４の厚み等を
小さくすることができる）。
いことから、土木建設資材としての利用が妨げられてき
た。しかし、転炉スラグ砕砂と、軽量で、しかも膨張緩
和材となり得る高炉水砕スラグとを所定割合で混合した
材料は、単位容積質量、粒度などが天然砂と同等であり
、しかも、膨張率が小さい。また、転炉スラグ砕砂□と
高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材料においては
、石灰分の多い転炉スラグがアルカリ刺激剤として作用
し、高炉水砕スラグの潜在水硬性を発現させる。従って
、転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合
した材料は、天然砂と同等の施工性を持ち、これを、埋
戻材および裏込材として施工することによって、施工部
分において、施工初期には天然砂と同等の支持力が得ら
れ、長期的（経時的）には固結して粘着力、即ち支持力
が増大゛（従って転圧不足でも水の流入等による悪影響
を受けない）し、ゆ・つ、（若干の膨張により）圧密に
よる体積変化を小さくすることができる。さらに、転炉
スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材
料は、支持力が大きいことから、これを埋戻拐および裏
込材として施工することによって、施工箇所の周辺構造
物に十分な土圧反力を与えることができる。即ち、例え
ば第２図に示すように、擁壁４の表側に、転炉スラグ砕
砂と高炉水砕スラグとを所定割合で混合した材料（図中
７で示す）を埋戻すことによって、裏込材６からの土圧
に対抗する横方向反力（土圧反カニ図中ａで示す）を、
擁壁４に与えることができる（その結果、擁壁４を極め
て安全に支持することができ、また、擁壁４の厚み等を
小さくすることができる）。
この発明は上記知見に基づいてなされたもので、５ ｍ
ｍ以下に粉砕した転炉スラグ砕砂：４０〜６０重量％、
および高炉水砕スラグ：４０〜６０重量％からなる転炉
スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材と
したことに特徴を有する。
ｍ以下に粉砕した転炉スラグ砕砂：４０〜６０重量％、
および高炉水砕スラグ：４０〜６０重量％からなる転炉
スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材と
したことに特徴を有する。
なお、この発明において上述のように数値限定した理由
は次の通りである。
は次の通りである。
転炉スラグ砕砂の含有量が６０重量％を越えると（高炉
水砕スラグの含有量が４０重量％未満になると）、単位
容積質量が大きくなりすぎて、裏込材として施工した場
合に土圧が擁壁等の周辺構造物に大きくかかつてしまう
し、膨張率も高くなりすぎて好ましくない。一方、転炉
スラグ砕砂の含有量が４０重量％未満では（高炉水砕ス
ラグの含有量′が６０重量％を越えると）、単位容積質
量が小さくなりすぎて、特に埋戻材として必要な支持力
が得られなくなる。また、５ ｍｍ以下の（粒径の）転
炉スラグ砕砂を使用することとしたのは、膨張率が高く
なりすぎて、埋戻、裏込材として適さなくなるからであ
る。・ ５闘以下の粒径の転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを
配合割合を種々変えて混合した材料の、単位容積質量、
および最大乾燥密度を、第３図および第４図に示す。な
お、両図には、天然砂の単位容積重量、および最大乾燥
密度の例を合せて示す。例えば、川砂の単位容積重量は
１７、同最大乾燥密度は２０２程度である。
水砕スラグの含有量が４０重量％未満になると）、単位
容積質量が大きくなりすぎて、裏込材として施工した場
合に土圧が擁壁等の周辺構造物に大きくかかつてしまう
し、膨張率も高くなりすぎて好ましくない。一方、転炉
スラグ砕砂の含有量が４０重量％未満では（高炉水砕ス
ラグの含有量′が６０重量％を越えると）、単位容積質
量が小さくなりすぎて、特に埋戻材として必要な支持力
が得られなくなる。また、５ ｍｍ以下の（粒径の）転
炉スラグ砕砂を使用することとしたのは、膨張率が高く
なりすぎて、埋戻、裏込材として適さなくなるからであ
る。・ ５闘以下の粒径の転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグとを
配合割合を種々変えて混合した材料の、単位容積質量、
および最大乾燥密度を、第３図および第４図に示す。な
お、両図には、天然砂の単位容積重量、および最大乾燥
密度の例を合せて示す。例えば、川砂の単位容積重量は
１７、同最大乾燥密度は２０２程度である。
ついでこの発明の実施例について説明する。
５闘以下の粒径の転炉スラグ砕砂と、高炉水砕スラグと
を、配合割合を種々変えて混合した利料（以下供試材料
という）を、１０ｃ１ｎ９６．１２．７ｃｍ高さの型内
に入れて、２．５ ｋ’；／ランマーによって各層２５
回ずつ３層につき固めて最大乾燥密度を持たせ、これを
、２８日および９１日養生した。かくして得られた供試
体の一軸圧縮強度を第５図に示す。
を、配合割合を種々変えて混合した利料（以下供試材料
という）を、１０ｃ１ｎ９６．１２．７ｃｍ高さの型内
に入れて、２．５ ｋ’；／ランマーによって各層２５
回ずつ３層につき固めて最大乾燥密度を持たせ、これを
、２８日および９１日養生した。かくして得られた供試
体の一軸圧縮強度を第５図に示す。
同様に、供試材料を、１０函グ、１２．７ｃＩｎ高さの
型内に入れて、上から荷重０．２ ｋｌ？ ／ｆｆｌを
かけて静的に締固め、これを２８日および９１日養生し
た。かくして得られた供試体の一軸圧縮強度を第６図に
示す。
型内に入れて、上から荷重０．２ ｋｌ？ ／ｆｆｌを
かけて静的に締固め、これを２８日および９１日養生し
た。かくして得られた供試体の一軸圧縮強度を第６図に
示す。
供試材料を、１５ ｃａ ｌ、］、２．５ＣｒｒＬ高さ
の型内に入れ、４．５ ｋｇシランーによって各層９２
回ずつ３層につき固め、かくして得られた供試体（各配
合割合について３個ずつ供試体を作成した）の水浸膨張
比（８０℃、１４日）を求めた。その結果を第７図に示
す。
の型内に入れ、４．５ ｋｇシランーによって各層９２
回ずつ３層につき固め、かくして得られた供試体（各配
合割合について３個ずつ供試体を作成した）の水浸膨張
比（８０℃、１４日）を求めた。その結果を第７図に示
す。
３ｍｍＪ、ｕ下の粒径の転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラ
グとを配合割合を種々変えて混合した材料と、供試材料
゛とを、共に、１５ｃｍダ、１２５鑵高さの型内に入れ
、４．５ ｋｇシランーによって各層９２回ずつ３層に
つき固め、かくして得られた供試体の修正ＣＢ ｎ、を
求めた。その結果を第８図に示す。
グとを配合割合を種々変えて混合した材料と、供試材料
゛とを、共に、１５ｃｍダ、１２５鑵高さの型内に入れ
、４．５ ｋｇシランーによって各層９２回ずつ３層に
つき固め、かくして得られた供試体の修正ＣＢ ｎ、を
求めた。その結果を第８図に示す。
以上の各図から、本発明範囲内の配合割合および粒径に
おいて、埋戻、裏込材として、必要な強度、ＣＢＲｌお
よび適切な膨張率が得られていることが明らかで・ある
。
おいて、埋戻、裏込材として、必要な強度、ＣＢＲｌお
よび適切な膨張率が得られていることが明らかで・ある
。
以上説明したように、この発明においては、埋戻４ｊお
よび裏込材として共に優れた性能を発揮する、転炉スラ
グ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材を提供
することができる。
よび裏込材として共に優れた性能を発揮する、転炉スラ
グ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材を提供
することができる。
第１図は埋戻部を示す断面図、第２図は裏込部を示す断
面図、第３図および第４図は５朋以下の粒径の転炉スラ
グ砕砂と高炉水砕スラグとを配合割合を種々変えて混合
した材料の、単位容積質量および最大乾燥密度を示す図
、第５図、第６図、第７図、および第８図は、本発明実
施例における、供試体の各特性を示す図である。 ３・・・埋戻部、 ６・・・裏込材、出願人 日
本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部 外１名 第１図 ２ ６ 転Ｘ７′ヌクグ堤脅量（甲ｉ％） （Ｊ ＩＩ） ４０ ６
０ ＢＯ１００皇１−Ｌｌ（Ｊａ：１に ε １、［Ｌｔ↓勺Ｒ實反 セｌ を屹
面図、第３図および第４図は５朋以下の粒径の転炉スラ
グ砕砂と高炉水砕スラグとを配合割合を種々変えて混合
した材料の、単位容積質量および最大乾燥密度を示す図
、第５図、第６図、第７図、および第８図は、本発明実
施例における、供試体の各特性を示す図である。 ３・・・埋戻部、 ６・・・裏込材、出願人 日
本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部 外１名 第１図 ２ ６ 転Ｘ７′ヌクグ堤脅量（甲ｉ％） （Ｊ ＩＩ） ４０ ６
０ ＢＯ１００皇１−Ｌｌ（Ｊａ：１に ε １、［Ｌｔ↓勺Ｒ實反 セｌ を屹
Claims (1)
- ５龍以下に粉砕した転炉スラグ砕砂：４０〜６０重量％
、および高炉水砕スラグ：４０〜６０重量％からなるこ
とを特徴とする転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合
した埋戻、裏込材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14475781A JPS5849655A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14475781A JPS5849655A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5849655A true JPS5849655A (ja) | 1983-03-23 |
Family
ID=15369679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14475781A Pending JPS5849655A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849655A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61146921A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-04 | Takenaka Komuten Co Ltd | 自己浮沈型水中基礎構造物及びその施工法 |
| JP2003165758A (ja) * | 2001-11-29 | 2003-06-10 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 裏込め注入材 |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP14475781A patent/JPS5849655A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61146921A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-04 | Takenaka Komuten Co Ltd | 自己浮沈型水中基礎構造物及びその施工法 |
| JP2003165758A (ja) * | 2001-11-29 | 2003-06-10 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 裏込め注入材 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07291703A (ja) | 裏込め注入材料 | |
| JP6683965B1 (ja) | 建設材料、その製造方法、補強された地盤構造、および補強地盤の敷設方法 | |
| JP2003090037A (ja) | 杭の施工法 | |
| Gao et al. | Geotechnical properties of EPS composite soil | |
| Kuranchie et al. | Load–settlement behaviour of a strip footing resting on iron ore tailings as a structural fill | |
| Wang et al. | Permeability and strength characteristics of silty sands grouted with cement and polymer | |
| Anand et al. | A comprehensive study on bearing behavior of cement–fly ash composites through experimental and probabilistic investigations | |
| JPS5849655A (ja) | 転炉スラグ砕砂と高炉水砕スラグを混合した埋戻、裏込材 | |
| Zhang et al. | Design selection and dynamic response analysis of CFG pile composite foundation in soft soil areas | |
| Pusadkar et al. | Collapse behavior of compacted coal ash fills | |
| Qian et al. | Uplift Performance of Plate Anchors in Cement-Stabilised Aeolian Sand | |
| JPH0291319A (ja) | 軽量気泡コンクリートおよびそれを利用した盛土工法 | |
| CN115010425A (zh) | 工业矿渣联合废弃聚苯乙烯泡沫颗粒的淤泥固化剂 | |
| Prashanth et al. | Compaction behaviour of fly ashes | |
| JPH01158106A (ja) | 複合軽量材料 | |
| US3192720A (en) | Anticorrosive back-fill method | |
| CN221502013U (zh) | 管道轻质回填结构 | |
| Shilpa et al. | Load–settlement behavior of granular pile on Cochin marine clay using recycled aggregate | |
| JPH08128044A (ja) | 軽量土工法および軽量ブロック | |
| JP4692701B2 (ja) | 締め固め工法 | |
| Reddy | Soil stabilisation | |
| JP2819438B2 (ja) | 軟弱地盤用軽量盛土の製造方法 | |
| KR102828176B1 (ko) | 배면성토체와 동일한 원지반토를 친 환경 개량재로 개량한 전면부와 배면성토체를 보강재로 함께 감싼 일체식 감싸기형 보강토체에 전면부 직접식생이 가능한 보강토 | |
| JPH0554637B2 (ja) | ||
| JPH0913357A (ja) | 埋設物の埋戻し工法 |