JPS58500902A - 石膏ボ−ド製造用の無機充填剤含有紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 石膏ボード製造用の無機充填剤含有紙 発明の分野 本発明は、紙およびその製造方法ないしそれを利用して作成した石膏ボードに関 し、詳細には石膏ボードの製造に際して紙カバーシートとして特に好適に使用で きる複合紙およびその製造方法ないしそれを利用して作成した石膏ボードに関石 膏ボード製造用の紙は、通常使い古１−の段ボール紙、クラフト紙の裁断片ない しは故新聞紙をパルプ化して作成されている。パルプ溶液即ち慧濁水溶液中の懸 濁質を浄化し篩別し精製するに際して、プロセス原質が更に水で希釈され次いで 幾つかの間断なく動作ｒるワイヤシリンダ上で水切されて複数層の紙とされてい る。ワイヤシリンダ上では紙の各層がキャリングフェルトによって互いに接合合 体されている。軟質の紙クエブ即ちキャリングフェルトで複数層が互いに接合合 体された紙はプレス部でプレスさｒこれにより脱水されている，プレス部でプレ スされた紙は、各シリンダに夫々スチームの与えられている多シリンダ乾燥部で 乾燥されているっ乾燥された紙は、厚さを一定とするために絞工程即ちカレンダ リング工程で処理され、次いでロール状に巻き取られている。ロール状に巻き取 られた紙は石膏ボードを製造するための紙カバーシートとして利用されている。

石膏ボードは、２枚の紙カパーンート間に■焼石膏のスラリを配置し次いで前記 ■焼石膏を硬化ないし乾燥せしめることによって作成されている。

石膏ボードに利用されている従来の紙（以下従来紙という）には、多量の熱エネ ルギを必要とする欠点があるっ第１に、従来紙は、形成工程およびプレス工程に おいて水切特性が良好でなく，加えて乾燥工程における乾燥特性も良好でない。

水切特性が良好でないので乾燥時に所要の熱エネルギが多大となる難点がある。

また、従来紙は多孔′ヰが十分でないので、最終的に石膏ボードを乾燥するため に多大の熱エネルギが必要となる欠点がある。従って、石膏ボードの製造に際し て紙カバーシートとして利用でき、石膏ボードの乾燥用熱エネルギを実質的に削 減でき加えて物理的強后を十分に備えてなる多孔質の紙が強く所望さ肚ている。

一方、米国特許第４，２２５，３８３号には、石綿繊維を必要としない紙の製造 方法が開示されている。紙は約ＩＸないし約３０％の繊維と、約６０％’ないし 約９５％ｆ’の無機充填剤と、約２〆ないし約３０％の皮膜形成用のラテックス とからなっている。米国特許第４，２２５，３８３号に開示の紙は、石綿繊維素 何紙の代わりに、マフラ紙．ビニル製床敷物用の下敷フェルト、ガスケット紙， ルーフインク紙，消音紙，パイプラップ紙，絶縁紙，加熱可撓性紙，冷却塔の充 填紙，電気絶縁紙。

段ボール紙等を作成するために利用できることが判明している。そこで、本発明 の発明者は、米国特許第４，２２５．３８３号に開示の紙を作成し、石膏ボード の紙カバーシートとして利用できるか否かを試験してみた。しかしながら、米国 特許第４．２２５，３８３号に開示の紙は、多孔性く二ついては申し分なかった が、石膏ボードを作成するために利用するには引張強度が大幅に不足しているこ とが判明Ｉ７た。

発明の概要 従って、本発明の目的は、石膏ボードの製造に際し紙カバーノートとして利用で きる紙を提供するにある。

本発明の他の目的は、多孔性が十分で且つ石膏ボードの製造に使用するに先立っ て従来列に比し少量のエネルギ（二よって乾燥でき、石膏ボニドの製造に利用で きる紙を提供する（一本発明の他の目的は、石膏ボードの製造に使用され且つ十 分（＝大きな引張強度を有する紙を提供する（＝ある。

本発明の他の目的は、石膏ボードの製造に際して紙カバーシートとして利用でき る紙を提供するにある。このとき、本発明の紙を利用した２枚の紙カバーシート は、その間に石膏スラリか配置された後、従来紙を紙カバーシートとして使用し た場合に比し僅少の熱エネルギを利用して乾燥硬化せしめ得るよう十分な多孔性 を保持している。

本発明の他の目的は、従来紙に比べて多孔性が高いにもかかわらず、紙カバーシ ートとして利用されたとき石膏コアとの間に十分の接合力を確保できる石膏ボー ド製造用の多孔性紙を提供するにある。

本発明の他の目的および利点は、以下の説明より明らかとなろう。

本発明の紙は、実質的に従来の紙処理工程即ち製紙工程によって製造でき、以下 のＸＡ）〜（Ｋ）の成分を有する（重用％とは乾燥時の重ｌｘの意味である）。

（Ａ）少なくとも約６５重量％ないし約９０重量Ｘの繊維即ちファイバ （Ｂ）約１０重量％ないし約３５重＠Ｘの粒子化無機充填剤ｊＣ）約１重量％な いし約３５１Ｅｋ　％の結合剤即ちバインダ！Ｄ）約２ポンド／トン（約０．９ １　Ｋｆ　、’）ン）ないし約・１ポンド／トン（約１．８２Ｋｙ／トン）の凝 集剤ｉＥ）約４ボンド／トン（約１．８２　！（ｙ／’トン）ないし約２０ポン ド／トン（約９．　Ｉ　ＫＰｚ’　トン）のサイジング剤本発明の紙は０紙製造 工程即ち製紙工程において従来所要とさ八た熱エネルギよりも少量の熱エネルギ を消費するのみで迅速に乾燥できる。本発明の紙は０石膏ボードの製造に際して 紙カバーシートとして利用できる。

本発明の紙を紙カバーシートとして利用して石膏ボードを製造する場合本発明の 紙が多孔性であるので、石膏ボードの硬化工程および乾燥工程において比較的に 少量の熱エネルギな必要とするのみで、比較的に迅速Ｃ：乾燥工程を完結でき、 しかも硬化工程および乾燥工程ののちに石膏ボードの紙カバーシートが十分の引 張強度および防火性を保持することができる。本発明の好ましい実施例によれば 、石膏コアに対する接合特性を良好とするために、本発明の紙は、製造時に内部 サイジング剤によって処理され且つ製造後に外部サイジング剤即ち表面サイジン グ剤によって処理されている。

図面の簡単な説明 第１図は、本発明の紙の水切特性（秒）に対する炭酸カルシウムＣａＣｏ３充填 剤の添加＠（％）の影響を示すグラフである。

第２図は、本発明の紙の固体粒子の保持特性即ち残土（Ｘ）に対する炭酸力ルシ クムＣａ　ＣＯ３充填剤の添加１（Ｘ）の影響を示すグラフである。

第３図は、本発明の紙の多孔性（秒）に対する炭酸カルシウムＣａ　ＣＯ３充填 剤の添加＠（Ｘ）の影響を示すグラフである。

第４図は１本発明の紙の裂断長（Ｋｍ　）に対する炭酸力ルシクムＣａＣＯ３充 填剤の添加１（Ｘ）の影響を示すグラフである。

第５図は、本発明の紙の破裂強度に対する炭酸カルシウムＣａ　ＣＯ３充填剤の 添加量（％）の影響を示すグラフである。

第６図は、本発明の紙の引裂強度に対する炭酸カルシウムＣａ　Ｃ０３充填剤の 添加量（％）の影響を示すグラフである。

以下の実験は、工場法の場合を除き実験室で作成した紙即ちハンドシート紙を用 いて実行された。ハンドシート紙は、下記の製紙方法Ａ、Ｂのいずれかによって 作成された。製紙方法Ａでは単層のハンドシート紙が作成され、また製紙方法Ｂ では独立した四層を互いに圧縮合体してハンドシート紙が作成された。

製紙方法Ａ 絶乾型ｌが２０１の繊維と３ｓｏｏｍｘの水とを含む水性スラリか作成された。

水性スラリは、２０ＯＲＰＭの速度で回転する３枚羽根のプロペラミキサによっ て攪拌された。攪拌中に、乾量でＩＯＳないし３’ｌＸの充填剤が水性スラリに 添加された。３分間攪拌した後に、約１％ないし約３Ｘの結合剤が約３０％ない し約５”０％の全固体分を有するエマルジョンとして水性スラリに添加された。

結合剤の添加後も攪拌が続行された。結合剤の添加から３分間経過時に、０１％ の固体分を合釘する液状の凝集剤が４ポンド／トン（約１８２　Ｋ５’／　トｙ 　）の割合で水性スラリに添加された。凝集剤の添加後１２５０　ＲＰＭの回転 速度で攪拌が３分間続行され、水性スラリは全固体分が０３％であるときのコン ンステンシーとなるまで希釈された。１５０ノのハンドシート紙を形成するため に、十分量の水性スラリが耳組６２５インチ（１５９ｍｍ）の標準型シート作成 機に供給さｒた。水切時間が測定された後、未乾燥のハンドシート紙が１５０メ ツシユのスクリーンから取り外された。ハンドシート紙は、未乾燥即ち湿ったま ま乾燥した吸取紙上に載置され且つ鏡面磨きされたディスクで被覆さ肚た。次い でノ＼ンドシート紙と吸取紙との積層体は、５．５分間にわたり５０ポンド／平 方インチ（約３．５１　Ｋｙ　／１ｓ２）の力で圧縮された。その後湿った吸取 紙が除去され且つハンドシート紙が裏返しされた。従って前記ディスクが吸取紙 に当接されていたハンドシート紙の面に当接された。湿った吸取紙の替りに乾燥 した吸取紙が使用され、ハンドシート紙と吸収紙との積層体とが２５分間にわた り５０ポンド／平方インチ（約３．５１　Ｋｙ１０ｒｔｂ２）の力で圧縮された 。半乾燥状態のハンドシート紙が取り出され通過するに約４０秒要する回転ドラ ム乾燥機で乾燥された。

前記約４０秒の時間の経過時にハンドシート紙は乾燥されていた。乾燥されたハ ンドシート紙は、大気中の湿度と平衡状態となるように一昼夜にわたって放置さ れた。次いで、ハンドシート紙は固体成分の保持特性即ち残率を測定するために 重・量が計測された。

製紙方法Ｂ 実験室製の紙即ちハンドシート紙が、マニラトップライナとするために即ちトッ プライナ層即ち石膏ボードの配置時に外側を向く層をマニラ紙で形成するために フライリーフ繊維を用いて作成された。ハンドシート紙は、トップライナ層と、 ９　ＮＣ８炭駿カルシウムからなる所定量の充填剤とスチレンブタジェンラテッ クスからなるエマルジョン状態の結合剤とで形成された下部３層とからなる４＠ 構成であった。前記フライリーフ繊維は、カナダ標準上試験器で測定した叩解度 （以下：二Ｃ８ＦないしＣ８Ｆ値と略記されることもある）が所定値となるまで 精製されたクラフト紙の裁断片および故新聞紙と凝集剤とを包有していた。ハン ドシート紙の下部３層の成分は、繊維成分即ちフライリーフ繊維の全量と水の全 量とを互いに混合した後、上述の製紙方法Ａと同様に添加された。製紙方法Ａで 作成されたハンドシート紙と製紙方法Ｂで作成されたハンドシート紙との差異は 、所定の充填剤と所定の繊維と所定の結合剤と所定の凝集剤とを夫々所定量ずつ 使用して形成されたマニラトップライナを包含するか否かにあった。繊維スラリ は、カナダ標準上試験器で測定した叩解度即ちＣＢＦ値が１５０ｉｆｉとなるま で精製された。各層は、湿った状態で横にされ且つ製紙方法Ａと同様に水切処理 ないし乾燥処理等が施された。製紙方法Ａでは単層のハンドシート紙が作成され た本発明を実施するための繊維材料としては、水不溶性で且つ水分散性の天然繊 維もしくは合成繊維、または前記天然繊維の混合物、前記合成繊維の混合物、更 には前記天然繊維と合成繊維との混合物等が好適である。好適な繊維材料として は、不漂白のクラフト紙、クラフト紙の裁断片、使用済の段ボール紙、印刷のさ れていない即ち未印刷の新聞紙、印刷のされた使用済の故新聞紙、ガラス繊維、 鉱物繊維、フライリーフ（雑誌裁断片）等がある。紙繊維組成は、セルロース懺 維が好適であって、少量のガラス繊維、鉱物繊維等を包有していてもよい。

本発明に使用できる充填剤材料としては、微粉砕さ肚た実質的に水不溶性の無機 材料が好適である。具体的には、例えば炭酸カルシウムがある。しかしながら、 ボーキサイトおよびカオリンの混合物、カオリン、二酸化チタン、水酸化マグネ シウム、重晶石、シリカ等も充填剤として好適に利用できることが判明している 。

本発明に使用されるラテックス即ち結合剤の材料は、イオン安定化によって水分 散状態に維持されたポリマを含む材料から選択すればよい。ラテックス即ち結合 剤の好適な材料としては、スチレンブタジェン共重合体（以下においてスチレン ブタジェンラテックスと称されることもある）、ポリクロロプレン、エチレンビ ニルクロライド、スチレンアクリリックラテックス、ポリビニルアセテート、ポ リビニルアルコール、ソイビーンポリマ、ポテトスターチ、コーンスターチ。

グアガム等がある。

本発明に使用される凝集剤材料としては、水分散性で且つ水溶性のイオン化合物 ないしはイオンポリマがある。凝集剤は、ラテックス即ち結合剤とは反対の電荷 を有していることが好ましい。好適な凝集剤としては、例えばポリアクリルアミ ドがある。しかしながら、グリオキサール、明謙、硼酸。

硼砂硫酸カリウム、グルタルアルデヒド、２−ビニルピリジン、過硫酸カノウム 、塩化鉄、過硫酸アンモニウム、硫酸鉄。

コーンスターチ、ポリエチレンイミン等も凝集剤として利用できることが判明し ている。

本発明の紙を製造する方法は、従来より周知の製紙方法を基礎としている。下記 の表に結果が示された実験の大半は実験室製の紙即ちハンドシート紙を作成する ことによって実行された。製紙方法Ａ、Ｂは従来の製紙方法を若干修正して実行 さｎた。

実験において使用された各種の成分材料は、下記の諸表を簡潔化するために表１ 〜■の如き略号で表示されている。即ち表■は、以下の実験例で使用される各種 の繊維材料とそれらの略号とを示している。表■は、以下の実験例で使用される 各種の充填剤材料とそれらの略号とを示している。表Ｉは、以下の実験例で使用 される各種のラテックス即ち結合剤材料とそれらの略号とを示している。表■は 、以下の実験例で使用される各種の凝集剤材料とそれらの略号とを示している。

不標白クラフト紙　Ａ　Ｃ３Ｆ３５０ｍ、Ｉ、まで精製するクラフト紙の裁断片 　Ｂ　ｃｓＦ３５０酎まで精製する使用済の段ボール紙　ＣＣ３Ｆ３５０ｒｎｌ ｔまで、［！Ｊする未印刷の新聞紙　Ｄ　Ｃ８Ｆ１２５ｍ４まで叩解する白色度 が５４ＧＫ　Ｌ２Ｌ上となるまで既印刷の故新聞紙　Ｅ　イッッヲ除去すう鉱物 繊維　Ｇ　沸騰により糸状とする フライリーフ　Ｈ雑誌の裁断片 ｃａｃｏ３（ドルマイト）　Ａ　＋７．Ｏａ３７　ｑ６４　９９６　９９．９　 １０＋１　１ＤＯカオリン（未■焼）Ｂ９３９７．８１００１００１００１００ １００ＴｉＯ□　ＣＯ，５４１０ロ　１００　１００　１００　１００　１０ロ Ｍｇ（ＯＨ）２Ｄ　３，６　９９．８　１００　１００　１００　１００　１０ ０重晶石　Ｋ　２．５　１００　１００　１００　１００　１００　１００シリ カ　Ｆ　７．１　９８．Ｑ　９９．ｄ　１００　１００　＋［＋０　１００表Ｉ −結合剤材料照合表 ヌテｖ７Ｘ’＜ｉ；、直；ｉ、５？　Ａ　陰イオン；カルボキシル化ポリクロロ プレン　Ｂ エチレンビニルクロライド　Ｃエチレンビニルフロラ・イド共重合体７”′τ孟 金７晶５臀討芦　Ｄ　高分子量スチレンアクリリックラテックス　Ｅ　高分子量 スチレンブタジエンラテックス　Ｆ　陰イオン；カルボキシル化ポリビニルアセ テート単重合体　Ｇ　陰イオーンスチレンブタジエン共重合体　Ｈ陰イオン２　 ｆ　７７ｉＳｙ、ｚ晶、！１２ｉ１（島体工　陰イオ・ポリアクリノげミド　Ｋ 　陰イオン；　ロプレツクヌ　Ｋ−１４（商標：　Ｒｈｏｐｌｅｘ　Ｋ−１４） アクリルエマルジョン　Ｌ　非イオン；０プ′ツク、ＸＨＡ−１２（商標：　Ｒ ｈｏｐｌｅｘ　ＨＡ−１２）ポリアクリノげミド　Ｍ　非イオ、；ロブレックス 　ＡＣ−１６（商標：　Ｒｈｏｐｌｅｘ　ＡＣ−１６）ポリビニルアルコール　 。　分子量９６０００〜１２５０００　；加水分解率８７９１；　〜９９％ ポリビニノげルコール　Ｐ　分１ｔ　”加水分解率９９６％ ソイビーンポリマ　Ｑ　分子量２５０００〜７５０００のアミノ酸ポテトスター チ　Ｒ陽・ｆオン；　若干漂白コーンスターチ　Ｓ　陽イオン；　酸化コーンス ターチ　Ｔ　陰イオン；酸化 コーンスターチ　Ｕ　強い陽イオン グアガム　Ｖ　陽イオン グアガム　Ｗ　非イオン 表■−凝集剤材料照合表 グリオキサール　Ａ　０ＣＨＣＨＯ 明券　Ｂ　ＡＲ２（ＳＯ２）３・１８Ｈ２０硼酸　ＣＨ３ＢＯ３ 硼砂　Ｄ　Ｎａ２Ｂ２０７　・１０　Ｈ２０硫酸カリウム　ＥＫ２Ｓ０４ ポリアクリルアミド　Ｆ　液体、陽イオングルタルアルデヒド　ＧＯＣＨ（ＣＨ ２）３ＣＨＯ２−ビニルピリジン　ＨＣ？　Ｈ７Ｎ 過硫酸カリウム　Ｉ　Ｋ２８２０Ｂ 塩化鉄（１）　Ｊ　ＦｅＣｌ３ 過硫酸アンモニウム　Ｋ　（ＮＨ４）２８２０８硫酸鉄（璽）　Ｌ　Ｆｅ２（Ｓ Ｏ２）ａコーンスターチ　Ｍ　陽イオン ポリエチレンイミン　Ｎ 実験例１〜２６ｂ ハンドシート紙は表１〜■に掲げた材料を用いて作成された。ハンドシート紙は 上述の製紙方法Ａによって作成された。

各実験例では、結合剤、凝集剤および充填剤が夫々適宜の量だけ添加使用されて いる。マニラトップライナを有するハンドシート紙は上述の製紙方法Ｂによって 作成された。ハンドシート紙の作成に使用された各材料の使用量とハンドシート 紙の特性とが表Ｖに掲載されている。主繊維即ち多量に使用される繊維の欄と副 繊維即ち少量使用される繊維の欄とに示された百分率（％）は、繊維の総使用量 に対する百分率（ｘ）を示している。全成分の総使用量に対する繊維の使用量の 百分ｔ、　（ｘ＞は約８０％であった。表Ｖには“裂断長”がｍ単位で表示され ている。

表Ｖには実験例１ないし２６１）によって得られた実験結果が掲載されている。

使用された繊維は、不漂白りラフト紙、クラフト裁断片、使用済の段ボール紙、 未印刷の新聞紙、低印刷の故新聞紙、ガラス繊維、鉱物繊維、フライリーフであ った。フライリーフは、ドブライナ層の唯一の材料として添加された。フライリ ーフの材料としては雑誌の裁断片が利用された。表■は、ハンドシート紙の材料 として使用された各種もしくは鉱物繊維が水切時間を短縮し且つ最終製品即ちハ ンドシート紙の多孔性を改善するために添加された。

表Ｖより明らかな如く、マニラトップライナに対し副繊維として鉱物繊維もしく はガラス繊維が使用される場合には、炭酸カルシウム等の鉱物充填剤が添加使用 されなかった。

対照実験例１４は、表■より明らかな如く水切時間が良好でない。他の実験例は 、実験例２の如き新聞用紙と炭酸カルシウムとを利用した場合の水切時間と、フ ライリーフのみを用いて作成されたハンドシート紙の水切時間およびフライリー フと副繊維とを用いて作成されたハンドシート紙の水切時間とを比較するために 掲載されている。

表Ｖ−繊維の相異による影響 １　Ｂ　８０．ＯＤ　２０．［）　Ｈ３，ＯＡ　２７．０　Ｆ　４２　０　８０ ．０　Ｄ　２０．０　！（３，ＯＡ　２７．０　Ｆ　４５　Ｈ９５，ＯＦ　５． ０　−　−　−　−　−　−来６　Ｈｑｓ、ｏ　ａ　７．ｏ　Ｌ　−−−−−米 ７　Ｈ９２，ＯＧ　７．０　Ｈ１，０−−Ｆ　４米８　Ｈ８６，ＯＧ　＋４．０ 　−　−　−　−　−　−米９　Ｈ８４，５Ｇ　１４．ＯＨ１５−−Ｆ　４来１ Ｄ　Ｈ７５，０Ｇ　２５．０　−　−　−　−　−−半１１　Ｈ７２，ＯＧ　２ ５．Ｄ　Ｈ５，０−−７４１＋２　Ｈ９４，５Ｆ　ｓ、ｏ　Ｈｏ、ｓ　−−Ｆ　 ４米４３　Ｈ９０，ＯＦ　１０．０　−　−　−−　−　−傘１４　１（１００ ，０−−−−−−−−米１５　Ｄ　８２．０　−　−　Ｈ２，ＯＡ　＋６．ＯＦ 　４１１６　Ｄ　７５．５　−　−　Ｈ２，５ｐ、　２２．ＯＦ　Ａ米１７　Ｄ 　７０．０　−　−　Ｈ５，ＯＡ　２７．ＯＦ　Ｊ米１８　Ｄ　６０．５　−　 −　Ｈ３，５Ａ　３６．ＯＦ４米１９　Ｄ　５６．０　−　−　’Ｈ４，ＯＡ　 ４０．ＯＦ　Ｊ来２０　Ｄ　４５．０　−　−　Ｈ５，ＯＡ　５０．０　Ｆ　４ 米２１　Ｅ　８９．０　−　−　只　１．ＯＡ　１０．０　Ｆ　４来２２　Ｅ　 ７８．０　’−−Ｈ２，ＯＡ　２０．ＯＦ　Ｊ米２３　Ｅ　６７．０　−　−　 Ｈ５，ＯＡ　５０．ＯＦ　Ａ米２４　Ｅ　５５．０　−　−　Ｈ５，ＯＡ　４０ ．０　Ｆ　４２５　Ｈ８５５−−Ｈ１５Ａ　１５．０　Ｆ　４２６　Ｈ１００， ０−−−〜　−−一−２６（ＩＬ　Ｂ　ａＯ，ＯＤ　２０．ｏ　Ｈ−−−−−２ ６ｂ　Ｃ！　８０．ＯＤ　２０．ＯＨ−−−−−米　マニラトップライナを有す るハンドシート紙のみを使用した。

充填剤層は実験例１と同様であった。

表Ｖ−繊維の相異による影響（続） １　３５０　８．２　９８，６　１１．７　３２７７　２６３．１　５１．４２ 　３５０　８．２　９８，４　１１．ｏ　５６９９　２８３．６　３４．２３　 ２００　１６．３　９６，５　２２．０　３＋３６　１９５．５　２９．５４　 １２５　２５．７　９８．７　−　！１３７１　１９５．７　２Ｂ、５５　１５ ０　８．０　−　４５．８　３２７１　１９０．５　２９．５６　１５０　フ　 Ｑ　５５．Ｂ　３ろ０７　１９５．５　２５．３７　１５０　７．０　４２．０ 　３１９９　１９０３　２３２Ｂ　１５０　６．５　−　１９．４　．３３４１ 　１９１．３　２１．７９　１５０　６．６　２５．６　３０３７　１９ｆｌｃ ３　２０．４＋０　１５０　６．０　２４．２　３＋４９−、　１８１．０　２ １．３１４　１５０　６．３　２８．６　３５７７　１９１．４　２０．４１２ 　１５０　７．５　４２．０　３１４４　１００６１８．８１５　１５０　１０ ．５　−　１９．４　３３１９　９８．５　２０．８４４　１２５　２３．２　 ９８．９　３１．４　３３／＋１　９９．９　２１７１５　２００　１３．３　 ９６．４　１６．５　５３１１　２０４．７　２５．２１６２００　１２、＋　 ９４．８　１５．７　３３４３　２０Ｂ、０　２７．５１７　２ｏｎ　１２，３ 　９４，２　１４．５　５２ｏ９ｎ２．ａ　２６６１８　２００　１１．２　９ ３．８　１２．５　３１６４　１９７．９　２４．９＋９　２００　１１．２　 ９５，８　１０．５　２７９２　１０Ｂ、９　２５．３２０　２００　８．５　 ９２，７　１０．９　２９６７　２１４．０　２６．０２１　＋２５　２６．５ 　９６．Ｂ　１４２．０　５４０５　２６０．０　１４．６２２　１２５　２０ ．９　９７．４　１２６．０　４３０７　２４５．０　１０．８２５　１２５　 １６．５　９４，４　７６．０　３５５６　２’４０．．０　１４．３２４　１ ２５　１１．９　９５，５　４５．６　３２５４　２４１．０　１７．９２５　 １５０　’１５．４　１８　１８．９　３５７Ｂ　２３０．４　２８．０２６　 １５０　１４．２　９７．０　２４．０　３３１１　２３Ｂ、０　３０．７２６ ａ　３５０　Ｂ、５　９３，０　２３．０　３６０１　１７０．３　１９．４２ ６ｂ　５５０　８．２　９７．４　２１．７　３８７０　２１０．７　１８．９ 表Ｖは、各種の繊維から作成されたハンドシート紙の渚特性に対する炭酸カルシ ウムの影響を主として示しており、各実験結果から炭酸カルシクムの添加された ハンドシート紙は炭酸カルシウムの添加されながったハンドシート紙に比し有効 多孔性を５０％改善せしめられていることが判明する。

実験例２７〜３３ｂ ハンドシート紙は、ハンドシート紙の特性に対する各種の充填剤材料の影響を知 るために上述の製紙方法Ａによって作成された。充填剤は、繊維と凝集剤と結合 剤と共に使用された。表■にはこれらが実験結果と共に掲載されている。表■に は、また“裂断長”がｍ単位で表示されている。

実験例２７〜３３１）の実験結果より明らがな如く、大半の充填剤材料は、ハン ドシート紙の水切時間、多孔性その他の物理特性を改善した。しかしながらベン トナイトと無水石膏とランドプラスタはハンドシート紙の物理特性を改善できな いことが判明している。ベントナイトは、水を吸収して膨張するので好適でない ことが判明している。無水石膏とランドプラスタ（硫酸力ルシクム２水塩）とは 、ハンドシート紙を作成するために利用される循還水中に固体を集積せしめるの で好適でないことが判明している。即ち循還水中に固体が集積するとハンドシー ト紙の物理特性が悪化することが判明している。

表■−充填剤の相異による影響 ２７　Ａ　ＨＦ　９４．９　９，３　１６．３　９．８　３５４１　３０．９　 ５６８２８　Ｂ　ＨＦ　９２．３　９，３　１５，０　１１．８　３２４６　！ ＋２．９　５７６２７ｂＡＨＦ８１．０　Ｂ、０　１５．８　８．２　２９Ｂ６ 　２５．５　４４４２８ｂＢＨＦ８６．１　８．０　１４．６　４．０　２９１ ５　２９．０　３９９５５ｂ　Ｇ　ＨＦ　８５，３　２０，１　１５．５　１９ ．８　５１９８　２１．５　４０３実験例３４〜５６ｂ 実験例３・１〜５６ｂは、結合剤材料がハンドシート紙の物理特性におよぼす影 響を知るために行なわれた。使用された結合剤材料は上述の表１に掲載されたも のである。表■には実験結果が掲載されている。結合剤の使用量は１〆２Ｘおよ び３％であった。詳述すれば、結合剤は、充填剤の添加量がＩＯＸのとき１％使 用され、充填剤の添加量が２０ｊのとき２Ｘ使用され、充填剤の添加量が３０％ のとき３％使用された。結合剤の組成は表中に欄外に示されている。表■には、 また“裂断長”がｍ単位で表示されている。

表■に明らかな如く、大半の結合剤は充填剤の保持特性即ち残率（％）を改善で きる。エチレンビニルクロライド共重合体を使用したときに固体の残率（に）を 最良とでき、次いで陽イオン化ポテトスターチを使用１−だときに固体の残ｉ（ ｇ）を良好とできた。ポリビニルアヤテート重合体、陰イオン化ポリアクリルア ミド、ポリビニルアルコール等の他の結合剤は、固体の残率を８５〜８６％とで きた。多孔性についてみれば、エチレンビニルクロライド重合体を使用すること により多孔性を最も良好とできた。表■中の多孔性の欄の数値が小さい程、紙即 ちハンドシート紙の多孔性が良好であることは明らかであろう。次に多孔性を良 好とできるのは、スチレンとブタジェンとの重合比が４５　：　５５であるスチ レンブタジェン共重合体とスチレンとブタジェンとの重合比が５０　：　５０で あるスチレンブタジェンラテックスとであった。多孔性を最も良好とできない（ 即ち表■中の多孔性の欄の数値を・ｊ八さくでき表布−結合剤の相異による影響 ３４　Ａ　Ａ　Ｆ　９０，７　１０．８　１５３　１７．２　．１９０２　２７ ．８　６６６５５　Ａ　Ｂ　Ｆ　９６．ｉ　ｉｏ、８　１５，９　２４．０　４ ２７１　３４．２　７２６５６　Ａ　ＣＦ　９５，２　１０，０　１６．６　１ ０．２　３７５８　２８．５　５８８３７　Ａ　Ｄ　Ｆ　９１．０　−　１０． ６　Ｌ６６　２１．０　４１４４　２５．０　６０１５Ｂ　Ａ　Ｂ　Ｆ　９１． １　１０，０　１５．０　２０６　４２４７　２１．９　６１６３９　Ａ　Ｆ　 Ｆ　９３．９　１１，３　１４，９　２５．０　．３９８６　１８．９　６０２ ４０　Ａ　Ｇ　Ｆ　８９．７　Ｎ、０　１５．５　＋９．２　４３６４　２５． ４　５Ｂ５４１　Ａ　ＨＦ　９４．９　９．３　＋６．５　９゜８　３５４１　 ３０．９　５６８４２　Ａ　工　Ｆ　８９．７　１０，５　１５．６　１７．８ 　４５３９　２８．４　６３４４３　Ａ　、Ｔ　Ｆ　９０．３　１０．７　１５ ．６　２３．４　４８８９　２７ｉ　７００４４　Ａ　Ｋ　Ｆ’９４．３　１２ ．０　１５．６　１７．８　４２５６　２６．６　６２９４５　Ａ　Ｌ　Ｆ　８ ９．４　１０．８　１５．８　２３．４　５７６０　２４．８　６６８４６　Ａ 　Ｍ　Ｆ　９１．０　１１．Ｏ１５，２１８，Ｄ　４３６９　３２．０　６１６ ４７　Ａ　ＨＦ　９ｉ９　１１．５　１５．ｏ　１８．０　３８７６　２７．２ 　５８２４８　Ｇ　ＯＣ８３，９９，４１５，４１７，２３５９１３３，６５４ ２４９Ａ　Ｐ　Ｃ８４，１９，４１６，８Ｎ、０　３６８７　２７．２　−５Ｏ ＡＱＢ　８４．０　−　１５．４　６．ロ　３６５５　２０．４　−５ｉ　Ａ　 Ｒ−９８，１１１０１５，３１９，２４０１３３１，５５７０５２Ａ　Ｓ　−８ １３，８１０，９Ｌ６．４　２６．ｎ　３９１４　２６．７　５７２５５　Ａ　 Ｔ　−９５，９１１，４１４，９、Ｂ４　４３３１　２５．１　６２１５４　Ａ 、　Ｕ　−９３，７１１３１５，６１９，０４２１７５５，６６３１５５Ａ　Ｖ 　−８９，３１１，９１５，８５３，０４Ｂ９３　２６．０　７５４５６　Ａ　 Ｗ　−８８，７１１９１５，９２２，４４６Ｂ７　２８．７　７２７結合剤の組 成：　充填剤Ａ　３０％ 結合剤Ｑ　３％ 繊維Ｂ　６７％’ 凝集剤　Ａ　４ポンド／トン 表布−結合剤の相異による影響 ３５ａ　Ａ　Ｂ　Ｆ　８Ｂ、６　９．９　１５．２　９．６　３７５５　５５． ２　６１０５６ａ　Ａ　ＣＦ　９０．９　９．２　＋５．７　６．２　５５２９ 　３１７　５４９３７ａ　Ａ　Ｄ　Ｆ　９０．＋　９．０　１６．１　１Ａ、６ 　３４６１　２５．６　５９６３８ａ　Ａ　Ｅ　７　８８ｉ　９．３　１４，７ 　１５．０　３６２Ｂ　１８．５　５７２３９ａ　Ａ　Ｆ　Ｆ　８５．９　９． ５　１５．８　１ａ、２　３７３０　１８１　５４７４０ａ　Ａ　Ｇ　Ｆ　８８ ．７　９．２　１５，２　１３．０　５Ｂ６１　２２．５　５６７４１ａ　Ａ　 Ｈ７９４，０８，５１７，２９Ｂ　３３２８　２８．６　５０３４２ａ　Ａ　Ｉ 　Ｆ　Ｂ６．９　９．Ａ　１６．０　９．６　３２４５　２６．５　５３８４３ ａ　Ａ　Ｊ　Ｆ　８７．４　９．１　＋５．７　１ａ、４　３８４３　２５．０ 　６２８４４ａ　Ａ　Ｋ　Ｆ　８９．１　１１，５　１４．９　１２．８　３５ ３５　２６．９　５０４４５ａ　Ａ　Ｌ　Ｆ　８７．０　１０．４　１５，４　 １５．０　５６９９　２３．２　５＋５９４６ａ　Ａ　Ｍ　Ｆ　８７．！ｌ　１ ０．１　＋４．４　１２．０　４０７７’　５０．０　５６２４７ａ　Ａ　ＨＦ 　８７３　１ｏ、１　１５，３　１２．２　５６７３２６４５１１４８ａ　Ｇ　 ＯＣ８５，９９，４１５，６１５，２３６０５３５ろ　５１１４９ａ　Ａ、Ｐ　 ＣＢ４．５　９４　１５．７　８．４　４００７　２６！ｌ−５０ａ　Ａ　Ｑ　 Ｂ　８６．０　−　１５．９　７０　３２２６　−　−５１ａ　Ａ　Ｒ−８８， ７１０，３１５，６１４，２３６７７２９，１５３２５２ａ　Ａ　Ｓ　−８５， ９１Ｑ、’１　１４，９　１５．４　３５５８　２５．０　５１８５３ａ、Ａ　 Ｔ　−８６，４１０，３１５，２１１，６３７Ｂ２　２１．７　５６３５４ａ　 Ａ　Ｕ　−’８８：８　１０．０　１５．４　１ｔ４　３６８２　２９．５　５ ６６５５ａ　Ａ　Ｖ　−８８，７１０，５１５，８１９，８３８＋０　２５．４ 　６５０５６ａ　Ａ　Ｗ　−８７，８１０，７１５，７、２２，４４４２７２７ ，８７６９６結合剤の組成：　充填剤Ａ　３０％ 結合剤Ｑ　４％ 繊維Ｂ　６６％ 凝集剤　Ａ　４ポンＶトン 表布−結合剤の相異による影響 Ｓ５ｂ　Ａ　Ｂ　Ｆ　８！＋、１　８，０　１４．６　６．２　３５３８　Ｂ３ ．４　５０７５６ｂ　Ａ　ＣＦ　９２．１　７．５　１４．２　５．０　２９８ ０　２９．７　４８２５７ｂＡ　Ｄ　Ｆ　８３．７　８，９　１５．４　５．４ 　２８７４　２２．Ｑ　５１０５８ｂ　Ａ　ＴｆＪ　Ｆ　８３．１　．８．Ｏ１ ５，１１０，０？１２３１　１８．９　４４７３９ｂ　Ａ　Ｆ　Ｆ　Ｂ６．１　 ８，５　１５．５　１１．８　５０９４　１７．５　４２８４０１）　Ａ　Ｇ　 Ｆ　８４．９　８ｊ　＋４．９　６．Ｂ　３３６４　１９．５　４３５４ｊｂ　 Ａ　ＨＦ　８１．Ｏｓ、０　１ｓ、ｓ　８．２　２９８６　２５．５　４４４４ ２１）　Ａ　工　Ｆ　８４．５　９．０　１５．７　６．０　３２２５　２４． ９　５２０４３ｂ　Ａ　Ｊ　Ｆ　８５．６　８．８　１４．８　４．４　５４９ ９　２２．＋　４５６４４ｂ　Ａ　Ｋ　Ｆ　８６．０　９．３　１４．６　１　 ３２０２　２５．２　４３４４５ｂ　Ａ　Ｌ　Ｆ　１１３．７　９．０　１４． ７　＆：１１　３３２０　２１．９　５＋５４６ｂ　Ａ　Ｍ　Ｆ　８４．９　８ ，９　１４．７　Ｂ、６　２７９６　２６．５　４１３４７’ｂ　Ａ　ＨＦ　８ ５．４　Ｂ、５　１５６　６．６　３０２４　２３．７　４３４４８１）　Ｇ　 ＯＣＢ６．０　Ｂ、２　１５．０　１０．８　５５９５　５６１　４４９４９ｂ 　Ａ　Ｐ　Ｃ８２，８８，５１５ｉ　１０．８　３４９１　３５．４ｉ　４８１ ５０ｂ　Ａ　ＱＢ　８６．０　−　１４．９　８．４　３１０Ｅ１　２２．４　 −５＋１）　Ａ　Ｒ−９０，１９，＋　１５．１　９．４　２７９７　２４．３ 　３７７５２’ｂ　Ａ　Ｓ　−８４，５９，４１１５，２９，０３１１４２０， ５４３０！５５１）　Ａ　Ｔ　−８３，０９，１＋４．６　６．８　３１６７　 ２１．９　４７０５４ｂ　Ａ　Ｕ　−８２，５９，０’１４．０　５．６　３１ ４４　２６．９　４７３５５’）　Ａ　Ｖ　−８３，５９，’８　１５．３　１ ３．２　３５７０　２３．０１　”５７６５６ｂ　Ａ　Ｗ　−８１，７９，９１ ５，４［４４５５６２７，３４６６２結合剤の組成：　充填剤Ａ　３０％ 結合剤Ｑ　４ｘ 繊維Ｂ　６６Ｘ 凝集剤　Ａ　１０ボントントン ない）結合剤は、表■で略号Ａが割り当てられたスチレンとブタジェンとの重合 比が６５　：　３５であるスチレンブタジェンラテックス即ちスチレンブタジェ ン共重合体であった。表Ｉで略号Ｅが割り当てられたスチレンアクリル重合体即 ちスチラテックスと、表■で略号■が割り当てられた陽イオン性のグアガムとは 良好な多孔性を達成した。実際と、実験した全ての結合剤は、本発明の石膏ボー ド製造用の無機充填剤含有紙の作成ないし製造に好適であることが判明した。

実験例５７〜６２’（１ 本発明の無機充填剤含有紙を各種の凝集剤を使用して作成した。この実験結果が 表■ζ＝掲載さ八ている。

５７　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ａ　Ｈ８，０８０，４３１３３５２，Ａ　５４ １５８　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｂ　Ｈ８，０Ｂ４．０　３４６＋　５４．７ 　５２ｉ１５９　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　ＣＨＢ、５　８４．９　３１５０　 ２２．９　４４０６０　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｄ　Ｈ８，４８７，５２９６ １２４，２４３８６１Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　ＥＨ８，０Ｂ５．５　３９６３ 　３３．５　５２２６２　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｆ　Ｈ８，３８４，８３１ ９０２２，９４４０６２ａ　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｇ　Ｈ８Ｊ　８４．７　 ２８５１　２６．２　’４６１６２ｂ　Ｂ　８０　Ｄ　、２０　Ａ　ＨＨ８つ８ ４．０　３４５０　５４．５　５１４６２０　Ｂ　８０　Ｄ　２０　４　工　Ｈ ８，１８３，６３３９１２３，８４９０６Ｍ　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｊ　Ｈ ８，１８４，０３２７４２１，５５７１６２ｅ　Ｂ　８０　Ｄ　２Ｑ　Ａ　Ｋ　 Ｈ７，９８３，６３３９８２３，８５４５６２ｆ　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　Ｌ 　Ｈ８，１８２，９３２０９２４，０４９１６２ｇ　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ　 Ｍ　Ｈ７，８８１，７３１７０２１，７５７０６２ｈ　Ｂ　８０　Ｄ　２０　Ａ 　Ｎ　Ｈ８，０Ｂｏ、９　３１８９　２Ｂ、６　５３９表■に掲載した実験結果 を参照すれば明らかな如く、液体で且つ陽イオン性のポリアクリルアミド（略号 Ｆ）と硼酸（略号Ｃ）と２−ビニルピリジン（略号Ｈ）とは残率（Ｘ）および引 張強度を良好とできた。グリオキサール（略号Ａ）およびポリエチレンイミン（ 略号Ｎ）を使用する場合、引張強度が十分であるときに固体の残率（％）は最小 となった。実験された全ての凝集剤は、石膏ボード製造用の無機充填剤含有紙の 作成ないし製造に好適であることが判明した。しかし最も好適である。

実験例６３〜７７ 表Ｘに示した実験は、作成された紙即ちハンドシート紙の水浸透に対する抵抗特 性その他の緒特性に関する各種のサイジング剤の影響を調べるために行なわれた 。実験例６３〜７７で使用されたサイジング剤は、記載を簡潔化するために表■ の如き略号を用いて表Ｘ中に示されている。

使用されたサイジング剤は、サイジング処理された紙の水浸透に対する抵抗特性 、サイジング処理された紙の強度特性、ないしは加湿条件下での石膏コアに対す るサイジング処理された紙の接合特性によって評価された。サイジング処理され た紙の水浸透に対する抵抗特性は２通りの方法で決定された。

第１の方法では、標準コツプリング（５ｔａｎａａｒｄ　Ｃｏｂｂｒｉｎｇ　） 中で３分間にわたって４８９６Ｃの水に対しサイジング処理された紙が接触せし められた。サイジング処理された紙（二上って表Ｖ−サイジング剤照合表 ロジン／明悸　Ａ　ロジン１〆；硫酸アルミニウム１０水塩　２％ ロジン／硫酸鉄（１）Ｂ　ロジン溶液１％：硫酸鉄（■）２％ロジン／塩化鉄（ １）　ｃ　ロジン溶液１％；塩化鉄（１）２％ロジン／アルミン酸ナトリウム　 Ｄ　ロジン溶液１％　；　アルミン酸ナトリウム２Ｘ無水ヨ７、り酸　。　無水 コハク酸０５ｘ；合成重合体ｏ、ｏ３ｓｘ；結合剤″７０．５％ ブヨビオ、酸無水物　、　プロピオン酸無水物Ｏ，ＳＸ；合成重合体０．０３５ ％；結合剤Ｕ０．５％強化ロジンエマルジョン　Ｇ 無水ｔ、、ッ酸　ヨ　残率を改善するために中等度の分子量で高電荷の陽イオン 性重合体を含有する ホリウレタンエマルジョン　■ スチレンブタジェンラテックス　Ｋ　ヌテレンとブタジェンとの重合比は４°ｌ 結合剤Ｕを含まない エヮルジョｙ　Ｅ　Ｌ パラフィンワックス　Ｍ　エマルジョンシリコン　Ｎ　熱硬化性：非醗硬化性 Ｈ３ＢＯ３／ポリビニルアルコール 明春／酸硬化性シリコン 表Ｘ−サイジング剤の相異による影響（続）６３　９．０１　Ｂ９．７　４Ｑ、 ８　５３．０　５９１　１２．１　−　．５１！１　１００６４　９．１７　９ ０．＋　４０．３　５０．４　５７７　１２．５　−　１．１３　５６５　９． ３１８８，６　４１，１　５０．５　５７９　１２．４　−　１．５　１６６　 ９、＋５　８９．４　４０６　５２．１　５８５　１３．３　−　．５５５　１ ００６７　９．１５　９０．５　４１，７　５６．５　５９１　１＋、１　−　 ．５０５　１２０６８　９．０８　８９．８　４０５　５８．５　６００　１３ ．［］　−５３ｊ　１６９　９．０１　８８．７．　４１．＋　５７．４　５７ ９　１３．９　−　１．９１　１７ｏ　９．ｏ７　８９．ｓ　３４．８　６７． １５　５７７　８．８７　１．２８　．５４　１２０＋７１　９．０９　８７． ７　１８，０　４６．７７　５９９　９．８５　．６５　．６０　５０７２　９ １０　８９．９　＋９Ｂ　４２．３２　５７７　９．８８　１，８２　２．７５ 　１７３　９．３７　９１．７　４０，８　６５．２７　５６６　９．９１　１ ，８２　２．７５　１２０＋７４　９．２４　９２１　１！＋、８　４８．４＋ 　５７４　７．７２　．５５　。５５　１７５　９．３＋　８０４　２７０　４ ２．６２　５７５　７７０　５．２２　４．１５　ｊ半米７６　９．０７　９＋ 、３　２６．２　５８．５９　５３２　８．４３　２．８０　．６４　３０来米 米７７　９．５４　７８．７　２０，８　６０．５２　５７０　＋０．５３　２ ．３９　．４８　１２０＋米）サイジング剤の欄中　（１）単−略号が示されて いる場合は内部サイジングがなされたことを示し、（＋ｌ１２つの略号が示され ている場合は内部サイジングがなされ、次いで加圧工程後に外部サイジング即ち 表面サイジングがなされたことを示し、（１０３つの略号が示されている場合は 内部サイジングがなされ、次いで加圧工程後に外部サイジング即ち表面サイジン グがなされ、更に乾燥工程後に他の外部サイジング即ち他の表面サイジングがな されたことを示している。

８−）接合側即ちボンドライナ側に対し加圧工程後にサイジング剤Ｅが約３ポン ド／トン（約１．３６Ｋｙ／）ン）の割合で被覆された。更に乾燥工程後にパラ フィン基剤のエマルジョンがポンドライナ側に対して被覆された。

…）接合側即ちボンドライナ側に対し加圧工程後にサイジング剤Ｅが約３ボンド ／トン（約１．３６Ｋｐ／）ン）の割合で被覆された。更に乾燥工程後に非アシ ッドキユアリングシリコンエマルジョン即ち非酸硬化シリコンエマルジョンがボ ンドライナ側に対して被覆された。

吸い上げられた水の１（ｙ−）が水浸透に対する紙の抵抗特性を示しているもの と考えられる。このとき、コツプ値（０ｏｂｂＶａｌ’ｕθ）即ち前記サイジン グされた紙によって吸い上げられた水の量（））が低い程、水浸透に対する抵抗 特性が高いことは明らかであろう。

サイジング処理された紙の水浸透に対する抵抗特性を調べる第２の方法は、約５ ４４°ｃ　（ｉ３０°Ｆ）の温浴中に配置された標準含浸リング内に入れ−られ たサイジング処理済の紙が水を５ＯＸ含浸するに要する時間（分）を計測するこ とによってなされた。第１、第２の方法が実行され、実験結果が夫々表Ｘにコン ブ値および含浸時間として掲載されているわ表Ｘは、水浸透に抗するサイジング 剤を含有する紙の緒特性に対して及ぼされた各種のサイジング剤の影響を示して いる。表Ｘによれば、下記のサイジング剤が紙の形成工程即ち製紙工程において 約２０ポンド／トン（約９．１　Ｋ”ｉ、／　）ン）の割合で紙の内部に配置さ れると好適なサイジングを達成できることが判明する。好適なサイジング剤とし ては、明春もしくはアルミン酸ナトリウムとロジンとの組合せ物と、陽イオン性 ヌターチと無水コハク酸との組合せ物と、高分子ポリアクリルアミドと低分子ポ リアクリルアミドと陽イオン性ポリウレタンと無水コハク酸との組合せ物とがあ る。前記好適なサイジング剤は、全て内部サイジングに関して良好な結果を達成 した。

工場生産の条件下で本発明の炭酸カルシウム含有紙を製造するために上述した本 発明の配合を利用する場合には、ハンドシート紙即ち実験室（二おいて上述した 方法により製造された紙に比し炭酸塩充填剤の残本がかなり悪化することが判明 している。この理由は、工場で製造された紙は、実験室で製造された紙に比し大 きな剪断力を受けていることによるものと考えられる。従って、工場生産におけ る条件を十分に再現するためにハンドシート紙がパルプに大きな剪断速１ｖを与 えて作成された。具体的には、高速度で回転するブレンダ即ち配合機中でパルプ を叩解することによってハンドシート紙が作成された。次いで実験室のブレンダ におけるにしろ工場の製造装置におけるにしろ高い剪断速度をパルプが受けても 残本即ち充填剤の残率を改善する最良の結合剤を発見するために各種の実験が実 行さした。

実験例７８〜９３ 表℃に掲載した各実験は、パルプが大きな剪断力を受けても充填剤の残本を改善 できる好適な成分を決定するために実行された。

実験例７８〜８９においては、ハンドシートモールドで形成された紙即ちハンド シート紙の固体粒子保持特性即ち固体拉子残率に対する高剪断力の影響が調べら れた。実験例７８〜８９においては、各種のラテックス即ち結合剤と凝集剤との 下記の如き添加工程が幾つか利用された。

（１）スターチを含まない結合剤即ちラテックスが添加され、次いでスターチを 含まない凝集剤が添加された。これは表■にバッチ番号１で示されており、実験 例７８〜８１が包何されている。

（２）スターチを含まない凝集剤が添加され、次いでスターチを含まない結合剤 即ちラテックスが添加さ肚た。これは表刈にバッチ番号２で示されており、実験 例８２〜８５が包有されている。

（３）結合剤即ちラテックスが添加され、次いで凝集剤が添加された。バッチ番 号１の場合と異なって副次的結合剤と１−てスターチが使用さｆた。これは表刀 にバッチ番号３で示されており、実験例８６〜８９が包有されている。

バッチ番号１〜３に関し、高速度で回転するブレンダ中で２５秒間にわたって高 剪断力を材料が受？すたのち、残率助剤即ち副次的結合剤を０，５ポンド／トン （約０．２２６　Ｋｐ／’　）ン）程度の割合で用い処理された。バッチ番号１ 〜３に包有される実験例は、高剪断力を受けたときに、充填剤の残率く二対する ラテックス即ち結合剤および凝集剤の添加形式の影響を示している。また、充填 剤の残率に対する副次的結合剤囲ち残率助剤の影響も示されている。

実験例９０〜９３は、ス′テレンとブタジェンとの重合比（％比と称することも ある）の高いラテックス結合剤と低いラテックス結合剤とが使用されるときに大 きな剪断力が作用された場合の影響即ち大きな剪断力が作用された場合とさ肚な い場合との相異を調べるために実行された。実験例９０〜９３においては残率助 剤即ち副次的結合剤が使用されなかった。高剪断力即ち大きな剪断力は、最高速 度で回転するワリングブレンダ（Ｗａｒｉｎｇ　Ｂｌｅｎｄｅｒ　）中で紙スラ リを叩打することによって達成された。実験例９０　、９１は高剪・折力を利用 して実行１框辰＝　−Ｈ＃　ｉ７壬　−一一一 ω　（か　寸 αｌｉ′　ネココニ　譜まｇｇ　ま鋸二Ｒ”ゞ００キー′″　ゞ　ゞ　ゞ　”　 ９　ゞ　ゞ　の　ゝ　ゞ　ゞ　ゝ　（イ）哨　−（珠　１．国四国　島国−国　 に）１−い　四国国騙鋸既１ ：、ｌ　Ｅ　Ｅ　Ｅ　Ｅ　Ｅ　Ｅ　Ｅ　１ｌｌｊ　Ｅ　Ｅ”１　工３６：、ｌ　 ＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜　＜纂ＩＱ）　 い　。−、。、。　０、。。　（ト）さ　ω　α！ｉｊ’″ゝ０′″　のωの■ 　のの■の償−〜　− され、実験例９２　、９３は通常の大きさの剪断力を利用して実行された。実験 例９０　、’　９２においては、スチレンとブタジェンとの重合比即ちＶＢ比が １°１であった。これに対し実験例・９１　、９３のＶＢ比は４：１であった。

高剪断力が印加されたときに、実験例９１から明らかな如くＶＢ比が４＝１であ れば８５％の残率を達成できるが、実験例９０から明らかな如くガルが１＝１で あれば７８％Ｆの残率を達成できるに過ぎなかった。高剪断力が印加されない場 合即ち剪断力が通常程度である場合には、”／Ｂ比の相異による影響が明瞭では °なかった。詳述すれば、”／Ｂ比が１゛１の場合がＶＢ比が４＝１の場合に比 し若干残率が高かった。

実験例９０〜９３によれば、仕上工程で高剪断力が印加されたハンドシート紙の 固体粒子残率は、ＶＢ比の高いラテックス結合剤を利用することによって十分に 改善できることが判明した。表Ｘには、また裂断長がｍ単位で表示されている。

実験例９４〜１１４ 実験例９４〜１１４は、カナダ標準形試験器で測定した叩解度（Ｃ８Ｆ値）にお ける炭酸カルシウム充填剤の添、シロ百分率の相異に伴なう影響を調べるために 実行された。この実験結果は裏店に掲載されている。表■には、また裂断長がｍ 単位で表示されている。

表■より明らかな如く、充填剤の添加量が約１０％ないし約３５％のとき、多孔 性その他の物理特性が好適である紙を作成することができた。充填剤の添、″Ｊ 口世が１０％未満のときは、多孔性および水切時間が低くなり過ぎて好ましくな い。

；レロ旧■ｍ両峙口山１じＩＩＱＩ１１ｄｌ山山両の充填剤の添加量が３５％を こえるときは、作成された紙の物理特性が石膏ボードの作成に利用できない程度 となる。

第１図ないし第６図は、各種の物理特性に対する充填剤の添加量（％）およびＣ ８Ｆ値の影響を示している。

第１図には、水切時間（秒）に対する炭酸力ルシクム充填剤の添加＠（％）の影 響が示されている。炭酸カルシウム充填剤の添加量が１０％のとき水切時間は５ 秒ないし６秒であって好適である。しかしながら炭酸カルシウム充填剤の添加量 が１０％未満となると、水切時間がかなり上昇し炭酸カルシウム充填剤の添加量 が１０％であったときに比べ好適でなくなる。炭酸カルシウム充填剤の添加ｌが １０％よりも多くなると、水切時間は減少し好適な範囲にある。

第２図には、固体粒子の保持特性即ち固体粒子の残率（％）が示されている。炭 酸カルシウム充填剤の添加量が約３５％となるまでは、残率＜Ｘ＞が良好な範囲 にある。炭酸力ルシクム充填剤の添加量が約３５〆よりも多くなると残土（％） は減少する。

第３図には、作成された紙の多孔性に対する炭酸カルシウム充填剤の添加＠　（ ％’）の影響が示されている。炭酸力ルシクム充填剤の添加量が１０％未満であ るとき多孔性は顕著に良化する。しかしながらＣ８Ｆ値が３５０であるときの線 を別とすれば、炭酸カルシウム充填剤の添力ロ量がＯＸに近づくにつれ多孔性が 改善されるものと考えられる。

第４図には、裂断長（Ｋｙａ　）に対する炭酸カルシウム充填剤の添加量（％） の影響が示されている。炭酸カルシウム充填剤の添加量（＄１’）が増加するに 伴なって裂断長が減少することが示されている。炭酸カルシウム充填剤の添加量 が約３５％までの範ｉ用にあるときには裂断長が十分好適であるが、炭酸カルシ ウム充填剤の添加量が約３５％をこえると裂断長が好適な値以下の値まで低下す る。

第５図には、破裂強度に対する炭酸カルシウム充填剤の添加ｌ（〆）の影響が示 されている。破裂強度は、炭酸カルシウム充填剤の添加量（％）が増大つるにつ れて低下する。炭酸カルシウム充填剤の添加量（Ｘ）が約３５％’であるときに 破裂強度は許容最低値となる。炭酸カルシウム充填剤の添加量が約３５％の値を こえて増大するにつれ、破裂強度の値は許容最低値以下となって好適でない。

第６図には、引裂強度に対する炭酸カルシクム充填剤の添加量（％）の影響が示 されている。炭酸カルシウム充填剤の添加量が３５％のときには引裂強度の値は 好適であるが、この値をこえて増大すると引裂強度の値は低下し不適となる。

表■と第１図ないし第６図とに示した実験例を参照すれば、好適な多孔性その他 の物理特性を示し石膏ボードの製造において使用できる紙を作成するために好適 な炭酸カルシウム充填剤の添加量の範囲は約１０〆ないし約３５％であることが 明らかとなろう。炭酸カルシウム充填剤の添加量がこの範囲未満となると多孔性 が低下し過ぎ、またこの範囲をこえて増大すると他の物理特性が低下し過ぎて好 ましくない。

実験例１１５〜１３０ 実験例１１５〜１３０は、各種の紙即ちハンドシート紙が石膏ボードの製造に使 用されたときに実現される特性を調べるために実行された。実験結果は、表■に 示されている。

１１８　Ｃ５ｊｏｏ、０ １１９Ａ、（シリコンで表面サイジング処理をする）　９　２２．９１２０　ｃ ；（）１１　２２．＋ １２１　ｃ；（硼酸とポリビニノげルコールで表面）、３゜サイジング処理をす る １２８　０；（表面サイジング処理せず　）ｓｌｏｏ、。

１２９　ｃ’：（）ｓ　１ｏｏ、。

＋ｘｏ　ｃ；（）７　６４．４ （註）　石膏ボードの試料は、実験に先立って３２２°Ｃで相対湿度９０％の環 境に１時間放置された。

石膏ボードの試料を作成するために、ハンドシート紙として標準紙（表■中Ａで 示されている）と炭酸力ルシクム含有紙（表■中Ｃで示されている）とが作成さ れたつ標準紙の坪量は、５０ポンド／　１０００平方フイート（約２５２）／Ｔ ＩＬ２）であった。標準紙は、クラフト紙裁断片８０％とウェイストニューズ即 ち未印刷の新聞紙２・〕Ｚからなる紙を繊維材料として作成された。標準紙の作 成時に、強化コシンＩＸとアルミン酸ナトリウム２Ｘとが内部サイジング剤とし て添加された。標準紙は、上述した製紙方法Ａで述べたものと同様の単層のハン ドシート紙として作成された。但し標準型シート作成４即ち英国式シート作成機 を用いずに１２　インチ×１２インチ（約３．０５３Ｘ約３．０５６ｍ）のウィ アムス式シート作成機が防用さ八た。次いで、標準紙のボントライカ面即ち接合 剤層面に対しコータ即ち塗布機に且って熱硬化性シリコン表面サイジング剤が塗 布ないし配置さ肚た。炭酸カルシウム含有紙も同様に作成された。ハンドシート 紙即ち標準紙および炭酸カルシウム含有紙は紙繊維７０％とラテックス結合剤３ 茗と炭駿カルシウム充填剤２７％と４ポンド／トン（約１．８１Ｋｙ／）ン）の 割合で添加されるダウＸＤ　（商標名；　Ｄｏｗ　ＸＤ　）凝集剤（ポリアクリ ルアミド）とを利用して作成された。実験例１１５゜１１６に？いては、ハンド シート紙として標準紙が上述したところにより作成された。実験例１１５　、１ １６にあってはハンドシート紙即ち標準紙に対して表面サイジング処理即ち外部 サイジング処理が施されていない。実験例１１７　、１１８においては、表面サ イジング処理即ら外部サイジング処理を施すことなくハンドシート紙として炭酸 カルシウム含有紙が上述したところにより作成された。実験例１１９においては 、ハンドシート紙として標準紙が作成されシリコン表面サイジング剤で処理され た。実験例１２０においては、ハンドシート紙として炭酸カルシウム含有紙が作 成されシリコン表面サイジング剤で処理された。シリコン表面サイジング剤で処 理されたハンドシート紙即ち標準紙および炭酸カルシウム含有紙は次いでオーブ ン硬化されたつ 実験例１１５〜１３０においゝては、１２インチ×１２インチ（約３．０５０７ ＭＸ約３．０５（ｎ’）のハンドシート紙がボントライカ面即ち接合剤層面を下 方即ち石膏スラリに向けて石膏ボード作成機中に配置された。その後、通常の紙 （以下通常紙という）がパッチ試験用の試料素体上面に対し石膏スラリを被覆す るように配置された。パッチ試験用の試料即ち上面に通常紙の被覆配置されたパ ッチ試験用の試料素体は、切断用ナイフへ向けて石膏ボード作成機中を降下移動 された。そこで、パッチ試験用の試料素体に対して被覆配置された通常紙には、 蒸気移動に対する抵抗力が大き過ぎることにより乾燥炉でブロク即ち剥離が発生 することを阻止するために切込が入れられた。石膏ボードが石膏ボード作成機か ら取り出され、パッチ試験用の試料を含む１２インチ×１２インチ（約３．０５ （ＦＡＸ約３．０５ｃｙｘ）の石膏ボード片が切り出された。次に、試料片が石 膏ボードから切り出され３２２°Ｃで相対湿度９０％の環境に１時間にわたって 放置された。石膏ボードの試料片に対して破壊点までの荷重を印加して周知の方 法によって接合剤層破損特性が調べられた。接合剤層破損特性の試験後に、紙繊 維で被覆されていないハンドシート紙の数が調べられた。表■には接合剤層破損 率（〆）が掲載されている。表■を参照すれば、炭酸カルシウム含有紙に対して 中性のサイジング剤が与えられ且つ石膏ボードを形成する場合には、石膏ボード の製造工場で前記石膏ボードの接合剤層破損（率）を良好とするため乾燥工程後 に表面サイジング剤を施す必要があることが判明するであろう。

実験例１２１〜１２７においては、スチレンブタジェンラテックス結合剤３ｘと 、炭酸カルシウム充填剤２７％と、紙繊維７０〆と、４ポンド／トン（約１８１ に）／トン）の割合で添加される陽イオン性ポリアクリルアミド凝集剤と、２０ ポンド／トン（約９．０６に′Ｊ／トン）の割合で使用されるフイブラン（商標 名、ＦよりＲＡＮ　）および３・〕ポンド／トン（約１３．５９　Ｋｐ、／　） ン）の割合で使用されるスターチからなる内部サイジング剤とから作成されたハ ンドシート紙即ち炭酸力ルシクム含釘紙が利用さねた。表面サイジング処理は、 表面処理剤として硼酸溶液を用いた後に、ポリビニルアルコール溶液を用いて実 行された。

内部サイジング剤としては、２０ポンド／トン（約９．０６　Ｋｙ／トン）の割 合で使用されるフィブラン（商標名；　ＦＩＢＲＡＮ　）即ち無水コハク酸と３ ０ポンド／トン（約１３．５９　Ｋｐ７　トン）の割合で使用される陽イオン性 スターチとが使用された。表面サイジング剤としては、乾燥した紙即ちハンドシ ート紙に対してウォーターボックスによって与えられる硼酸溶液と、硼酸溶液に よって処理された７紙即ちハンドシート紙に対してウオターボックスによって与 えられるポリビニルアル−コール溶液とが使用された。内部サイジング処理が表 面サイジング処理に先行してなされた。

表■より明らかな如く、紙即ちハンドシート紙の良好で一様な接合特性は、表面 サイジング処理を利用することによって達成された。

実験例１２８〜１３０においては、実験例１２１〜１２７において使用されたも のと同一の炭酸カルシウム含有紙が使用された。

実験例１２８〜１３０において使用された一炭酸カルシウム含有紙は、２０ボン ド／トン（約９．０６ＫＳＪ／）ン）の割合で使用される無水コハク酸と、３０ ポンド／トン（約１３．５９に９７トン）の割合で使用される陽イオン性スター チとを用いて内部サイジング処理された。しかしながら、実験例１２８〜１３０ においては外部す、イジング処理即ち表面サイジング処理がなされなかった。こ のときには、表■より明らかな如く、接合剤層破損率（〆）が極めて高かった。

実験例１１５〜１３０の実験結果によれば、炭酸カルシウム含有紙を用いて石膏 ボードを製造する場合に筬合庁性を良好とするためには内部サイジング剤に加え て表面サイジング剤も使用する必要があることが判明した。

表面サイジング剤即ち外部サイジング剤としては、パラフィンワックス、熱硬化 性シリコン、陽イオン性ポリウレタンエマルジョン、明春とともに使用される酸 硬化性シリコン。

硼酸とともに使用されるポリビニルアルコール、アルギン酸ナトリウム、アセチ ル化ヌターテ、陽イオン性スターチ、エチレン化スターチ、ホリエチレンエマル ジョン、ホリビニルアセテートエマルジョン等が利用できる。

実験例１３１ 市販可能な石膏ボード用の炭酸カルシウム含有紙を作成するために工場内で製紙 ラインが商業運転された。製紙ラインは、まず従来の紙繊維を１００％用いて従 来の紙（従来紙という）を作成するように調整された。製紙ラインを運転して従 来紙を作成した後、炭酸力ルシクム含有紙を作成するために充填剤精製装置の筒 中にラテックス結合剤と炭酸カルシウム充填剤とを添加するよう製紙ラインが変 更された。

先ず、製紙ラインにおいて無水コハク酸によりサイジング処理がなされ且つ石膏 ボードがフレームに装着されたときに外側を向く紙カバーシートとして利用され る汎用のマニラ紙が従来紙として作成された。製紙ラインは、炭醗カルシウム含 有紙を作成するために、一時間の移行期間中に一定の速度で２回紙シートの充填 剤領域にラテックス結合剤と炭酸カルシウム充填剤とを添加するように変更され た。サイジング剤の１ポンド（約ｏ４ｓ３１’ｙ）あたり１．５ポンド（約ｏ６ ｓＫｙ）の陽イオン性スターチを用いて陽イオン性とされた無水コハク酸が、２ つのボンドライナ層即ち接合剤層と２つのトップライナ層に対して夫々３ボンド ／トン（約１．３６　Ｋｙ／　）ン）、８ポンド／トン（約３６２にグ／トン） 、５ポンド／トン（約２．２７に２／トン）、９ポンド／トン（約４．０８Ｋｐ ／）ン）の割合で表面サイジング剤として添加された。紙の両面に水が与えられ 且つ表面サイジング剤の添加量が十分の水分含浸量即ち仕上カレンダにおいて２ ．５％の水分含浸量を達成できるように調整された。紙シートのボンドライナ層 は石膏ボードの石膏コアに接触ないし接合される部分である。トップライナ層は 石膏ボードの配置時に外側を向く部分である。ボンドライナ層へのサイジング剤 の添加量は、石膏ボードの製造時に紙シートが過度に水分を吸収しないように設 定された。トップライナ層へのサイジング剤の添加量は、石膏ボード製品の外観 性を十分に確保できるように設定された。

クラフト紙の裁断片５６％と、未印刷新聞紙１４％’と、９ＮＯ８炭酸力ルシク ム２７Ｘと、スチレンブタジェンラテックス３％と、２０〜２５ポンド／トン（ 約０９０６〜約１．１３　Ｋｙ　、、／トン）の割合で添加された陽イオン性ポ リアクリルアミド凝集剤とを用いて作成した紙の充填剤層の定常状態での組成は 、炭酸カルシウム含有紙を作成するための製紙ラインの変更によって達成できた 。マニラ紙を２５％包有するマニラトップライナ紙はフライリーフ即ち雑誌裁断 片から作成された。

トップライナ層がマニラ紙ないし新聞紙によって作成された炭酸力ルシクム含有 紙の製造工程において、炭酸カルシウム含有紙でなり使用時即ちフレームに装着 される時に、内側に向く即ちフレーム側に向く紙カバーシートは、全領域の任意 の場所において上述した組成の充填剤層を持っていた。無水コハク酸が、石膏コ ア（二接合される２つのボンドライナ層と外側に向く２つのトップライナ層とに 夫々４ポンド／トン（約１．８１Ｋｙ／）ン）、８ポンド／トン（約３６２に） ／トン）。

８ポンド／トン（約３．６２　Ｋ９．／　）ン）、９ポンド／トン（約４、０８ 　Ｋｙ、／　トン）の割合で表面サイジング剤として添加された。

本発明の炭酸カルシウム含有紙は、工業生産の前半に作成され且つ明春とロジン とでサイジング処理された通常紙即ち従来紙に比し乾燥工程で消費するエネルギ 量を２７％節約できた。各種の石膏ボード製造工場で石膏ボードの製造に利用し てみたところ、本発明の炭酸カルシウム含有紙は、明春とロジンとを用いてサイ ジング処理した従来紙に比し石膏ボードの乾燥工程に所要のエネルギを５ｘ節減 できた。

上述した本発明を実施するに際しては多くの材料と条件とが利用できるが、材料 および条件には特に好適な範囲がある。

紙繊維材料としては、他の指標を用いてもよいが、ＣＢＦ値が３５０雌であるも のが好適である。

結合剤即ちラテックスに対する炭酸カルシウム等の無機充填剤の添加比率は、紙 中に無機充填剤を保持するに好適であるように定められている。結合剤と充填剤 との好ましい比率は１：１０である。

紙繊維の添加量は、紙総体の６５ないし９０％の範囲にあることが好ましい。し かしながら、紙繊維の添加量は約７０％であるときが最適であることが判明して いる。

好ましい結合剤には、４：１の割合でカルボキシル化されたスチレンブタジェン 共重合体即ちスチレンブタジェンラテックスと、ポリビニルアセテートと、エチ レンビニルクロライド共重合体と、加水分解率が８７ないし９９％で分子量が９ ６０００ないし１２５０００であるポリビニルアルコールとがある。

好ましい凝集剤には、硼酸と、ポリビニルアルコールと、分子量が中等度で高電 荷の陽イオン性ポリアクリルアミドと、２−ビニルピリジンと、過酸化アンモニ ウムとがある。

好ましい充填剤としては、上述１−だ炭酸カルシウムその他がある。特に粒子径 が１０μないし３０μで６０％ないし９０％が３２５メツシユの標準篩を通過す る炭酸カルシウムが好適である。

好ましい残率助剤としては、高分子で電荷密度が中等度の陽イオン性ポリアクリ ルアミドがある。

好ましい内部サイジング剤としては、陽イオン性スターチエマルジョン中の無水 コハク酸と、強化ロジン／アルミン酸ナトリウム即ちロジンとアルミン酸ナトリ ウムとの混合物と、陽イオン性ポリウレタンエマルジョンとがある。

好ましい表面サイジング剤としては、パラフィンワックスエマルジョンと、熱硬 化性シリコンと、硼酸とポリビニルアルコールとの混合物と、明１と酸硬化性シ リコンとの混合物とがある。

本発明の複合紙即ち無機充填剤含有紙には、石膏ボードの製造に紙カバーシート として使用されるとき従来紙に比し以下の如き利点がある。

（１）本発明の複合紙は従来紙に比して多孔性である。従って、本発明の複合紙 は、従来紙に比し製廠工程において水切を迅速に行なうことができ、延いては乾 燥に所要の熱エネルギな約２７％も削減できる。更に、本発明の複合紙は、多孔 性を有するので、現存の製紙装置を用いても迅速乾燥、高機械速度、高生産率を 達成できる。

（１１）本発明の複合紙は、石膏ボードの製造に紙カバーシートとして利用され るとき、多孔性であるので、石膏ボードの乾燥および硬化に所要の熱エネルギを 従来紙の場合に比し約５％削減できる。

０ｉｉ）本発明の複合紙は、紙繊維に対する充填剤の添加割合が適宜に選択され ており且つ結合剤および結合剤の添加割合が適宜に選択されているので、極めて 良好な物理特性を実現できる。

（１ｖ）本発明の複合紙は、石膏ボードの石膏コアＣ二接合される表面に表面サ イジング剤を配設することにより、高温状態ないし高湿状態におかれても石膏コ アとの間の接合を極めて良好に維持できる。

（■）本発明の複合紙を用いて石膏ボードを作成すると、石膏ボードの表面を極 めて平滑とできる。

（ｖｌ）更に本発明の複合紙は、物理特性その他の緒特性が改良されているにも かかわらず、製造コストを比較的に低摩とできる。今日の熱エネルギの高騰を勘 案すれば、本発明の複合紙の利点は明らかであろう。

上述において本発明の複合紙を好ましい実施例について説明したが、本発明の複 合紙はこれらの実施例に制限されるものではなく各種の設計変更ないし均等物置 換を包摂することは明らかであろう。

浄書（内容に変更なし） ０　１０　２０　３０　４０　５０　６０　（％）特許庁長官若杉和夫　殿 １．事件の表示 ＰＣ＋Ｔ／ＴＪＳ　８２／　００６２４２、発明の名称 石膏ボード製造用の無機充填剤含有紙 ３、補正をする者 事件との関係　出願人 名　称　ユナイテッド　スティソ　ジブサム　カンパニー４、代　理　人 住　所　マ１６０東京都新宿区西新宿７丁目５番１０号第２ミゾタビルデイング 　７階 昭和５８年２月１０日　（発送日昭和５８年２月１５日）６、補正の対象 （１）特許法第１８４条の５第１項の規定による書面用　膵　調　審　親　牛

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）石膏ボードの製造に際しカバーシートとして利用される複合紙において、 （ａｌ　Ｃ８Ｆ値が約３５０Ｗ！ないし約５５０　ｄである約６５乾燥重量％な いし約９０乾燥重ＸＸの繊維と ｉｂｌ約１０乾燥重量〆ないし約３５乾燥重１％の粒子化無機充填剤と　− （ｃｌ前記無機充填剤を保持するに十分の結合剤と（ａｌ約２ポンド／トン（約 ｏ、９ｔＫｙ／）ン）ないし約４ポンド／トン（約１．、８２　Ｋｙ／’　トン ）の凝集剤と　−ｆｅｌ水浸透を阻止するに十分のサイジング剤とを包有し、十 分に多孔性で形成時の水切特性および乾燥特性が良好であり、石膏スラリの表面 に配置して石膏ボードとするときの熱エネルギを削減でき、形成時および石膏ボ ードの作成時に所要のエネルギを節減できることを特徴とする複合紙。 （２）繊維がセルロース繊維でなることを特徴とする請求の範囲第１項記載の複 合紙。 （３）無機充填剤が炭酸カルシウムであることを特徴とする請求の範囲第１項記 載の複合紙。 （４）無機充填剤が約２″５乾燥重量笈ないし約３０乾燥重＠Ｘでなることを特 徴とする請求の範囲第１項記載の複合紙。 （５）炭酸カルシウムがｌθμないし３０μの平均粒子径を有し且つ前記炭酸カ ルシウムの６０％ないし９０％が３２５メツシユの標準篩を通過してなることを 特徴とする請求の範囲第３項記載の複合紙。 （６）結合剤と無機充填剤との比が約１：ｌＯであることを特徴とする請求の範 囲第１項記載の複合紙。 （７）結合剤が約１乾燥重Ｈ％ないし約３，５乾燥重宿％だけきまれてなること を特徴とする請求の範囲第１項記載の複合紙。 （８）結合剤が！＝１ないし４：１での”ｌｂ比を有しカルボキシル化されたス チレンブタジェンラテックスでなることを特徴とする請求の範囲第７項記載の複 合紙。 （９）結合剤がエチレンビニルクロライド共重合体でなることを特徴とする請求 の範囲第７項記載の複合紙。 （１０）結合剤が約９６０００ないし約１２５０００の分子量を有し且つ８７％ ないし９９％の割合で加水分解さ肚たポリビニルアルコールでなることを特徴と する請求の範囲第７項記載の複合紙。 （Ｉυ凝集剤が約２ポンド／トン（約０．９１　Ｋ９／　）ン）ないし約４ポン ド／トン（約１．８２Ｋｙ、／）ン）だけ含まれてなることを特徴とする請求の 範囲第１項記載の複合紙。 Ｏ２凝集剤がポリビニルアルコールと組合せられた硼酸でなることを特徴とする 請求の範囲第１１項記載の複合紙。 （２）凝集剤が高電荷で中等度の分子量を有した陽イオン性ポリアクリルアミド でなることを特徴とする請求の範囲′第１１項記載の複合紙１゜ α４凝集剤が２−ビニルピリジンでなることを特徴とする請求の範囲第１１項記 載の複合紙。 （ｌω高分子量で電荷密度が中等度である陽イオン性ポリアク９ルアミドからな る残率助剤を含有してなることを特徴とする請求の範囲第１項記載の複合紙。 （１６）内部サイジング剤がエマルジョン状態で添加される無水コハク酸と陽イ オン性スターチとでなることを特徴とする請求の範囲第１項記載の複合紙。 θη内部せイジング剤が強化されたロジンとアルミン酸ナトリｕ８）内部サイジ ング剤がエマルジョン状態で添加さｎる陽イオン性ポリクレタンでなることを特 徴とする請求の範囲第１項記載の複合紙。 ｒ＋９）−面に表面サイジングを有する請求の範囲第１項記載の複合紙。 （２０）表面サイジングがエマルジョン状態で配設されるパラフィンワックスで なることを特徴とする請求の範囲第１９項記載の複合紙。 ｔｘｎ表面サイジングが熱硬化性シリコンでなることを特徴とする請求の範囲第 １９項記載の複合紙。 （２２１表面サイジングが硼酸と組合せられたポリビニルアルコールでなること を特徴とする請求の範囲第１９項記載の複合紙。 （２３）石膏ボードの製造（＝際しカバーシートとして利用される複合紙の製造 方法において、 （ａ）（ｉ）　Ｃ！ＳＦ値が約３５０コないし約５５０　ｍである約６５乾燥重 ＠　９ｔｆｌいし約９０菟燥重ｌｘの繊維と（１１）約１０乾燥重１％ないし約 ３５乾燥重雇Ｘの粒子化無機充填剤と ！ｉ；ｉ）　Ｍ記無機充填剤を保持するに十分の結合剤と（１ｖ）約２ポンド／ トン（約０．９１　Ｋｙ、’　）　、ｙ　）なイシ約４ポンド／トン（約１．． ５２Ｋｙ／トン）の凝集剤と（ｖ）水浸透を阻止するに十分のサイジング剤とを 混合して水性スラリを作成する水性スラリ作成工程を包有し、十分に多孔性で形 成時の水切特性および乾燥特性が良好であり、石膏スラリの表面に配置して石膏 ボードとするときの熱エネルギを削減でき、形成時および石膏ボードの作成時に 所要のエネルギを節減できることを特徴とする複合紙の製造方法。 （２４）繊維がセルロース繊維でなることを特徴とする請求の範囲第２３項記載 の複合紙の製造方法。 （ハ）無機充填剤が炭酸カルシクムであることを特徴とする請求の範囲第２３項 記載の複合紙の製造方法。 ＋２［Ｄ無気充填剤が約２５乾燥重量％ないし約３０乾燥重量％でなることを特 徴とする請求の範囲第２３項記載の複合紙の製造方法。 （２η炭識カルシウムが１０μないし３０μの平均粒子径を有し且つ前記炭酸カ ルシウムの６０　％ないし９０％が３２５メツシユの標準篩を通過してなること を特徴とする請求の範囲第２５項記載の複合紙の製造方法。 滴結合剤が約１乾燥重ｌにないし約３５乾燥重ｌｘだけ含まれてなることを特徴 とする請求の範囲第２４項記載の複合紙の製造方法。 １２９）乾燥後に一面に表面サイジングを配置してなる請求の範囲第２３項記載 の複合紙の製造方法。 １３０）表面サイジングがエマルジョン状態で配設されるパラフィンワックスで なることを特徴とする請求の範囲第２９項記載の複合紙の製造方法。 （３１）表面サイジングが熱漬ｆヒ・化シリコンでなることを特徴とする請求の 範囲第２９項記載の複合紙の製造方法。 （３２表面せイジングが硼酸と組合せられたポリビニルアルコールでなることを 特徴とする請求の範囲第２９項記載の複合紙の製造方法。 （３３）硬化された硫酸カルシウムニ水塩のコアと前記コアの両面に夫々接合さ 肚た紙カバーシートとを備えてなる石膏ボードにおいて、前記、紙カバーシート が （ａｌ　ＣＢＦ値が約３５０）ないし約５５０　、Ｉ！／である約６５乾燥重＠ Ｘないし約９０乾燥重ｉ％の繊維と ｆｂｌ約１０乾燥重ｌＸないし約３５乾燥重微％の粒子ｒヒ無機充填剤と ｆｃ）前記無機充填剤を保持するに十分の結合剤と！ａ）約２ポンド／トン（約 ｏ９１ｙ／）ン）ないし約４ポンド／トン（約１８２に２／トン）の凝集剤と（ ｅｌ水浸透を阻止するに十分のサイジング剤とを包有してなる複合紙からなり、 前記複合紙が十分に多孔性で形成時の水切特性および乾燥特性が良好であり、石 膏スラリの表面に配置して石膏ボードとするときの熱エネルギを削減でき、形成 時および石骨ボードの作成時に所要のエネルギを節減できることを特徴とする石 膏ボード。 Ｃ３４１ｉ唯がセルロース繊維でなることを特徴とする請求の範囲第３３項記載 の石・貴ボード。 （３５１無機充填剤が炭酸カルシウムであることを特徴とする請求の範囲第３３ 項記載の石膏ボード。 （？Ａ無機充填剤が約２５乾燥重量ｘないし約３０乾燥重量％でなることを特徴 とする請求の範囲第３５項記載の石膏ボード。 （３７）炭酸力ルシクムが１０μないし３０μの平均粒子径を有し且つ前記炭酸 カルシウムの６０％ないし９０％が３２５メツシユの標準篩を通過してなること を特徴とする請求の範囲第３５項記載の石膏ボード。 （３８）結合剤と無機充填剤との比が１：１０であることを特徴とする請求の範 囲第３３項記載の石膏ボード。 （３９結合剤が約１乾燥重量％ないし約３５乾燥重量％だけ含まれてなることを 特徴とする請求の範囲第３３項記載の石膏ボード。 （４０）結合剤が１：ｌないし４゛１でのＶＢ比を有しカルボキシル化されたス チレンブタジェンラテックスでなることを特徴とする請求の範囲第３９項記載の 石膏ボード。 （４１）結合剤がエチレンビニルクロライド共重合体でなることを特徴とする請 求の範囲第３９項記載の石膏ボード。 （４２結合剤が約９６０００ないし約１２５０００の分子量を有し且っ８７’ｌ ないし９９％の割合で加水分解されたポリビニルアルコールでなることを特徴と する請求の範囲第３９項記載の石膏ボード。 （４３Ｉ凝集剤が約２ポンド／トン（約０．９１　Ｋｙ、／　）ン）ないし約４ ボンド／トン（約１．８２　’９．／）ン）だけぎまれてなる、ことを特徴とす る請求の範囲第３３項記載の石膏ボード。 （偵凝集剤がポリビニルアルコールと組合せられた卵液でなることを特徴とする 請求の範囲第４３項記載の石膏ボード。 （４５１凝集剤が高電荷で中等度の分子量を有した陽イオン性ポリアクリルアミ ドでなることを特徴とする請求の範囲第４３項記載の石膏ボード。 （４６１凝集剤が２−ビニルピリジンでなることを特徴とする請求の範囲第４３ 項記載の石膏ボード。 （４η高分子量で電荷密度が中等度である陽イオン性ポリアクリルアミドからな る残率助剤を含有してなることを特徴とする請求の範囲第３３項記載の石膏ボー ド。 （４８内部サイジング剤がエマルジョン状態で添加される無水コハク酸と陽イオ ン性スターチとでなることを特徴とする請求の範囲第３３項記載の石膏ボード。 （４９内部サイジング剤が強化されたロジンとアルミン酸ナトリウムとでなるこ とを特徴とする請求の範囲第３３項記載の石膏ボード。 （５〔内部サイジング剤がエマルジョン状態で添加される陽イオン性ポリウレタ ンでなることを特徴とする請求の範囲第３３項記載の石膏ボード。 ６υ複合厭の一面に表面サイジングを有する請求の範囲第３３項記載の石膏ボー ド。 （５２１表面サイジングがエマルジョン状態で配設される〕くラフインワックス でなることを特徴とする請求の範囲第５１項記載の石膏ボードっ （５３）表面サイジングが熱硬化性シリコンでなることを特徴とする請求の範囲 第５１項記載の石膏ボード。 ５４）表面サイジングが硼酸と組合せられたポリビニルアルコ−ルボード。