JPS5852424A - 高温浸炭用鋼の製造方法 - Google Patents
高温浸炭用鋼の製造方法Info
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- JPS5852424A JPS5852424A JP14970681A JP14970681A JPS5852424A JP S5852424 A JPS5852424 A JP S5852424A JP 14970681 A JP14970681 A JP 14970681A JP 14970681 A JP14970681 A JP 14970681A JP S5852424 A JPS5852424 A JP S5852424A
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- Japan
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- steel
- carburizing
- grains
- carburized
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、９８０℃の如き高い温度で浸炭しても顆粒あ
りいは、Ａ常粗太粒の発生を防止しうる高１浸炭用肌焼
鋼の製造方法に関するものである。
りいは、Ａ常粗太粒の発生を防止しうる高１浸炭用肌焼
鋼の製造方法に関するものである。
自動車の変速機、差動装置等に使用されるイア類、ある
いはピン、ゾツシＳ、−ルト等の機械部品は、棒鋼又は
ノ々−インコイルよ多鍛造、切削加工や焼鈍、簡単等複
雑な工程を経て最後に浸炭熱杷理を行って製造されてい
る。この浸炭のための熱処理は、数時間から数十時間に
及ぶ長い時間を必要とする熱処理であり、極めてエネル
ギーを′消費する熱処理である。
いはピン、ゾツシＳ、−ルト等の機械部品は、棒鋼又は
ノ々−インコイルよ多鍛造、切削加工や焼鈍、簡単等複
雑な工程を経て最後に浸炭熱杷理を行って製造されてい
る。この浸炭のための熱処理は、数時間から数十時間に
及ぶ長い時間を必要とする熱処理であり、極めてエネル
ギーを′消費する熱処理である。
ところで、浸炭熱処理温度を高めることにより、この浸
炭処理時間を短縮することが可能で、効果的な省エネル
イーを図ることができるが、処理温度を高めることによ
って混粒、異常粒、といった結晶粒Ｏ粗大化が生じ、靭
性Ｏ低下、焼歪の増加等の材質Ｏ劣化が生じることがあ
り、９２０℃〜９３０℃以下Ｏ１１度で浸炭していゐの
が実状である。この結晶粒の粗大化を防止するため穐々
の方策が示されているが、未だ完全なものは見当らない
。
炭処理時間を短縮することが可能で、効果的な省エネル
イーを図ることができるが、処理温度を高めることによ
って混粒、異常粒、といった結晶粒Ｏ粗大化が生じ、靭
性Ｏ低下、焼歪の増加等の材質Ｏ劣化が生じることがあ
り、９２０℃〜９３０℃以下Ｏ１１度で浸炭していゐの
が実状である。この結晶粒の粗大化を防止するため穐々
の方策が示されているが、未だ完全なものは見当らない
。
従来、熱処理時の結晶粒粗大化防止の九めＡｔＮの微細
析出を活用するととが知られ【いる、とζろが、複雑多
岐な部品製造工程のどの段階で、ＡｔＮの微細析出を達
成せしめればよいのか、又、それをどＯようにすれば工
業的に安定して達成できるかとなると、皆目わからない
といつ良状態であつ友、即ち、ＡｔＮが固溶してしまう
１２００ｔ：以上の塩度で熱間鍛造し、そ０後、焼鈍、
歯切、浸炭の工程で作られるギア類はどの段階で、どの
ようにしてＡｔＮの微細析出を図ればよいか、又、焼鈍
、冷間鍛造、簡単、歯切、浸炭の工程で製造される場合
はどうするか、更には、鋼材を直ちに冷間押出加工で成
型して作られる浸炭部品の場合は、どうか、といつ次具
合に非常に複雑多岐であ）、種種の部品に対し効果的な
対策は立てられていないのが現状である。
析出を活用するととが知られ【いる、とζろが、複雑多
岐な部品製造工程のどの段階で、ＡｔＮの微細析出を達
成せしめればよいのか、又、それをどＯようにすれば工
業的に安定して達成できるかとなると、皆目わからない
といつ良状態であつ友、即ち、ＡｔＮが固溶してしまう
１２００ｔ：以上の塩度で熱間鍛造し、そ０後、焼鈍、
歯切、浸炭の工程で作られるギア類はどの段階で、どの
ようにしてＡｔＮの微細析出を図ればよいか、又、焼鈍
、冷間鍛造、簡単、歯切、浸炭の工程で製造される場合
はどうするか、更には、鋼材を直ちに冷間押出加工で成
型して作られる浸炭部品の場合は、どうか、といつ次具
合に非常に複雑多岐であ）、種種の部品に対し効果的な
対策は立てられていないのが現状である。
本発明者達は、上述の如き複雑な二次加工工程中のＡｔ
Ｎの析出状態を詳細に検討し、鋼材ＯＥＥ砥■ のｉｔで２０ Ｘ Ｉ ＯＶｃｄ以上の数の）ｋｔＮ
０１１ＪＩＩ析出を図ることにより、有効な結晶粒粗大
化防止効果が得られること、および、これを達成するた
め０最適な鋼材の成分と圧延条件を見出し２本＊ａを完
成せしめた。
Ｎの析出状態を詳細に検討し、鋼材ＯＥＥ砥■ のｉｔで２０ Ｘ Ｉ ＯＶｃｄ以上の数の）ｋｔＮ
０１１ＪＩＩ析出を図ることにより、有効な結晶粒粗大
化防止効果が得られること、および、これを達成するた
め０最適な鋼材の成分と圧延条件を見出し２本＊ａを完
成せしめた。
即ち、０．００４０〜０．０２００ＸＮ、０．０１−０
．１００ＸＡｔｔ含む炭素鋼又は、低合嚢肌鋳鋼の製造
において、人ＡＮが固溶している鋼片ｔｔｏｏｃ以上１
０００℃以下Ｏｎ度に加熱後、熱間圧延を行うことによ
り圧延Ｏｔｔで、２０ＸｌＯ〜以上の人ｔＮを微細に析
出せしめ効果的に浸炭時の結晶粒の粗大化を防止するこ
とに成効した。
．１００ＸＡｔｔ含む炭素鋼又は、低合嚢肌鋳鋼の製造
において、人ＡＮが固溶している鋼片ｔｔｏｏｃ以上１
０００℃以下Ｏｎ度に加熱後、熱間圧延を行うことによ
り圧延Ｏｔｔで、２０ＸｌＯ〜以上の人ｔＮを微細に析
出せしめ効果的に浸炭時の結晶粒の粗大化を防止するこ
とに成効した。
第１５Ａは、浸炭熱処理直前の工程で析出しているＡｔ
Ｎ １２）密度と、４時間加熱時の結晶粒粗大化温度の
関係を示す図で、浸炭熱処理前にｋｔＮの析出個数を２
０Ｘ１Ｇ ケンｃＪ以上析出せしめることによル、結
晶粒粗大化温度が９９０℃程度まで上昇することを見出
した。
Ｎ １２）密度と、４時間加熱時の結晶粒粗大化温度の
関係を示す図で、浸炭熱処理前にｋｔＮの析出個数を２
０Ｘ１Ｇ ケンｃＪ以上析出せしめることによル、結
晶粒粗大化温度が９９０℃程度まで上昇することを見出
した。
更に５本発明者らは、２０Ｘ１０ ケ／Ｃ＃＃以上の
ＡｊＮの析出盆を圧ＩＡままの状態で確保することＫよ
〕、通常の二次加工工程条件下では、十分浸ｊｌ［処理
前ｔで、この析出状態は保たれることを確認した。すな
わち、部品製造工程中に行われる焼鈍、簡単の熱処理は
、９５０℃以下であや、圧延ｔｔで析出し几ＡＡＮは、
十分上のままの状態で保持さ他る。又、大型ギア類は、
熱間鍛造で成形されるが、こＯ場合、圧延ままの状態て
析出していたＡＡＮは熱鍛温度で固溶してしまうが、通
常その後に焼鈍、簡単を行うため、ＡｔＮの量を調節し
ておけばＡｔＮの微細析出は十分確保できる。即ち、こ
のような、２０Ｘ１０ ケン−以上のＡｔＮの析出数
を圧ｉｔまの状態て達成せしめる条件を検討し次結果、
Ａｊ、ＮＯ固溶した状態の鋼片ｔ”７００ｐ、以上１
０５０℃以下の加熱Ｓ度に加熱後圧延することにより達
成できること管見用した０本発明は、鋼材使用者側では
、浸炭時間短縮による省エネルギーを、又、鋼材製造者
側では、低温加熱圧延による省エネルギーの工業的メリ
ットを享受できる有益なもＯである。
ＡｊＮの析出盆を圧ＩＡままの状態で確保することＫよ
〕、通常の二次加工工程条件下では、十分浸ｊｌ［処理
前ｔで、この析出状態は保たれることを確認した。すな
わち、部品製造工程中に行われる焼鈍、簡単の熱処理は
、９５０℃以下であや、圧延ｔｔで析出し几ＡＡＮは、
十分上のままの状態で保持さ他る。又、大型ギア類は、
熱間鍛造で成形されるが、こＯ場合、圧延ままの状態て
析出していたＡＡＮは熱鍛温度で固溶してしまうが、通
常その後に焼鈍、簡単を行うため、ＡｔＮの量を調節し
ておけばＡｔＮの微細析出は十分確保できる。即ち、こ
のような、２０Ｘ１０ ケン−以上のＡｔＮの析出数
を圧ｉｔまの状態て達成せしめる条件を検討し次結果、
Ａｊ、ＮＯ固溶した状態の鋼片ｔ”７００ｐ、以上１
０５０℃以下の加熱Ｓ度に加熱後圧延することにより達
成できること管見用した０本発明は、鋼材使用者側では
、浸炭時間短縮による省エネルギーを、又、鋼材製造者
側では、低温加熱圧延による省エネルギーの工業的メリ
ットを享受できる有益なもＯである。
ここで化学成分及び熱間圧延条件の限定理由を述べる。
Ｎは、Ａｔと結びついてムＡＮとして、結晶粒微細化効
果を発揮せしめるもので、０．００４Ｎ未満では析出す
る人ｔＮｃ）量が少なく、十分な効果が得られない、又
、０．０２００Ｘｔ越えても、それ以上の効果が得られ
ないため特許請求の範囲から除いた。
果を発揮せしめるもので、０．００４Ｎ未満では析出す
る人ｔＮｃ）量が少なく、十分な効果が得られない、又
、０．０２００Ｘｔ越えても、それ以上の効果が得られ
ないため特許請求の範囲から除いた。
Ａｊは、Ｎと結びついてＡＬＮとして利用する几めのも
ので％ ０．０２０ Ｘ未満では析出するＡｔＮＱ数が
少なく十分な効果が得られず、又、０．１００Ｎを越え
る量を添加しても、それ以上の効果が期待できないため
、特許請求の範囲から除いた。
ので％ ０．０２０ Ｘ未満では析出するＡｔＮＱ数が
少なく十分な効果が得られず、又、０．１００Ｎを越え
る量を添加しても、それ以上の効果が期待できないため
、特許請求の範囲から除いた。
棒鋼バーインコイル圧延に供する鋼片は、Ａｊ、Ｎが固
溶した状態Ｋｎいと、下記の圧延加熱条件を規制しても
、十分なＡｔＮの微細析出が達成できない、特に鋼片０
状態でＡｊＮが不完全に析出していると１次の鋼材加熱
の段階で、先の不完全析出ＡｔＮｔ−核として残ｐがＡ
ｊ、Ｎとして析出し、粗大な析出Ｏ状態となりてしまう
ため避けなければならない。
溶した状態Ｋｎいと、下記の圧延加熱条件を規制しても
、十分なＡｔＮの微細析出が達成できない、特に鋼片０
状態でＡｊＮが不完全に析出していると１次の鋼材加熱
の段階で、先の不完全析出ＡｔＮｔ−核として残ｐがＡ
ｊ、Ｎとして析出し、粗大な析出Ｏ状態となりてしまう
ため避けなければならない。
鋼片の加熱１１度は、１０５０℃を越えると、微細な人
ＡＮの析出が得られないため避けなければならなお圧延
に供す基鋼片は、 ＡｔＮが固溶しておれば、鋼塊法で
製造されたか又は、連続鋳造法で製造されたかを問わな
い、又、連続鋳造鋳片を冷却することなく、分塊を行っ
て製造した鋼片か又は、一旦冷却後、分塊圧延を行って
製造したかを問わない。
ＡＮの析出が得られないため避けなければならなお圧延
に供す基鋼片は、 ＡｔＮが固溶しておれば、鋼塊法で
製造されたか又は、連続鋳造法で製造されたかを問わな
い、又、連続鋳造鋳片を冷却することなく、分塊を行っ
て製造した鋼片か又は、一旦冷却後、分塊圧延を行って
製造したかを問わない。
本発明が適用できる鋼は、浸炭して使用される炭素鋼、
低合金鋼の肌焼鋼であり、通常０：０．０５Ｘ〜０．３
％、Ｓｉ：０．４Ｘ以下、Ｍｌｌｏ、３〜Ｌ７Ｘを含む
炭素鋼、低ｉンガン鋼、更に、ｔ−ｚ％以下の○ｒｌｏ
、３Ｘ以下のＭＯ，２％以下のＮｊ等を含む低合金鋼で
ある。
低合金鋼の肌焼鋼であり、通常０：０．０５Ｘ〜０．３
％、Ｓｉ：０．４Ｘ以下、Ｍｌｌｏ、３〜Ｌ７Ｘを含む
炭素鋼、低ｉンガン鋼、更に、ｔ−ｚ％以下の○ｒｌｏ
、３Ｘ以下のＭＯ，２％以下のＮｊ等を含む低合金鋼で
ある。
なお、以上のほかＫ ０．０２〜０．１０ＸのＮｂを添
加することにより、更に高い温度オて結晶粒が粗大化し
ない鋼材の製造が可能である。
加することにより、更に高い温度オて結晶粒が粗大化し
ない鋼材の製造が可能である。
以下に実施例を挙げて更に説明する。
〔実施例１〕
第１表に示す成分を有する８０Ｒ４２０Ｈ鋼を溶製し、
連続鋳造、分塊圧延によって１５０−角の鋼片を製造し
た０分流圧延は１２５０℃加熱で行い、鋼片段階でＡｔ
Ｎｔ固溶せしめた。
連続鋳造、分塊圧延によって１５０−角の鋼片を製造し
た０分流圧延は１２５０℃加熱で行い、鋼片段階でＡｔ
Ｎｔ固溶せしめた。
これらの鋼片は、第２表に示す加熱条件で直径４０■の
丸棒に圧延し次、この棒鋼を切断し焼鈍。
丸棒に圧延し次、この棒鋼を切断し焼鈍。
冷間鍛造、簡単、歯切り加工後９９０℃で３時間の浸炭
処理を行い、ギアを製造した１、浸炭深さは全て、１．
２〜１．３−の有効深さが得られた。
処理を行い、ギアを製造した１、浸炭深さは全て、１．
２〜１．３−の有効深さが得られた。
このギアの各部分よ）顕微鏡試料を切シ出し、結晶粒を
観察し几、その結果を、第２表に示した。
観察し几、その結果を、第２表に示した。
本発明法に係る鋼材よりＨ遺したギアの場合、結晶粒の
粗大化が生じないことがわかる。
粗大化が生じないことがわかる。
〔実施例２〕
ｆａ３表に示す成分を有する５０Ｍ４２０Ｈ鋼を溶製し
、連続鋳造、分塊圧延によって１５０−角の鋼片を製造
した０分塊圧延は１２ｓＯ℃加熱で行い、鋼片段階でλ
ＡＮの固溶化を図った。
、連続鋳造、分塊圧延によって１５０−角の鋼片を製造
した０分塊圧延は１２ｓＯ℃加熱で行い、鋼片段階でλ
ＡＮの固溶化を図った。
これらＯ鋼片は、第４表に示す加熱条件で直径３６謹の
棒鋼に圧延した。この棒鋼を切断後、一部分冷間押出、
残９の部分を熱間鍛造後、焼鈍、歯切〕加工後％９９０
℃で２時間の浸炭処理を行いギアを製造した。浸炭深さ
は全て、０．７〜０．８−の有効深さが得られた。
棒鋼に圧延した。この棒鋼を切断後、一部分冷間押出、
残９の部分を熱間鍛造後、焼鈍、歯切〕加工後％９９０
℃で２時間の浸炭処理を行いギアを製造した。浸炭深さ
は全て、０．７〜０．８−の有効深さが得られた。
こＯイアの各部分よ）顕微鏡試料を採取し、結晶粒を観
察した。その結果を第４表に示し友。
察した。その結果を第４表に示し友。
本発明法に係る鋼材よ〕製造した場合、結晶粒の粗大化
が生じていないととがわかる。
が生じていないととがわかる。
〔実施例３〕
第４表に示す化学成分を有する調香４．５の８０Ｍ４２
０Ｈ＃ｔ−実一例２と同様に１５０−角の鋼片とした。
０Ｈ＃ｔ−実一例２と同様に１５０−角の鋼片とした。
鋼片は、第５表に示す加熱条件で直径９０ｍ１の丸鋼に
圧延した。この棒鋼を切断後、熱間鍛造、焼鈍、歯切〕
加工を行い９９０℃で４時間浸炭を行い、ギアを製造し
た。浸炭深さは全て、１．７〜１、８ ｍの有効深さが
得られた。
圧延した。この棒鋼を切断後、熱間鍛造、焼鈍、歯切〕
加工を行い９９０℃で４時間浸炭を行い、ギアを製造し
た。浸炭深さは全て、１．７〜１、８ ｍの有効深さが
得られた。
このギアを切断し各部分よシ顕微鏡試料を採取し、結晶
粒を観察した。その結果を第５表に示した。
粒を観察した。その結果を第５表に示した。
本発明法に係る鋼材よ〕製造した場合訃よび、人４Ｎが
不発明鋼範囲内であれば結晶粒の粗大化が生じていない
ことがわかる。
不発明鋼範囲内であれば結晶粒の粗大化が生じていない
ことがわかる。
第１図はＡｔＮ析出密度と粗粒化温度との関係を示す図
。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
Claims (1)
- （１） Ｎ ： ０．００４０〜０．０２００％、
Ａ／、：０．０２０〜０．１ＯＯＸを含む炭素鋼又は低
合金鋼の肌焼用棒鋼７、バーインコイルの製造において
、人ｔＮが固溶している鋼片ｔ−７００℃以上１０５０
℃以下の１１２に加熱後熱間圧延を行い、圧延のままで
２０Ｘ１０ ケン−以上のＡＡＮを微細に析出せしめる
ことｔ％徴とする浸炭時の結晶粒粗大化を防止した高温
浸炭用鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14970681A JPS5852424A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高温浸炭用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14970681A JPS5852424A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高温浸炭用鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852424A true JPS5852424A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15481029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14970681A Pending JPS5852424A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高温浸炭用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852424A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61261429A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-19 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55122822A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture inhibiting austenite crystal grain coarsening for controlled rolled steel products |
| JPS569326A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of case hardening steel |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP14970681A patent/JPS5852424A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55122822A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture inhibiting austenite crystal grain coarsening for controlled rolled steel products |
| JPS569326A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of case hardening steel |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61261429A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-19 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼の製造方法 |
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