JPS5852441A - プレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法 - Google Patents
プレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5852441A JPS5852441A JP14970981A JP14970981A JPS5852441A JP S5852441 A JPS5852441 A JP S5852441A JP 14970981 A JP14970981 A JP 14970981A JP 14970981 A JP14970981 A JP 14970981A JP S5852441 A JPS5852441 A JP S5852441A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、良好なプレス成形性と高強度を備えた冷延
鋼板をコスト安く製造する方法に関するものである。
鋼板をコスト安く製造する方法に関するものである。
近年、乗用車の車体重量を軽減する目的で、各種の高張
力冷延鋼板が開発され、実用に供されている。しかし、
乗用車の車体に使用して従来の軟鋼板と同等な性能を発
揮しつつ□車体重量を下げ得る鋼板としては、（１）製
造コストが軟鋼板並に安価であること、（２）プレス加
工性が軟鋼板並に良好であること、（３）パネルとして
の鋼板の強度が高いこと、の３つの特性を備える必要が
あるが、現在実用されている鋼板はいずれもこれらの特
性を満足して備えるものではない。すなわち、例えばプ
レス加工性の良好な鋼板として、Ｃを極力低減し、この
Ｃを炭窒化物として析出固着するのに充分な量の合金成
分を添加含有させた、いわゆるＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔ
ｉｔｉａｔＦｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）が開発されている。
力冷延鋼板が開発され、実用に供されている。しかし、
乗用車の車体に使用して従来の軟鋼板と同等な性能を発
揮しつつ□車体重量を下げ得る鋼板としては、（１）製
造コストが軟鋼板並に安価であること、（２）プレス加
工性が軟鋼板並に良好であること、（３）パネルとして
の鋼板の強度が高いこと、の３つの特性を備える必要が
あるが、現在実用されている鋼板はいずれもこれらの特
性を満足して備えるものではない。すなわち、例えばプ
レス加工性の良好な鋼板として、Ｃを極力低減し、この
Ｃを炭窒化物として析出固着するのに充分な量の合金成
分を添加含有させた、いわゆるＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔ
ｉｔｉａｔＦｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）が開発されている。
このＩＦ’鋼は、例えば炭窒化物形成元素とし２
てＴｉを用いる場合には、Ｔ１（％）≧４（Ｃ（％）
＋ −ＨＮ（％））を満足する’Ｔｉを添加含有させた
ものであり、したがって低Ｃ１低ＮなほどＴｌ量が少な
くてすみ、製造コストが安価になるものである。しかる
に、このＩＦ鋼においては、低ＣとなるとＡｒ３変態温
度が上昇するので、冷延鋼板としての良好なプレス加工
性を確保するには熱間圧延における仕上温度を高くする
必要がちシ、この結果近年の省エネルギの要求と相反す
るようになるほか、低Ｃのために強度が低下し、鋼板が
軟質となって、近年の高張力鋼板への要求と相反するな
どの問題点がある。一方、後者の強度低下の問題に対し
ては、ＰやＳｉなどの固溶強化元素を含有させることに
より、ある程度鋼板の強度を上昇させることが可能であ
るが、反面溶接性および表面性状の劣化が避けられない
ものであった。
＋ −ＨＮ（％））を満足する’Ｔｉを添加含有させた
ものであり、したがって低Ｃ１低ＮなほどＴｌ量が少な
くてすみ、製造コストが安価になるものである。しかる
に、このＩＦ鋼においては、低ＣとなるとＡｒ３変態温
度が上昇するので、冷延鋼板としての良好なプレス加工
性を確保するには熱間圧延における仕上温度を高くする
必要がちシ、この結果近年の省エネルギの要求と相反す
るようになるほか、低Ｃのために強度が低下し、鋼板が
軟質となって、近年の高張力鋼板への要求と相反するな
どの問題点がある。一方、後者の強度低下の問題に対し
ては、ＰやＳｉなどの固溶強化元素を含有させることに
より、ある程度鋼板の強度を上昇させることが可能であ
るが、反面溶接性および表面性状の劣化が避けられない
ものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高強度
および良好なプレス加工性を有する鋼板をコスト安く得
べく研究を行なった結果、低Ｃ１低Ｎの鋼に特定量のＴ
ｉ、Ｚｒ、およびＮｂのうちの１種または２種以上を含
有させ、これらを少量の微細な炭窒化物として析出させ
ると共に、熱間圧延時の仕上温度および巻取温度を低く
して細粒化をはかシ、さらに冷間圧延時の圧下率を十分
大きくし、かつ冷間圧延後に連続焼鈍を施すと、強度が
高く、しかもｒ値も高い鋼板が得られるという知見を得
たのである。
および良好なプレス加工性を有する鋼板をコスト安く得
べく研究を行なった結果、低Ｃ１低Ｎの鋼に特定量のＴ
ｉ、Ｚｒ、およびＮｂのうちの１種または２種以上を含
有させ、これらを少量の微細な炭窒化物として析出させ
ると共に、熱間圧延時の仕上温度および巻取温度を低く
して細粒化をはかシ、さらに冷間圧延時の圧下率を十分
大きくし、かつ冷間圧延後に連続焼鈍を施すと、強度が
高く、しかもｒ値も高い鋼板が得られるという知見を得
たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、鋼を、Ｃ：０．００１〜０．００８％、 Ｍｎ：０
．０１〜０．８０ ％、 ｓｏＬ、Ｍ： ０．０６ ％
以下、Ｎ：０．０００５〜Ｏ，ＯＯ３０チを含有し、か
つＴ１：０．０８係以下、 Ｎｂ： ０．１０％以下、
およびｚｒ；０．１０％以下のうちの１種または２種以
上を含有すると共に、 Ｔ１当量＝Ｔｉ（＠＋−Ｎｂ（％）＋Ｈ２ｒ（％）−＝
（１）３ Ｃ当量＝ｃ（％）＋百Ｎ（労 ・・・・・・（
２）（Ｃ当量）−’（Ｔｉ当量）≦０．００１５（＠・
・・（３）上記（１）式で計算されるＴｉ−Ｍ量と、上
記（２）式で計算されるＣ当量との関係が上記（３）式
を満足し、さらに必要に応じてＶ ： ０．０１〜０．
１０ ％、 Ｐ：０．０３〜０．１０％、およびＳｉ：
０．１０〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有
し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するものに特定し、この鋼を連続鋳造してスラ
ブとした後、このスラブを１０００〜１２５０℃の温度
に加熱し、ついで仕上温度：５００〜７８０℃１巻取温
度；４８０℃以下の条件で熱間圧延し、引続いて５０チ
以上の圧下率での冷間圧延と、６６０℃以上の温度での
連続焼鈍を行なうことによって、プレス成形性の良好な
高強度冷延鋼板を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
て、鋼を、Ｃ：０．００１〜０．００８％、 Ｍｎ：０
．０１〜０．８０ ％、 ｓｏＬ、Ｍ： ０．０６ ％
以下、Ｎ：０．０００５〜Ｏ，ＯＯ３０チを含有し、か
つＴ１：０．０８係以下、 Ｎｂ： ０．１０％以下、
およびｚｒ；０．１０％以下のうちの１種または２種以
上を含有すると共に、 Ｔ１当量＝Ｔｉ（＠＋−Ｎｂ（％）＋Ｈ２ｒ（％）−＝
（１）３ Ｃ当量＝ｃ（％）＋百Ｎ（労 ・・・・・・（
２）（Ｃ当量）−’（Ｔｉ当量）≦０．００１５（＠・
・・（３）上記（１）式で計算されるＴｉ−Ｍ量と、上
記（２）式で計算されるＣ当量との関係が上記（３）式
を満足し、さらに必要に応じてＶ ： ０．０１〜０．
１０ ％、 Ｐ：０．０３〜０．１０％、およびＳｉ：
０．１０〜１．０％のうちの１種または２種以上を含有
し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するものに特定し、この鋼を連続鋳造してスラ
ブとした後、このスラブを１０００〜１２５０℃の温度
に加熱し、ついで仕上温度：５００〜７８０℃１巻取温
度；４８０℃以下の条件で熱間圧延し、引続いて５０チ
以上の圧下率での冷間圧延と、６６０℃以上の温度での
連続焼鈍を行なうことによって、プレス成形性の良好な
高強度冷延鋼板を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
つぎに、この発明の方法において、成分組成および製造
条件を上記の通シに数値限定した理由を説明する。
条件を上記の通シに数値限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、微細な炭窒化物を形成して鋼板の強度を向
上せしめる作用があるが、その含有量が０．００１％未
満では前記作用に所望の効果が得られず軟質化しすぎて
しまうと共に、溶製が困難となυ、一方ｏ、ｏｏｓ％を
越えて含有させると、多くの炭窒化物形成元素を必要と
するばかシでなく、炭窒化物の析出量が多くなυすぎて
プレス加工性が劣化するようになることから、その含有
量を０．００１〜ｏ、ｏｏｓ％と定めた。
上せしめる作用があるが、その含有量が０．００１％未
満では前記作用に所望の効果が得られず軟質化しすぎて
しまうと共に、溶製が困難となυ、一方ｏ、ｏｏｓ％を
越えて含有させると、多くの炭窒化物形成元素を必要と
するばかシでなく、炭窒化物の析出量が多くなυすぎて
プレス加工性が劣化するようになることから、その含有
量を０．００１〜ｏ、ｏｏｓ％と定めた。
（ｂ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、鋼板の靭性を改善する作用があるが、そ
の含有量が０．０：１％未満では熱間脆性が発生するよ
うになり、一方Ｏ，ＳＯ％を越えて含有させると溶製が
困難とな９、かつコストアップの原因ともなることから
、その含有量を０．０１〜０．８０チと定めた。
の含有量が０．０：１％未満では熱間脆性が発生するよ
うになり、一方Ｏ，ＳＯ％を越えて含有させると溶製が
困難とな９、かつコストアップの原因ともなることから
、その含有量を０．０１〜０．８０チと定めた。
（ｃ） ｓｏＬ ＡＡ
ｓｏＬＮｌは、脱酸を十分に行なって、炭窒化物形成元
素の歩留向上のために含有されるが、ｓｏｌ−Ｍで０．
０６％を越えて含有させてもよシ一層の脱酸効果は得ら
れず、コスト高ともなることから、その上限値を０．０
６％と定めた。
素の歩留向上のために含有されるが、ｓｏｌ−Ｍで０．
０６％を越えて含有させてもよシ一層の脱酸効果は得ら
れず、コスト高ともなることから、その上限値を０．０
６％と定めた。
（ｄ） Ｎ
Ｎは少なければ少ないほど炭窒化物形成元素の添加含有
量が少なくてすむので好ましいが、その含有量をＯ，Ｏ
ＯＯ５％未満とすることは溶製上困難でアシ、一方、そ
の含有量が０．００３０％を越えると、炭窒化物形成元
素を含有させてもｒ値の低下は避けられないことから、
その含有量を０．０００５〜０． ＯＯ３０％とした。
量が少なくてすむので好ましいが、その含有量をＯ，Ｏ
ＯＯ５％未満とすることは溶製上困難でアシ、一方、そ
の含有量が０．００３０％を越えると、炭窒化物形成元
素を含有させてもｒ値の低下は避けられないことから、
その含有量を０．０００５〜０． ＯＯ３０％とした。
（ｅ） Ｔｉ 、 Ｎｂ、およびＺｒ
上記の通シ、これらの成分には、微細な炭窒化物を形成
してプレス成形性および強度を向上させる均等的作用が
あるが、それぞれ’］’ｉ： ０．０８％。
してプレス成形性および強度を向上させる均等的作用が
あるが、それぞれ’］’ｉ： ０．０８％。
Ｎｂ：０．１０％、およびｚｒ二ｏ、１０％を越えて含
有させでも前記作用によシ一層の向上効果が見られず、
コスト高ともなることから、それぞれの上限値を、Ｔｉ
：０．０８％、Ｎｂ：０１１０％、およびＺｒ：０・１
０％と定めた。また、上記（１）〜（３）式は、固溶（
Ｃ＋Ｎ ）を０．００１５（銹以下とし、残シのＣ十Ｎ
を炭窒化物として析出させるための関係式を示すもので
おる。なお、（Ｃ当量、１−−（Ｔ１当量）の上限値を
ｏ、ｏｏｘ５（＠としたのは、この上限値を越えると、
固溶（Ｃ十Ｎ）が多くなって鋼板のプレス成形性が劣化
するようになるからである。また、これらの成分は均一
に分布させる必要があるが、これは偏析の少ない連続鋳
造を適用することによって可能となる。
有させでも前記作用によシ一層の向上効果が見られず、
コスト高ともなることから、それぞれの上限値を、Ｔｉ
：０．０８％、Ｎｂ：０１１０％、およびＺｒ：０・１
０％と定めた。また、上記（１）〜（３）式は、固溶（
Ｃ＋Ｎ ）を０．００１５（銹以下とし、残シのＣ十Ｎ
を炭窒化物として析出させるための関係式を示すもので
おる。なお、（Ｃ当量、１−−（Ｔ１当量）の上限値を
ｏ、ｏｏｘ５（＠としたのは、この上限値を越えると、
固溶（Ｃ十Ｎ）が多くなって鋼板のプレス成形性が劣化
するようになるからである。また、これらの成分は均一
に分布させる必要があるが、これは偏析の少ない連続鋳
造を適用することによって可能となる。
（ｆ）Ｖ、Ｐ、およびＳｌ
これらの成分には、鋼板の強度を一段と向上させる均等
的作用があるので、よシ一層の強度が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、それぞれＶ ： ０．０１
％未満、ｐ：ｏ、０３％未満、および３ｉ：Ｏ，１０
％未満の含有では所望の強度向上効果が得られず、一方
、それぞれｖ：０．ｌｏチ、Ｐ：Ｏ，１０％、およびＳ
ｉ二１．０％を越えて含有させると、鋼板の溶接性およ
び表面性状が劣化するようになることから、それぞれの
含有量を、Ｖ：０．０１〜０．１０チ、ｐ：ｏ、０３〜
０．１０％、およびｆ３１： ０．１０〜１．０チと定
めた。
的作用があるので、よシ一層の強度が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、それぞれＶ ： ０．０１
％未満、ｐ：ｏ、０３％未満、および３ｉ：Ｏ，１０
％未満の含有では所望の強度向上効果が得られず、一方
、それぞれｖ：０．ｌｏチ、Ｐ：Ｏ，１０％、およびＳ
ｉ二１．０％を越えて含有させると、鋼板の溶接性およ
び表面性状が劣化するようになることから、それぞれの
含有量を、Ｖ：０．０１〜０．１０チ、ｐ：ｏ、０３〜
０．１０％、およびｆ３１： ０．１０〜１．０チと定
めた。
Ｂ、製造条件
（１） スラブ加熱温度
加熱温度が１０００℃未満では、炭窒化物を充分に固溶
させることができず、この結果鋼板の強化がはかれない
ので、１０００℃以上の加熱温度にする必要がある。し
かし、１２５０℃を越えて加熱すると、細粒化が困難と
なって特性改善がはかれず、コスト高ともなることから
、１２５０℃を越えて加熱してはならない。
させることができず、この結果鋼板の強化がはかれない
ので、１０００℃以上の加熱温度にする必要がある。し
かし、１２５０℃を越えて加熱すると、細粒化が困難と
なって特性改善がはかれず、コスト高ともなることから
、１２５０℃を越えて加熱してはならない。
（２）仕上温度
従来の熱間圧延における仕上温度は８５０℃以上が普通
であるが、このような高温の仕上温度では、この発明に
かかる鋼の場合、冷延鋼板のｒ値は高くなるが、強度が
不足するようになシ、また省エネルギの点からも好まし
くない。したがって、この発明では熱間圧延における仕
上温度を従来のそれより低い５００〜７８０℃として鋼
板に高強度と良好なプレス成形性を付与せしめるように
したものである。この場合、仕上温度が７８０℃を越え
ると、フェライト相とオーステナイト相が共存するよう
になるため、鋼板長手方向に特性のバラツキが生じるよ
うになシ好ましくなく、一方仕上温度が５００℃未満で
は熱間圧延時に大きな圧下荷重を加える必要があると共
に、鋼板の平坦度が低下するようになることから好まし
くない。
であるが、このような高温の仕上温度では、この発明に
かかる鋼の場合、冷延鋼板のｒ値は高くなるが、強度が
不足するようになシ、また省エネルギの点からも好まし
くない。したがって、この発明では熱間圧延における仕
上温度を従来のそれより低い５００〜７８０℃として鋼
板に高強度と良好なプレス成形性を付与せしめるように
したものである。この場合、仕上温度が７８０℃を越え
ると、フェライト相とオーステナイト相が共存するよう
になるため、鋼板長手方向に特性のバラツキが生じるよ
うになシ好ましくなく、一方仕上温度が５００℃未満で
は熱間圧延時に大きな圧下荷重を加える必要があると共
に、鋼板の平坦度が低下するようになることから好まし
くない。
（３） 巻−取温度
熱間圧延における巻取温度が４８０℃を越えると、析出
した炭窒化物が凝集し、粗大となることがら細粒組織が
得られなくなシ、この結果冷延鋼板の強度が低下するよ
うになるので、４８０℃を越えた巻取温度にしてはなら
ない。
した炭窒化物が凝集し、粗大となることがら細粒組織が
得られなくなシ、この結果冷延鋼板の強度が低下するよ
うになるので、４８０℃を越えた巻取温度にしてはなら
ない。
（４）冷間圧延の圧下率
６０チ未満の圧下率では高いｒ値をもった鋼板が得られ
ないばかシでなく、連続焼鈍後の結晶粒が大きくなって
軟質となシ、所望の高強度も得られないことから、冷間
圧延の圧下率を５０％以上と定めた。なお、望ましくは
７３％以上の圧下率とするのがよい。
ないばかシでなく、連続焼鈍後の結晶粒が大きくなって
軟質となシ、所望の高強度も得られないことから、冷間
圧延の圧下率を５０％以上と定めた。なお、望ましくは
７３％以上の圧下率とするのがよい。
（５）連続焼鈍の温度
焼鈍は急熱加熱、短時間均熱、および急速冷却が行なわ
れる連続焼鈍を採用するのが好ましいが、こ・の場合の
焼鈍温度が６６０℃未満では冷延鋼板のｒ値が低くなっ
て良好なプレス成形性を（得°ることかでき、ないこと
から、連続焼鈍の温度を６６０℃以上と定めた。
れる連続焼鈍を採用するのが好ましいが、こ・の場合の
焼鈍温度が６６０℃未満では冷延鋼板のｒ値が低くなっ
て良好なプレス成形性を（得°ることかでき、ないこと
から、連続焼鈍の温度を６６０℃以上と定めた。
つぎに、この発明の方法を実施例によシ比較例と対比し
ながら説明する。
ながら説明する。
実施例 １
Ｃ： ０．００３０ ％、 ３ｉ：０．０１０ ％、
Ｍｎ： ０．１２ ％。
Ｍｎ： ０．１２ ％。
Ｐ：０．０１２６Ｉｂ、 Ｓ ： ０．００４％、
ｓｏｔ、４ ： ０．００１％。
ｓｏｔ、４ ： ０．００１％。
Ｎ：０゜００１５％、Ｔｉ：０．０１４％、、Ｆｅ：残
りからなる組成を有する鋼を、連続鋳造してスラブとし
た後、これを１２００℃に加熱し、ついで仕上温度と巻
取温度の組合せを第１図に示される通りに種々変えた状
態で熱間圧延を行なって４．０朋厚の熱延板とした。な
お、前記鋼のＴ１当量は０．０１４％。
りからなる組成を有する鋼を、連続鋳造してスラブとし
た後、これを１２００℃に加熱し、ついで仕上温度と巻
取温度の組合せを第１図に示される通りに種々変えた状
態で熱間圧延を行なって４．０朋厚の熱延板とした。な
お、前記鋼のＴ１当量は０．０１４％。
Ｃ当量は０．００４３％であり、上記（３）式を満足す
るものである。引続いて、前記熱延板を酸洗後、圧下率
：８０％にて０．８ ｍｌ＋厚に冷間圧延し、さらにこ
の冷延板に温度＝８３０℃に１分間保持の条件で連続焼
鈍を施した。つぎにこの結果得られた種々の冷延鋼板に
ついて、ＪＩ８５号引張試験片を用いて引張試験を行な
い、引張強さを測定すると共に、ｒ値を求めた。これら
の測定結果を、熱延仕上温度と巻取温度との関係におい
て第１図に示した。第１図において、○印、Ｃ印、およ
び・印は引張強さを示し、○印は３２ｋｇ・ｆ／ｍａ
以下のもの、Ｃ印は３２〜３４ｋｇ・ｆＡｒｌｔの引張
強さを有するもの、・印は３４ｋｇ・ｆ／＋＋Ｊ以上の
引張強さを有するものを示し、またロ印、ｌ印、および
■印はｒ値を示し、０印は１．３以下のもの、１印は１
．３〜１，５のｒ値をもつもの、■印は１．５以上のｒ
値を有するものをそれぞれ示す。第１図に示される結果
から、熱間圧延における仕上温度および巻取温度のいず
れか一方、または両方がこの発明の範囲から外れた場合
には、強度およびｒ値のいずれか一方、または両方が低
い冷延鋼板しか得られないのに対して、仕上温度および
巻取温度がこの発明の範囲内にある場合には、引張強さ
：３４ｋｇ・ｆ／＋ｊ以上の高強度および１．５以上の
高ｒ値をもった冷延鋼板が得られることが明らかである
。
るものである。引続いて、前記熱延板を酸洗後、圧下率
：８０％にて０．８ ｍｌ＋厚に冷間圧延し、さらにこ
の冷延板に温度＝８３０℃に１分間保持の条件で連続焼
鈍を施した。つぎにこの結果得られた種々の冷延鋼板に
ついて、ＪＩ８５号引張試験片を用いて引張試験を行な
い、引張強さを測定すると共に、ｒ値を求めた。これら
の測定結果を、熱延仕上温度と巻取温度との関係におい
て第１図に示した。第１図において、○印、Ｃ印、およ
び・印は引張強さを示し、○印は３２ｋｇ・ｆ／ｍａ
以下のもの、Ｃ印は３２〜３４ｋｇ・ｆＡｒｌｔの引張
強さを有するもの、・印は３４ｋｇ・ｆ／＋＋Ｊ以上の
引張強さを有するものを示し、またロ印、ｌ印、および
■印はｒ値を示し、０印は１．３以下のもの、１印は１
．３〜１，５のｒ値をもつもの、■印は１．５以上のｒ
値を有するものをそれぞれ示す。第１図に示される結果
から、熱間圧延における仕上温度および巻取温度のいず
れか一方、または両方がこの発明の範囲から外れた場合
には、強度およびｒ値のいずれか一方、または両方が低
い冷延鋼板しか得られないのに対して、仕上温度および
巻取温度がこの発明の範囲内にある場合には、引張強さ
：３４ｋｇ・ｆ／＋ｊ以上の高強度および１．５以上の
高ｒ値をもった冷延鋼板が得られることが明らかである
。
実施例 ２
Ｃを０．００２〜ｏ、 ｏ ｏ ｓ％の範囲内で変化さ
せ、かつＳｉ： ０．０１ ％、 Ｍｎ ： ０．Ｉ
Ｂ ％、 Ｐ ：０．０：１０％。
せ、かつＳｉ： ０．０１ ％、 Ｍｎ ： ０．Ｉ
Ｂ ％、 Ｐ ：０．０：１０％。
Ｓ ： ０．００６ ％ 、 ｓｏｔ、Ｍ ：０．０２
１％、 Ｎ ：０．００２０ ％ 。
１％、 Ｎ ：０．００２０ ％ 。
Ｔｉ： ０．０２２％を含有し、残シがＦｅからなる種
々の鋼を連続鋳造にてスラブと々し、このスラブに対し
て、スラブ加熱温度：１２００℃、仕上温度ニア４０℃
１巻取温度：４００℃の条件で熱間圧延を施して４．０
龍厚の熱延板とし、ついでこの熱延板に酸洗を施した後
、圧下率：８ｏ％にて冷間圧延を施してＯ’、 ８ Ｍ
厚の冷延板とし、引続いて温度：８００℃に９０秒保持
の条件で連続焼鈍を施すことによって、種々のＣ含有量
の異った冷延鋼板を製造した。この冷延鋼板のｒ値を求
め、この結果を前記冷延鋼板の固溶Ｃ量、すなわち上記
（３）式として示したＣ当量−−！−（Ｔ１当量）との
関係において第２図に示した。第２図に示されるように
、前記（３）式の値が０．００１５％以下の場合に高い
ｒ値を示すことが明らかである。
々の鋼を連続鋳造にてスラブと々し、このスラブに対し
て、スラブ加熱温度：１２００℃、仕上温度ニア４０℃
１巻取温度：４００℃の条件で熱間圧延を施して４．０
龍厚の熱延板とし、ついでこの熱延板に酸洗を施した後
、圧下率：８ｏ％にて冷間圧延を施してＯ’、 ８ Ｍ
厚の冷延板とし、引続いて温度：８００℃に９０秒保持
の条件で連続焼鈍を施すことによって、種々のＣ含有量
の異った冷延鋼板を製造した。この冷延鋼板のｒ値を求
め、この結果を前記冷延鋼板の固溶Ｃ量、すなわち上記
（３）式として示したＣ当量−−！−（Ｔ１当量）との
関係において第２図に示した。第２図に示されるように
、前記（３）式の値が０．００１５％以下の場合に高い
ｒ値を示すことが明らかである。
実施例 ３
それぞれ第１表に示される成分組成をもった鋼を溶製し
、連続鋳造にてスラブとした後、いずれのスラブも温度
：１２００℃に加熱し、ついで同じく第１表に示される
仕上温度および巻取温度にてそれぞれ熱間圧延を行なっ
て＊、ｏｎ厚の熱延板とした後、酸洗し、引続いて圧下
率二８０％の冷間圧延と、温度＝８００℃に９０秒保持
の条件での連続焼鈍を行なうことによって、いずれも０
．８朋厚の本発明冷延鋼板１〜１０および比較冷延鋼板
ｌ〜６をそれぞれ製造した。なお、比較冷延鋼板１〜６
は、いずれも成分組成および熱間圧延条件のいずれかが
この発明の範囲から外れたものである（第１表には、該
当するものに※印を付しである）。
、連続鋳造にてスラブとした後、いずれのスラブも温度
：１２００℃に加熱し、ついで同じく第１表に示される
仕上温度および巻取温度にてそれぞれ熱間圧延を行なっ
て＊、ｏｎ厚の熱延板とした後、酸洗し、引続いて圧下
率二８０％の冷間圧延と、温度＝８００℃に９０秒保持
の条件での連続焼鈍を行なうことによって、いずれも０
．８朋厚の本発明冷延鋼板１〜１０および比較冷延鋼板
ｌ〜６をそれぞれ製造した。なお、比較冷延鋼板１〜６
は、いずれも成分組成および熱間圧延条件のいずれかが
この発明の範囲から外れたものである（第１表には、該
当するものに※印を付しである）。
つぎに、この結果得られた本発明冷延鋼板１〜１０およ
び比較冷延鋼板１〜６について、引張特性、ｒ値、およ
びＢＨ値を測定し、この測定結果を第１表に合せて示し
た。なお、ＢＨ値は、鋼板に２％の予歪を加えた後、温
度：１７０℃に２０分間保持の熱処理を行ない、この状
態で引張試験を行ない、前記熱処理によシ上昇した降伏
応力の増加分を示し、この値が大きいほど自動車などに
使用した場合軽量化に寄与し得るものである。
び比較冷延鋼板１〜６について、引張特性、ｒ値、およ
びＢＨ値を測定し、この測定結果を第１表に合せて示し
た。なお、ＢＨ値は、鋼板に２％の予歪を加えた後、温
度：１７０℃に２０分間保持の熱処理を行ない、この状
態で引張試験を行ない、前記熱処理によシ上昇した降伏
応力の増加分を示し、この値が大きいほど自動車などに
使用した場合軽量化に寄与し得るものである。
第１表に示されるように、本発明冷延鋼板１〜１０は、
いずれも高強度および高ｒ値、すなわち良好なプレス成
形性を有するのに対して、比較冷延鋼板１はＣ量が、比
較冷延鋼板２はＮ量が、さらに比較冷延鋼板３はＣ当量
−７（Ｔｉ当量）がそれぞれこの発明の範囲を越えて高
いために伸びとｒ値が低いものになっている。また比較
冷延鋼板４は炭窒化物形成元素を含有しないために強度
およびｒ値とも低く、さらに比較冷延鋼板５は仕上温度
がこの発明の範囲から高い方に外れているために特性値
の変動が大きく、かつ成分組成が同一の本発明冷延鋼板
９，１０に比してｒ値の低いものになっている。また、
比較冷延鋼板６は巻取温度が同様にこの発明の範囲から
外れて高いために強度が著しく低いものになっている。
いずれも高強度および高ｒ値、すなわち良好なプレス成
形性を有するのに対して、比較冷延鋼板１はＣ量が、比
較冷延鋼板２はＮ量が、さらに比較冷延鋼板３はＣ当量
−７（Ｔｉ当量）がそれぞれこの発明の範囲を越えて高
いために伸びとｒ値が低いものになっている。また比較
冷延鋼板４は炭窒化物形成元素を含有しないために強度
およびｒ値とも低く、さらに比較冷延鋼板５は仕上温度
がこの発明の範囲から高い方に外れているために特性値
の変動が大きく、かつ成分組成が同一の本発明冷延鋼板
９，１０に比してｒ値の低いものになっている。また、
比較冷延鋼板６は巻取温度が同様にこの発明の範囲から
外れて高いために強度が著しく低いものになっている。
上述のように、この発明の方法によれば、良好なプレス
成形性および高強度をもった冷延鋼板を省エネルギをは
かった状態でコスト安く製造することができ、しかもこ
の冷延鋼板を自動車などの車体に用いれば、その重量軽
減が可能となるなど工業上有用な効果がもたらされるの
である。
成形性および高強度をもった冷延鋼板を省エネルギをは
かった状態でコスト安く製造することができ、しかもこ
の冷延鋼板を自動車などの車体に用いれば、その重量軽
減が可能となるなど工業上有用な効果がもたらされるの
である。
第１図は熱間圧延における仕上温度および巻取温度が引
張強さおよびｒ値に及ぼす影響を示したグラフ、第２図
は鋼板のＣ当量−４（Ｔ １当量）とｒ値との関係を示
した曲線図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫
張強さおよびｒ値に及ぼす影響を示したグラフ、第２図
は鋼板のＣ当量−４（Ｔ １当量）とｒ値との関係を示
した曲線図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫
Claims (2)
- （１） Ｃ：Ｏ，ＯＯ１〜０．００８％、 Ｍｎ−０
，０１〜０．８０％、 ｓｏｌ、ＡＱ ： ０．０６％
以下、 Ｎ ： ０．０００５〜０．００３０％を含有
し、かつＴｉ： ０．０８％以下、Ｎｂ：０．１０％以
下、およびＺｒ：０．１０％以下のうちの１種または２
種以上を含有すると−共に、Ｔ１当量＝’ｃ’ｉ（＠＋
−Ｎｂ（９９＋ ■ｚｒ（％） −−−−−−（１）３ ２ Ｃ当量＝Ｃ←）十−ｆτＮ（チ） ・・・・・・
（２）（Ｃ当量）−−！Ｌ（Ｔｉ当量）≦０．００１５
（チ）・・・・・・（３）上記（１）式で計算されるＴ
１当量と、上記（２）式で計算されるＣ当量との関係が
上記（３）式を満足し、残シがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）１− を有する鋼を、連続鋳造してスラブとした後、このスラ
ブを１０００〜１２５０℃の温度に加熱し、ついで仕上
温度：５００〜７８０℃９巻取温度：４８０℃以下の条
件で熱間圧延し、引続いて５０チ以上の圧下率での冷間
圧延と、６６０℃以上の温度での連続焼鈍を行なうこと
を特徴とするプレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製
造法。 - （２） Ｃ：０．００１〜０．００８％、Ｍｎ：０．
０１〜０．８０％、 ｓｏｔ、ＡＡ ： ０．０６％以
下、 Ｎ ： ０．０００５〜０．００３０チを含有
し、かつＴ１７０・０８％以下、Ｎｂ：０．１０％以下
：およびＺｒ：０．１０％以下のうちの１種または２種
以上を含有すると共に、８ Ｔｉ−当量＝Ｔ１（％） ＋ Ｎｂ（＠＋ ９１
Ｚｒ（％） ＝・・・・（１）３ Ｃ当量＝Ｃ←）＋πＮし） ・・・・・・（２
）（Ｃ当量） −４（Ｔ１当量）≦ｏ、 ｏ ０１５
（％）・・・・・・（３）上記（１）式で計算されるＴ
１当量と、上記（２）式で計算されるＣ当量との関係が
上記（３）式を満足し、さらにＶ ： ０．０１〜Ｏ，
，１０％、 ｐ ： ０．０３〜０．１０％。 およびＳｉ：Ｏ，ｌＯ〜１．０％のうちの１種または２
種以上を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる鋼
を、連続鋳造してスラブとした後、このスラブを１００
０〜１２５０℃の温度に加熱し、ついで仕上温度：５０
０〜’／８０℃、巻取温度：４８゜℃以下の条件で熱間
圧延し、引続いて５０チ以上の圧下率での冷間圧延と、
６６０℃以上の温度での連続焼鈍を行なうことを特徴と
するプレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14970981A JPS5852441A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | プレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14970981A JPS5852441A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | プレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852441A true JPS5852441A (ja) | 1983-03-28 |
| JPS6110007B2 JPS6110007B2 (ja) | 1986-03-27 |
Family
ID=15481101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14970981A Granted JPS5852441A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | プレス成形性の良好な高強度冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852441A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126756A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 良化成処理性を有する極低炭素鋼板 |
| JPS6171102A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 |
| JPS61108401A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 表面割れ発生の少ない鋼材の熱間圧延方法 |
| JPS63235449A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用高張力冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH03199343A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 化成処理性，溶接性，打ち抜き性および摺動性の極めて優れたプレス加工用冷延鋼板の製造方法 |
| CN114959472A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-08-30 | 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 | 一种低强度高延伸精密焊管用冷轧板及其生产方法 |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP14970981A patent/JPS5852441A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126756A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 良化成処理性を有する極低炭素鋼板 |
| JPS6171102A (ja) * | 1984-08-01 | 1986-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 |
| JPS61108401A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-27 | Kawasaki Steel Corp | 表面割れ発生の少ない鋼材の熱間圧延方法 |
| JPS63235449A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用高張力冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH03199343A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 化成処理性，溶接性，打ち抜き性および摺動性の極めて優れたプレス加工用冷延鋼板の製造方法 |
| CN114959472A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-08-30 | 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 | 一种低强度高延伸精密焊管用冷轧板及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6110007B2 (ja) | 1986-03-27 |
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