JPS5857720B2 - 中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置 - Google Patents
中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置Info
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- JPS5857720B2 JPS5857720B2 JP51079654A JP7965476A JPS5857720B2 JP S5857720 B2 JPS5857720 B2 JP S5857720B2 JP 51079654 A JP51079654 A JP 51079654A JP 7965476 A JP7965476 A JP 7965476A JP S5857720 B2 JPS5857720 B2 JP S5857720B2
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- Japan
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- neutron
- ratio
- insulation resistance
- estimated
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は原子炉の中性子束分布を測定するため炉心内に
立体的に配列された多数の中性子検出器から成る計測装
置の異常検定装置に係り、特に沸騰水形原子炉（以下Ｂ
ＷＲと略記する）の局部中性子検出器（以下ＬＰＲＭと
略記する）の異常検定に好適な装置に関する。
立体的に配列された多数の中性子検出器から成る計測装
置の異常検定装置に係り、特に沸騰水形原子炉（以下Ｂ
ＷＲと略記する）の局部中性子検出器（以下ＬＰＲＭと
略記する）の異常検定に好適な装置に関する。
従来、原子炉の中性子検出器の異常を検知するには、運
転員がその検出値を観察して、勘によって選別する第１
の方法、検出値の相対関係を自動的に監視する第２の方
法、理論計算結果と検出値を比較する第３の方法、ある
いは絶対更正手段を併用する第４の方法などがあるが、
第１、第２の方法は、中性子束の分布がなめらかで、検
出器の配列密度が高いでき以外は有効ではなく、また第
３の方法は３次元の拡散方程式を解かねばならないため
、時間的にも精度的にも問題がある。
転員がその検出値を観察して、勘によって選別する第１
の方法、検出値の相対関係を自動的に監視する第２の方
法、理論計算結果と検出値を比較する第３の方法、ある
いは絶対更正手段を併用する第４の方法などがあるが、
第１、第２の方法は、中性子束の分布がなめらかで、検
出器の配列密度が高いでき以外は有効ではなく、また第
３の方法は３次元の拡散方程式を解かねばならないため
、時間的にも精度的にも問題がある。
第４の方法は正確ではあるが一般に絶対更正手段は数が
少なく多数の検出器を全て検定するには多大の時間を要
する。
少なく多数の検出器を全て検定するには多大の時間を要
する。
たとえば、出力が４６０ＭＷｅりラスのＢＷＲの炉心中
には第１図イに示すごとく、軸方向にＡ、Ｂ、Ｃ，Ｉ）
の４個のＬＰＲＭを配して１つのストリング４と成した
ものを、水平方向に２２本を一定間隔で配列している（
第１図口）。
には第１図イに示すごとく、軸方向にＡ、Ｂ、Ｃ，Ｉ）
の４個のＬＰＲＭを配して１つのストリング４と成した
ものを、水平方向に２２本を一定間隔で配列している（
第１図口）。
そして常時このＬＰＲＡ／Ｉの指示値を監視し、炉心の
安全運転、性能評価に役立て＼いる。
安全運転、性能評価に役立て＼いる。
しかしＢＷＲ。においでは炉内中性子分布が局所的ｌこ
かなり大きく変わるため、従来方法の第１、第２の方法
によって初期の微弱な異常を検知することは難かしい。
かなり大きく変わるため、従来方法の第１、第２の方法
によって初期の微弱な異常を検知することは難かしい。
ＢＷＲには絶対更正手段としで、走行形中性子検出器（
以下ＴＩＰと称する）が数本備えられており、検定を必
要とするＬＰＲＭの位置まで案内管を通してＴＩＰを炉
外より挿入し、厳密な検定が行なえるようになっている
。
以下ＴＩＰと称する）が数本備えられており、検定を必
要とするＬＰＲＭの位置まで案内管を通してＴＩＰを炉
外より挿入し、厳密な検定が行なえるようになっている
。
しかし全部のＬＰＲＭを検査するためには２〜６時間の
長時間を要し、またＴＩＰの構造物の摩耗の観点からプ
ラント寿命中に走行できる回数に制限があるため、むや
みに頻繁に走行させて検定することは出来ない。
長時間を要し、またＴＩＰの構造物の摩耗の観点からプ
ラント寿命中に走行できる回数に制限があるため、むや
みに頻繁に走行させて検定することは出来ない。
また、炉内の中性子束分布の形状は、核分裂によって生
ずるゼノン毒作用によって、出力変更後約５〜６時間の
時定数でゆっくりと変化し、また、燃料の燃焼にともな
う核特性の変化のため、たとえ炉心流量を一定に保持し
ていても中性子分布の形は変化するものである。
ずるゼノン毒作用によって、出力変更後約５〜６時間の
時定数でゆっくりと変化し、また、燃料の燃焼にともな
う核特性の変化のため、たとえ炉心流量を一定に保持し
ていても中性子分布の形は変化するものである。
以上のように従来技術は、検出器の異常を短時間に、簡
易に検出するという観点からは、その有効性、運用性の
面で問題があった。
易に検出するという観点からは、その有効性、運用性の
面で問題があった。
本発明の目的は、多数の中性子検出器の異常検定を短時
間にかつ簡易に行なわしめ、併わせで異常の原因をも判
定させる異常検定装置を提供することにある。
間にかつ簡易に行なわしめ、併わせで異常の原因をも判
定させる異常検定装置を提供することにある。
一般に、原子炉の中性子検出器の指示が異常になる原因
は検出器の感度異常と、検出器から指示器にいたる信号
伝送用配線を含めた絶縁抵抗劣化の２つに分けられるが
、本発明は絶縁抵抗劣化による漏洩電流を推定するため
にＬＰＲＭの指示値の変化の比を用いるようにしたもの
である。
は検出器の感度異常と、検出器から指示器にいたる信号
伝送用配線を含めた絶縁抵抗劣化の２つに分けられるが
、本発明は絶縁抵抗劣化による漏洩電流を推定するため
にＬＰＲＭの指示値の変化の比を用いるようにしたもの
である。
特にＢＷＲ，においては、ゼノン毒作用の効果が表われ
ないような短時間の炉心流量変化に対しては中性子の分
布形状が大きくは変化しないことを利用して、真の中性
子束の変化の比を精度よぐ推定することによって漏洩電
流値を推定算出し、これによってＬＰＲ，Ｍの絶縁抵抗
の異常を検定するようにしたものである。
ないような短時間の炉心流量変化に対しては中性子の分
布形状が大きくは変化しないことを利用して、真の中性
子束の変化の比を精度よぐ推定することによって漏洩電
流値を推定算出し、これによってＬＰＲ，Ｍの絶縁抵抗
の異常を検定するようにしたものである。
本発明による絶縁抵抗の異常検定の具体的な実施例を以
下詳細に説明する。
下詳細に説明する。
ＬＰＲＭ（／ｉ第２図に示す如く、電離箱１０と信号伝
送用同軸ケーブル２０、定電圧源３０、電流車圧変換増
幅器４０から成っている。
送用同軸ケーブル２０、定電圧源３０、電流車圧変換増
幅器４０から成っている。
１７はバイパス端子である。
電離箱１０は、アノード１１、カソード１２、および支
持材１３、ガスシール材１４から戒っており、キャンプ
１５にアルゴンガスが封入されている。
持材１３、ガスシール材１４から戒っており、キャンプ
１５にアルゴンガスが封入されている。
また、カソード１２の内面にばＵ２３５等の核分裂物質
１６が塗布されており、炉内熱中性子によってカソード
内面で核分裂を起こす。
１６が塗布されており、炉内熱中性子によってカソード
内面で核分裂を起こす。
そのとき発生する電荷を持つ核分裂片がアルゴンガス中
を飛ぶことにより、アルゴンガスを電離する。
を飛ぶことにより、アルゴンガスを電離する。
生じた電荷イオンは電圧Ｖ。をかけたアノ−ドルカソー
ドで電離電流として取出される。
ドで電離電流として取出される。
電離電流は同軸ケーブル２０によって、炉外に導かれ、
電流−電圧変換増幅器４０によって増幅された紙圧信号
りとなり、運転員に指示される。
電流−電圧変換増幅器４０によって増幅された紙圧信号
りとなり、運転員に指示される。
このような装置において、出力レベル（ｎ）における場
所（ｉ）のＬＰＩＩ（、Ｍの特性は、（１）式によって
表わされる。
所（ｉ）のＬＰＩＩ（、Ｍの特性は、（１）式によって
表わされる。
Ｌ （ｎ 、 ｉ ） −ＫＡ（ｉ） （Ｓφ（ｉ）−
φ（ｎ、ｉ）＋ Ｓ ｒ （＋ ） ・ γ（ｉ）−ｔ
−４（ｉ）） ・・ ・・・（すただし Ｌ（ｎ、ｉ）はＬＰＲ，Ｍの指示値 φ（ｎ 、 ｉ ）は真の中性子束レベルｒ（１）
はガンマ線強度 Ｓφ（ｉ） は中性子束感度 Ｓγ（１） はガンマ線感度 ｔ （ｉ） は漏洩電流 ＫＡ （ｉ） は増幅器ゲイン ここで、炉内核分裂によって発生したガンマ線は、電離
箱１０を貫通するときアルゴンガスを直接電離し、しか
も出力変更にともなう時定数がきわめて長いため、（１
）式中の５ｒ（ｔ）・ｒ（ｉ）の項は一種の計測誤差と
なる。
φ（ｎ、ｉ）＋ Ｓ ｒ （＋ ） ・ γ（ｉ）−ｔ
−４（ｉ）） ・・ ・・・（すただし Ｌ（ｎ、ｉ）はＬＰＲ，Ｍの指示値 φ（ｎ 、 ｉ ）は真の中性子束レベルｒ（１）
はガンマ線強度 Ｓφ（ｉ） は中性子束感度 Ｓγ（１） はガンマ線感度 ｔ （ｉ） は漏洩電流 ＫＡ （ｉ） は増幅器ゲイン ここで、炉内核分裂によって発生したガンマ線は、電離
箱１０を貫通するときアルゴンガスを直接電離し、しか
も出力変更にともなう時定数がきわめて長いため、（１
）式中の５ｒ（ｔ）・ｒ（ｉ）の項は一種の計測誤差と
なる。
しかし通常は、中性子束感度Ｓφがガンマ線感度Ｓ、に
較らべ十分大きい領域で用いるため問題とはならない。
較らべ十分大きい領域で用いるため問題とはならない。
ＢＷＲ，は炉心流量によって出力を制御することができ
る。
る。
いま出力レベルが（ｎ層）ら（ｎ＋１）になるように炉
心流量を、例えばランプ状（直線的）に増大させたとき
、場所（ｉ）にあるＬＰＲ，Ｍの指示値がＬ（ｎ 、
ｉ ）からＬ（ｎ＋ｉ、ｉ）に変化したとする。
心流量を、例えばランプ状（直線的）に増大させたとき
、場所（ｉ）にあるＬＰＲ，Ｍの指示値がＬ（ｎ 、
ｉ ）からＬ（ｎ＋ｉ、ｉ）に変化したとする。
このとき、場所（ｉ）における漏洩電流ｔ（ｉ）は、（
１）式のＳφ（１）を消去することＩこより、（２）式
によって与えられる。
１）式のＳφ（１）を消去することＩこより、（２）式
によって与えられる。
しかし、β（ｉ）の値を直接測定することは絶対更正手
段を用いないかぎりできない。
段を用いないかぎりできない。
このため、本発明においては次のようにしてこの値を推
定する。
定する。
一般に、ＢＷＲ，においては、第３図に示す如く、炉心
流量の変化に対して中性子分布の形状は大きくは変化し
ないことが既知で、これを流量制御による分布相似則と
呼ぶことにする。
流量の変化に対して中性子分布の形状は大きくは変化し
ないことが既知で、これを流量制御による分布相似則と
呼ぶことにする。
しかし、この流量制御による分布相似則は完全には成立
せず、第４図でも分かるように、炉心流量変化にともな
うＬＰＲＭの指示値の変化の傾きｇｉ（ｉ＝Ａ、Ｂ、Ｃ
。
せず、第４図でも分かるように、炉心流量変化にともな
うＬＰＲＭの指示値の変化の傾きｇｉ（ｉ＝Ａ、Ｂ、Ｃ
。
Ｄ）は同じではなく、各ストリング毎に異なり、又同一
ストリングの軸方向位置（Ａ 、Ｂ、Ｃ，Ｄ）によって
もその傾きは異なる。
ストリングの軸方向位置（Ａ 、Ｂ、Ｃ，Ｄ）によって
もその傾きは異なる。
この原因は、炉心流量を一定の早さで変化しても、各チ
ャンネルを流れる流量の割合が異なること、および同一
ストリングにおいてもボイド分布の影響を受けることに
よる。
ャンネルを流れる流量の割合が異なること、および同一
ストリングにおいてもボイド分布の影響を受けることに
よる。
そこで、（３）式で表わされる場所（１）での真の中性
子束レベルφの比を、この流量制御による分布相似則を
用いて推定する。
子束レベルφの比を、この流量制御による分布相似則を
用いて推定する。
このための近似的方法は、炉心内で流体的にはゾ同じ状
況にあると思われる場所、たとえば、炉の中心からはゾ
同じ距離で、同一水平面位置にあり、チャンネル下部の
流量配分オリフィスの開度が同じであるようなＬＰＲＭ
の出力レベル哀史前後における指示値の比を寄せ集めて
平均化することである。
況にあると思われる場所、たとえば、炉の中心からはゾ
同じ距離で、同一水平面位置にあり、チャンネル下部の
流量配分オリフィスの開度が同じであるようなＬＰＲＭ
の出力レベル哀史前後における指示値の比を寄せ集めて
平均化することである。
即ち（４）式によって検出しようとする場所（ｉ）にお
けるβ（ｉ）を推定する。
けるβ（ｉ）を推定する。
ここで、Ｍは流体的に等価な条件下にあると判断された
ＬＰＲ，Ｍの個数。
ＬＰＲ，Ｍの個数。
（４）式に取入れられたＭ個のＬＰＲ，Ｍの中には、す
でｌこ異常であるものが存在するかも知れないが、Ｍの
値を多くとることによって、その影響を小さく抑えるこ
とが出来る。
でｌこ異常であるものが存在するかも知れないが、Ｍの
値を多くとることによって、その影響を小さく抑えるこ
とが出来る。
（２）式における右辺第２項は、ｒ線による一定電流分
を示している。
を示している。
ガンマ線感度ＳＴは、アルゴンガスの電離過程を考えれ
ば、中性子束感度Ｓφと比例関係にある。
ば、中性子束感度Ｓφと比例関係にある。
個々のＬＰＲ，Ｍごとに決まる比例定数ＣＴを既知の手
段で求めれば、ガンマ線感度Ｓ、は（５）式で与えられ
る。
段で求めれば、ガンマ線感度Ｓ、は（５）式で与えられ
る。
Ｓ Ｔ（ｔ）＝ Ｃｒ・Ｓφ（１） ・・・・・・
・・・（５）そして、前記感度Ｓφは（６）式で表わさ
れる。
・・・（５）そして、前記感度Ｓφは（６）式で表わさ
れる。
たたし、ｔは時間。
いまＢＷＲ，の出力レベルを（、）から（ｎ＋１）まで
ランプ状（直線的）にＪＴ（−１゜＋１ ｔｏ）時間
かかつて増大させたとすると、原子炉内の各部の出力も
炉心流量に比例して増大するため（６）式の右辺第２項
の分子は として指示値より求まる。
ランプ状（直線的）にＪＴ（−１゜＋１ ｔｏ）時間
かかつて増大させたとすると、原子炉内の各部の出力も
炉心流量に比例して増大するため（６）式の右辺第２項
の分子は として指示値より求まる。
ところが、分母のａ’／ａｔ は絶対更正手段を用いな
いかぎり正確な値を知ることは出来ないので、本発明に
おいては、前述の流量側＠Ｊｌこよる分布相似則を用い
て、つぎのようにこの値を推定する。
いかぎり正確な値を知ることは出来ないので、本発明に
おいては、前述の流量側＠Ｊｌこよる分布相似則を用い
て、つぎのようにこの値を推定する。
すなわち、炉心内で流体的には＼゛同じ状況にあると思
われる場所、たとえば、炉の中心からはゾ同じ距離で、
同一水平面位置にあるＬＰＲ，Ｍの指示値の傾きを寄せ
集めて平均化する。
われる場所、たとえば、炉の中心からはゾ同じ距離で、
同一水平面位置にあるＬＰＲ，Ｍの指示値の傾きを寄せ
集めて平均化する。
即ち（８）式によって検出しようとする場所（Ｏの検出
器のａφ／ａ１を推定する。
器のａφ／ａ１を推定する。
ここで、Ｍは流体的に等価な条件下にあると判断された
ＬＰＲ，Ｍの個数 Ｃｏ ／ｄＫＡ（ｊ） ・Ｓφ（ｊ）ヨＣ６（一定）と
なるように定められた定数 （７）式、（８）式で求められた値を（６）式に代入す
れば、その時点での場所（１）のＬＰＲＭの中性子束感
度Ｓφ（１）が推定されることになる。
ＬＰＲ，Ｍの個数 Ｃｏ ／ｄＫＡ（ｊ） ・Ｓφ（ｊ）ヨＣ６（一定）と
なるように定められた定数 （７）式、（８）式で求められた値を（６）式に代入す
れば、その時点での場所（１）のＬＰＲＭの中性子束感
度Ｓφ（１）が推定されることになる。
このようにしてガンマ線感度Ｓ、が求められる。
また、γ線の応答は十分遅いため、漏洩電流の検出を行
なう前の平均的な中性子束レベルをφ（ｉ）とすれば、
ガンマ線強度γ（ｉ）は、原子炉ごとに既知の手段によ
って求められる比例定数に、を用いて、（９）式によっ
て算出される。
なう前の平均的な中性子束レベルをφ（ｉ）とすれば、
ガンマ線強度γ（ｉ）は、原子炉ごとに既知の手段によ
って求められる比例定数に、を用いて、（９）式によっ
て算出される。
γ（ｉ）＝に−ａ（ｉ） ・・・・・・・・・（
９）γ したがって、（２）式におけるγ線の影響はあらかじめ
算出することが出来る。
９）γ したがって、（２）式におけるγ線の影響はあらかじめ
算出することが出来る。
したがって、（４） 、 （５） 。（９）式で求めた
β（１） ｔ Ｓ 、（ｔ）およびγ（ｉ）を（２）式
に代入すれば、場所（ｉ）における漏洩電流値を推定算
出することができる。
β（１） ｔ Ｓ 、（ｔ）およびγ（ｉ）を（２）式
に代入すれば、場所（ｉ）における漏洩電流値を推定算
出することができる。
一方、流量制御による分布相似則がゼノン毒作用によっ
て影響を受けず、かつ、ガンマ線が中性子束レベルに十
分追従して変化できるような時間間隔で、出力レベルを
（ｎ）から（ｎ＋１）に変更したときには、（４）式に
よってβ（ｉ）を推定し、かつ（２）式における第２項
を零とすることが出来る。
て影響を受けず、かつ、ガンマ線が中性子束レベルに十
分追従して変化できるような時間間隔で、出力レベルを
（ｎ）から（ｎ＋１）に変更したときには、（４）式に
よってβ（ｉ）を推定し、かつ（２）式における第２項
を零とすることが出来る。
このようにして得られた推定漏洩電流、ｆｆｅｘ（ｉ）
を、ＬＰＲＭの実際の構成（寸法・形状・使用材料等）
から算出される理論漏洩電流７ｔｈ（ｉ）などの基準値
と比較してこれからの偏差Ｅｚ（ｉ）を適宜の手段、例
えば（１０）式によって求め、前記偏差が規定値εｔよ
りも大きくなったとき、当該ＬＰＲ，Ｍの異常とその場
所（ｉ）を表示することができる。
を、ＬＰＲＭの実際の構成（寸法・形状・使用材料等）
から算出される理論漏洩電流７ｔｈ（ｉ）などの基準値
と比較してこれからの偏差Ｅｚ（ｉ）を適宜の手段、例
えば（１０）式によって求め、前記偏差が規定値εｔよ
りも大きくなったとき、当該ＬＰＲ，Ｍの異常とその場
所（ｉ）を表示することができる。
前記基準値ｔｔｈ としては、検出器を用いる前すなわ
ち正常な検出器を炉内に設置する前に、規定電圧を印加
し、そのとき流れる漏洩電流を用いることもできる。
ち正常な検出器を炉内に設置する前に、規定電圧を印加
し、そのとき流れる漏洩電流を用いることもできる。
第５図は、以上において説明した本発明の中性子計測装
置の異常検定装置の動作を示すフローチャートである。
置の異常検定装置の動作を示すフローチャートである。
これについては、改めて説明するまでもなく、今次の記
述から十分ｌこ理解されるであろう。
述から十分ｌこ理解されるであろう。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば多くの
ＬＰＲＭを短時間に検定できるので、原子炉の安全運転
上きわめて有用である。
ＬＰＲＭを短時間に検定できるので、原子炉の安全運転
上きわめて有用である。
なお、検定のための原子炉出力レベルの変更は、そのた
めにわざわざ行なう必要はなく、負荷追従運転などのタ
イミングを利用することができ、このようにすれば運用
上の問題は生じないし、また出力を一定に保持するとい
う条件のもとて本方式を適用する場合には、たとえばＢ
ＷＲ，においては２台ある再循環ポンプ（炉心流量を変
えるためのもの）の総流量は一定にし、一方の流量を他
方よりも大きくなるよ・うに変化させ、それにともなう
炉心内の流量配分の変化を利用することも可能である。
めにわざわざ行なう必要はなく、負荷追従運転などのタ
イミングを利用することができ、このようにすれば運用
上の問題は生じないし、また出力を一定に保持するとい
う条件のもとて本方式を適用する場合には、たとえばＢ
ＷＲ，においては２台ある再循環ポンプ（炉心流量を変
えるためのもの）の総流量は一定にし、一方の流量を他
方よりも大きくなるよ・うに変化させ、それにともなう
炉心内の流量配分の変化を利用することも可能である。
第１図は沸騰水形原子炉の炉心内部におけるＬＰＲＭの
配列を示す概略図、第２図はＬＰＲＭの構造と計測系の
概略図、第３図は炉心流量変化時の中性子分布形状の相
似則を説明する図、第４図は炉心流量変化時における同
一ストリング上の４個のＬ ＰＲ，Ｍの指示特性を示す
図、第５図はＬ ＰＲ，Ｍ異常検定の手順の１例を示す
フロー線図である。 ２・・・・・・ＬＰＲ，Ｍ（局部中性子検出器）、３・
・・・・・制御棒、４・・・・・・ストリング、１１・
・・・・・アノード、１２・・・・・・カソード、２０
・・・・・・同軸ケーフル、４０・・・・・・電流電圧
変換増幅器。
配列を示す概略図、第２図はＬＰＲＭの構造と計測系の
概略図、第３図は炉心流量変化時の中性子分布形状の相
似則を説明する図、第４図は炉心流量変化時における同
一ストリング上の４個のＬ ＰＲ，Ｍの指示特性を示す
図、第５図はＬ ＰＲ，Ｍ異常検定の手順の１例を示す
フロー線図である。 ２・・・・・・ＬＰＲ，Ｍ（局部中性子検出器）、３・
・・・・・制御棒、４・・・・・・ストリング、１１・
・・・・・アノード、１２・・・・・・カソード、２０
・・・・・・同軸ケーフル、４０・・・・・・電流電圧
変換増幅器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原子炉々心向に立体的に装置された複数個の中性子
検出器による測定信号を伝送し、指示するための等線、
増幅器および指示計から成る計端装置において、前記炉
心の空間的な各部の出力をほぼ相似的に増減させる手段
によって、相異なる出力レベルに到達せしめ、出力変更
前後における前記指示計の指示値の比を測定し、被検定
中性子検出器の存在する位置における出力変更前後にお
ける真の中性子束レベルの比を前記被検定中性子検出器
と流体的に実質上等価な条件下にある中性子検出器群の
指示値の比から推定し、前記増幅器のゲイン、前記指示
値の比、および前記真の中性子束レベルの比の推定値を
用いて求めた推定漏洩電流が規定値を越えたことをもっ
て異常と判定する中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装
置。 ２ 流体的に実質上等価な条件下にある中性子検出器群
を炉心の半径方向位置、水平方向位置、対称性、炉心下
部に設置された流量配分オリフィスの開度をもとに選定
することを特徴とする特許請求範囲第１項に記載の中性
子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置。 ３ 原子炉出力の変更に際しで、ゼノン動特性の影響が
大きく表われない程度の短時間でかつ、ガンマ線が中性
子束の変化に追従できる程度にゆっくりと変化させるこ
とを特徴とする特許請求範囲第１項に記載の中性子計測
装置の絶縁抵抗異常検定装置。 ４ 中性子検出器指示値から算出した推定検出器感度と
、検出時以前の長時間にわたる中性子束レベルの平均値
を用いて、ガンマ線の影響を推定漏洩電流に対して補正
したことを特徴とする特許請求範囲第１項に記載の中性
子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51079654A JPS5857720B2 (ja) | 1976-07-05 | 1976-07-05 | 中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51079654A JPS5857720B2 (ja) | 1976-07-05 | 1976-07-05 | 中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS535392A JPS535392A (en) | 1978-01-18 |
| JPS5857720B2 true JPS5857720B2 (ja) | 1983-12-21 |
Family
ID=13696111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51079654A Expired JPS5857720B2 (ja) | 1976-07-05 | 1976-07-05 | 中性子計測装置の絶縁抵抗異常検定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5857720B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6037832U (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-15 | 株式会社東芝 | 差圧式液面測定装置 |
-
1976
- 1976-07-05 JP JP51079654A patent/JPS5857720B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6037832U (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-15 | 株式会社東芝 | 差圧式液面測定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS535392A (en) | 1978-01-18 |
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