JPS5864197A - 排水脱窒法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ＣＩＩ発明の背景 技術分野 本発明は、活性汚泥法による排水の窒素除去法に関する
。さらに具体的には、本発明は、慣用のＢＯＤ低下用の
活性汚泥法の実施条件を管理することによって排水の脱
窒を行なう方法に関する。

従来より実用化されている排水の脱窒技術のうちでは生
物学処理による方法が最も一般的であり。

その方法の一具体例として硝化−脱窒素性がある。

この硝化−脱窒素性は、排水中の窒素化合物をいったん
硝酸性窒素に酸化分解したのち、引続きこれを窒素ガス
に還元して大気中に逸散させることからなるものであり
、この酸化ないし硝化工程と還元ないし脱窒工程とをそ
れぞれ慣性好気性細菌（硝化菌）および通性嫌気性細菌
（脱窒菌）の生理作用を利用して行なうものである。

この脱窒素方式は、ＢＯＩ）除去のために広く普及して
いる活性汚泥法と共通性があって、ＢＯＤの低下した排
水に対してさらに窒素化合物含量の低下をも要求された
ときに利用するのに有効であるようにみえる。しかし、
上記のように従来の硝化−脱窒素性は基本的に硝化工程
と脱窒工程とから構成されていて、この方法を実施する
には硝化設備に加えて脱窒設備が必要であり、従って硝
化設備としては既存のＢＯＤ除去用のものが利用できる
としても脱窒設備を少なからぬ費用を投じて新設しなけ
ればならないので、この方式は必ずしも実施容易のもの
ではない、事実、との脱窒方式の実用例は、窒素化合物
濃度の高いＮ旅排水等にみられるだけで、産業排水処理
九一般化したとはいえないのが現状である。

先行技術 従来の硝化−脱窒素性での硝化に及ぼす要因については
、多くの報告がある。゛たとえば、ｐＨおよび温度と硝
化速度との関係（「水処理技術ｊ、／４Ｃｌ）、ｑｓ３
（／９７？））　、硝化菌はＢＯＤ菌に比較して負荷量
や溶存酸素の影響を受けやすいこと（「用水と廃水」、
夕、　　ｔｏｕ（ｔｑｑｏ））、硝化は水温と溶存酸素
に影響されること（「建設省土木研究所、下水道部研究
室ｓｏ　−ｓａ年度」）、および硝散性窒素は負荷量の
増加に伴なって減少すること（「衛生化学」、苔−（１
）、／３−　／Ｉ　（／９７？））　、が見出されてい
る、 しかし、従来の硝化−脱窒素性の脱窒原塊からいって当
然のことながら、脱窒の観点から硝化を抑制しようとす
る考えに基く研究は非常に少なく、報告されているもの
は本発明者らの知る限りでは特開昭ｊＪ　−１１３（ｍ
号および同３Ｊ−３１３４４号各公報があるに過ぎない
。この先行発明はいずれも脱窒のために菌体を増殖させ
ることを目的としているものと解され、そのため排水中
の微生物濃度なＳＯ〜二００　ｐｐｍと低く抑えて、高
負荷をかけて菌体の増殖を計っている。また、この先行
発明では、処追槽中の微生物重責当り一日当りの全有機
炭素処理重量（ｋｇＴ００／ｋｆｉｃ［，８Ｂ／日）が
３〜３となるように調節されている７ 〔■〕発明の概要 要旨 今日における脱窒技術は前記のよ’５に硝化−脱窒法が
主流であって、これは脱窒のためＫその前段階として完
全に硝化を行なわせることが必須であるが１本発明は１
排水中および菌体から漏出するアンモニア性窒素を再び
菌体合成に％利用させることで硝化を行なわせないよう
Ｋして脱窒な行なおうとするものである。

従って５９９本発明よる排水の脱窒法は、排水を、曝気
槽中での微生物からなる活性汚泥による処理からなる活
性汚泥法で処理するに当り、軍配の条件の下で活性汚泥
法を実施して、処理水中の硝酸性窒素の生成を抑制する
ことにより総窒素含廟１を低下させること、を特徴とす
るものである。

（１）　　処理すべき排水の窒素濃度が、Ｎ　／　ＢＯ
Ｄ≦ｓ／ｌｏｏの関係を充足するものであること。

（：１．）＠気槽水温、最低必要ＭＬＳ　Ｂ負荷および
溶存酸素量が表−ノ記載の条件にあること。

表−ノ 曝気槽水温　　最低必要ＭＬ８Ｓ負荷　　溶存酸素量２
ｊ未満　　　　　　ｏ、ｏユｌ　　　　　≧ｌ：ｌ！　
−３０未満　　　　　０．小幅　　　　　　≧１３０−
３３未満　　　　　ｏ、ｏｓｂ　　　　　　　≧１３３
　以上　　　　　　ｏ、ｏｒ蓼　　　　　≧ｌたｙし、 Ｎ　＝総窒素含有量（有機性窒素＋アンモニア性窒素＋
亜硝酸性窒素十硝酸性窒ＪＲ）〔Ｊより−ＫＯ１０コに
よる〕 ＢＯＤ−生物学的酸素要求量［：ＪｘＢ−Ｋｏｔｏコに
よる］ＭＬ８１３負荷−ゆＢＯＤ　／ゆＭＬ８８７日〔
「新訂　公害防止の技術と法規　水質編」（産業公害防
止協会）（昭和ｊｊ年４月ｊ日発行）第７７？頁による
〕 効果 本発明によれば慣用のＢＯＤ低下用の活性汚泥法を実施
する場合にその運転管理をしかるべく行なうだけで、硝
化−還元を行なう場合のような特別の装置を必要とせず
に脱窒な行なうことができる。

処理すべき排水が所定の窒素濃度のものである場合には
特に然りである。

本発明はまたその一実施態様において、処理すべき排水
の量の変動による影響を吸収して、特別な装置を必要と
せずに安定脱窒処理を行なうことを可能とするものであ
る。

従って、本発明は活性汚泥法の運転管理方法として捉え
ることもできる。

なお、硝化を抑制しようとする考えに基く研究のうち報
告されているものの唯一のものと解される前記公開公報
記載の発明と対比すると、本発明方法ではＭＬＳＢ濃度
が！　、ｏｏｏ　〜ｔｔ、ｏｏｏ　ｐｐｍ程度と高く、
また有機物負荷はｏ、ｏｏｔ〜０．０３／ゆＴ００／ゆ
・ＭＬ８Ｂ／日程度と極めて低い。

（ＩＩＴ）発明の詳細な説明 ハ　１逸 本発明は、排水中の窒素化合物を硝酸イオン化してこれ
を還元して窒素ガスとして大気中へ放出させるという従
来の活性汚泥法脱窒とは異なり、１排水中および汚泥細
菌の菌体外へ漏出してくるアンモニア性窒素な菌体内に
取込ませることによって、このアンモニア性窒素の硝化
および還元という工程を省いたものである６ 微生物の菌体外へのアンモニア性窒素の漏出およびその
取込みは既知の現象であって、］ｌ１Ｃｋ８ｎ−ｆｅｌ
ｄｅｒ　らによって生物学的排水処理忙おける窒素の循
環に関連して報告されている（岩井電久訳「Ｂｉｏｌｏ
ｇｉｏａｌ　Ｗａｓｔｅ　Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　Ｊ、コ
ロナ社）、ｌすなわち、汚泥は好気条件下でアンモニア
性窒素を炭素源（ＢＯＤ源）と共に摂取して筒体増殖を
行なうが、一方、内呼数段階では菌体の自己酸化がおこ
ってアンモニア性窒素が菌体から液中へ漏出してくる７
しかし、ＢＯＤ源が存在する限り、漏出したアンモニア
性窒素は再び菌体合成に利用される。この場合に、　Ｂ
ＯＤ源が充分に存在しないと、すなわち、汚泥微生物に
負荷される排水量が充分でないと、曝気条件下で過剰分
のアンモニア性窒素は硝酸性窒素へと酸化されて液中に
残存するに到る（従来の脱窒原理では、この硝化を積極
的に行なった訳である）７ 筒体増殖を計る上での栄養バランスとしてはＮ／　ＢＯ
Ｄがｓ−ｂ／ｌｏｏであることが適当であるといわれて
いる（ＮおよびＢＯＤの定義は前記した通りである）６
窒素の比率がこれより下廻っている限り、菌体より漏出
したアンモニア性窒素はすべて菌体合成に再利用される
から、このような組成の排水であれば、ＢＯＤ源の適当
な投与により硝酸性窒素の生成を防止することができる
ことになる。

ユ、処理すべ會排水 前記の条件（ハおよび（コ）で処理しうる限り、任意の
排水が対象となりうる。

しかし、本発明で対象とするものに特に適した排水は、
既にＮ　／　ＢＯＤ≦ｓ／ｌｏｏの関係を充足する窒素
濃度のものである。活性汚泥性実施の際に前記（ハの条
件を充足させるべく配慮する必要がないからである。こ
のような排水は、醗造工場たとえばビール工場で発生す
ることが多いであろう。

３、活性汚泥性設備 本発明で使用する活性汚泥法ないしその設備は、ＢＯＤ
低下用の慣用のものと本質的には変らない、このような
慣用の活性汚泥法ないしその設備の具体例のいくつかを
模式的に示したものとして、「新訂　公害防止の技術と
法規　水質部」（昭和５ｊ年６月Ｘ日産業公害防止協会
発行）第１７’７−　ｉ’ｔｔ頁がある。

活性汚泥性設備で最も重要かつ本質的なものは、曝気槽
である。排水は、必要忙応じて予備沈殿その他の前処理
を受けたのち、＠気４に導入され、曝気条件下に活性汚
泥中の微生物の作用を受けて含有有機物が除去される。

本発明で採用するのが好ましい曝気槽は、処理すべき排
水を複数の流入口から導入するよう処したものである。

すなわち、曝気槽は複数の流入口に臨んだ複数の単位区
分槽からなっており、単位区分槽の少なくともいつかを
順次に経由して（すなわち直列に）排水されるようにな
っている。このような曝気を行なう活性汚泥法は分注法
あるいはステップエアレージロン法といわれることがあ
るが１本発明では所謂完全混合法と称されている方式（
前記「新訂　公害防止の技術と法規　水質部」参照）を
も「排水が単位区分槽からなる曝気槽に分注される」方
式罠包含させるものとする。

本発明は慣用のＢＯＤ低下用の活性汚泥法の改変に係る
ものであるから、使用済み汚泥の返送を行なうことがふ
つうである。

弘、活性汚泥法の運転管理 ｌ）窒素濃度 処理すべき排水のＮ　／　ＢＯＤ重量比は％！ｔ／ｌ　
ｏｏ以下でなければならない（ＮおよびＢＯＤの定義は
前記の通りである）。

Ｎ　／　ＢＯＤ比が５乃００以下である排水が処理すぺ
き対象である場合（本発明の好ましい具体例である）は
この条件は既に実現されている訳であるが、この比が過
大である場合はＢＯＤ源を添加してＮ比率を下げなけれ
ばならない。

Ｎ　／　ＢＯＤ比をｓ／ｌｏｏ以下に維持するためＫ　
ＢＯＤ源を多量に添加するのは好ましいことではないこ
とはいうまでもないから、本発明で対象とする排水はこ
の比がｓ／ｌｏｏをこえるものであったとしてもその超
過の程度が少ないものであることが好ましい。

ＮおよびＢＯＤの測定法は、下記の通りである。

（ハ　Ｎ値の測定 ＪＩ８　Ｋｏｌｏ２による。

（：１）　　ＢＯＤ値の測定 Ｊ工Ｓ　Ｋｏｔｏユによる。

なお、　ＢＯＤとＣＯＤとの間には所与の排水について
一定の関係が交ることがふつうであるから、一般にＳ日
間もの長時間を要するＢＯＤ　（ｌｋの測定の代りにＣ
ＯＤ値を測定して、その値からＢＯＤ値を算出すること
も便利である（　ｃｏｎ値の測定法も、前記文献に記載
されている）７ コ〕　活性汚泥負荷および溶存酸素量 曝気槽水温に応じてＭＬ８Ｂ泥負荷を表−７記載の最低
必要値以上に維持すると共に溶存酸素量をｉｑ／１以上
に維持しなければならない。

ＭＬ８８負荷を所定値に維持するには、通常は曝気槽上
流建設けた貯槽ないし最初沈殿池の利用その他によって
これを行なえばよい。

溶存酸素量は、吹込み空気量あるいは攪拌程度を調節す
るととＫよって所定値に維持することができる。

ＭＬ８Ｂ負荷の詳細は「新訂　公害防止の技術と法規　
水質部」（産業公害防止協会発行）第１り７頁に記載さ
れている、 溶存酸素量は１．７Ｉ８１ＤＩＯコの方法で測定される
。

Ｓ、縮小運転 最低必要ＭＬＥ１Ｂ負荷値の維持は比較的容易である。

活性汚泥性設備が特定された排水に対して設計されてい
るからであり、排水発生量の多少の変動があっても貯槽
ないし最初沈殿池によってそれを吸収することができる
からである。

し゛かし、たとえば、排水源が日曜日毎に生産活動を停
止する場合では、その日に発生する排水量は少なく、従
って平日の排水ｔＫ基いて設計されている曝気槽部つい
て最低必要ＭＬ８Ｂ負荷を維持することができなくなる
ことがある。もっとも、曝気槽へ送る排水の量を週間を
通じて毎日同レベルであるよう忙することは不可能では
ないが、使用する貯槽等が過大となって実用的でしｉな
い。

本発明は、この問題を「縮小運転」と名付けた活性汚泥
性設備の一部閉鎖によって解決しようとするものである
。

縮小運転は、所謂「分注法」（所謂「完全混合法」を包
含することは前記したところ゛である）による曝気槽の
特徴を利用したものである。すなわち、分注法の場合は
、前記したように曝気槽は分注された排水に臨む単位区
分槽に区分されているから、そのうちのいくつかのみに
ついて排水を導入して活性汚泥処理を行なえば、使用す
る活性汚泥量が少ないので、排水量が少なくても最低必
要ＭＬ８Ｂ負荷値を所定レベル以上に維持することがで
會る。たとえば、曝気槽がＳ基の単位区分槽に区分され
ている場合には、排水量が２４に減少したらコ基の単位
区分槽のみで運転すればＭＬＢＢ負荷は排水量が平時の
ときのそれと変らないことになる。

このような縮小運転の場合の作動中の単位区分槽につい
てはＭＬＢＢ負荷および溶存酸素量を表−／に示した条
件忙維持しなければならないが、休止中の単位区分槽（
すなわち、ＭＬ８Ｂ負荷はゼロである）については、溶
存酸素量をｔｑ／ｌを越えないように維持して硝化が起
らないよう忙しなければならない。休止中の草位区分槽
では、活性汚泥の異常沈殿を防止するためにも適当な攪
拌を行ないあるいは僅かづつの空気吹込みを行なうこと
が好ましい。

６、実施例 １、試験の構成 活性汚泥試験装置を用いた試験（ムシリーズ）により■
曝気槽水温と硝化速度、＠ＭＬ８Ｂ　濃度と硝化速度、
■溶存酸素と硝化速度、■ＯＯＤ負荷とＮｏ、−Ｍ生産
量、等の関係を調べて窒素制御に必要な諸元を設定した
。

次いで、各諸元に基づいた現場試Ｍ（Ｂシリーズ）を実
施し、実プラント用の運転管理基準を作成した。

〔ム〕活性汚泥実験装置による試験 Ａ−／）　　無負荷運転における温度と硝化速度ムーコ
）　　ｙ　　　ｙ　　　ｙ　　　ＭＬ８Ｂと硝化速度ム
−３）ＩＩＩ　　　溶存酸素と硝化速度 ムーリ　負荷運転による硝酸性窒素制御効果（ｇ’ｃ） ム−５）　同上　　　　　　　　　　　　（に℃）ム−
６）　同上　　　　　　　　　　　（３３’Ｃ）（Ｅ）
排水処理場における現場試験 Ｂ−／）　　低負荷時における曝気槽縮小運転方法□゛
Ｂ−コ）　現場試験“１１２゛″ 〔ｌ〕試験の方法 ｌ）活性汚泥実験装置 曝気槽部として／’１３　Ｘ　／ＡＯＸ　Ｊり３ｍの空
間が、沈殿槽部としてりｊ　Ｘ　／ＡＯＸ　３りＳＷＳ
の空間ができるように仕切板（底部までは達しない）で
仕切った排水容器に自動温度制御装置、空気流量計、エ
アレータ（気泡放出口は底部）および微量定量ポンプを
取付けたものを使用した、 コ）排水処理設備 調整槽：弘り００−１角型 曝気槽：り５ｏｏｒｄ＋ステツプ工アレージ璽ン方式、
ｊ流路 沈殿槽：　２３ｏｏ　ｒｒｌ　ｅ丸型、２７１８φ汚泥
濃度：　ＭＬＢＥ＋　（ムｖｅ）　＃　ｔｏｏｏ　％　
ｔｏｏｏｏ　ｍｙ／ｇ処造能カニ　ｑｏｏｏ　ＦＦ／／
日 汚泥返送比：１．０ ３）実験に用いた負荷源 活性汚泥実験装置用の負荷源として、工場排水を用いた
。

〔排水の性状〕

（４００Ｄ　Ｏｒ、　　　　’ｔ００〜１３００ＣＱ／
ｌ　）←）　　ＢＯＤ　／　ＯＯＤ　　　約Ｏ，？（ハ
）　ｐＨ４〜ＩＯ に）　　Ｔ−Ｎ （ホ）栄養パラ７　スＯＯＤ　：　Ｎ　：　Ｐ、　１０
ｏ：ユ、ｑ：　Ｏ，ｔＢＯＤ：　Ｎ　：Ｐ−１００：　
＃、／　：０．９ψ）活性汚泥 曝気槽出口より採取したものを用いた。

（ハ　　ＭＬ８８　　　　　　　　ｑｏｏｏ　−ｔｔｏ
ｏｏ　ｍｙ／１（２）　　　　ＭＬＶＳＳ　　　　　　
　　ψＳＯＯ〜　　り０００　　　＃（Ｊ）　　　　Ｙ
ｅＢ／８８　　　　　　　　ｏ、ｂ！ＩＳ）分析方法 （７）　　Ｃ！ＯＤ　、　　　　　　ＪＩＢ−ＫＯ１０
２（２，）　　ＢＯＤ　　　　　　　　　　＃（３）有
機性窒素　　　　　Ｉ （弘）　硝酸性窒素　　　　　′ け）溶存酸素　　　　　　　′ （４）　　ＭＬ８Ｓ、　ＭＬＶＳＳ　　下水試験法〔ユ
〕実験条件 ム、活性汚泥実験装置による試験 ム−ｌ）無負荷運転におけう温度と硝化速度Ｏ，ＯＳで
運転、（１日間） Ａ−コ）無負荷運転におけるＭＬＳＢ？１度と硝化速度
ム−３）無負荷運転における溶存酸素と硝化速度＊）靜
＆による。

Ｂ、排水処理Ｓにおける現場試験 Ｂ−／　、）　低負荷時における曝気槽縮小運転方法（
ハ　曝気槽の縮小度計算 ｌ）汚泥負荷計算 原排水のＣＯＤ濃度（ｏ、ｍｙ／ｌ）、排水量（Ｑ、？
Ｆ／／ｌ、汚泥濃度（Ｍｌ、１３Ｂ　、η／ｄ）、およ
び曝気槽容積（ｖｌ　？Ｆ？　）ｈｌらＯＯＤ汚泥負荷
を計算する。

コ）必要汚泥負荷との比較 ００Ｄ汚泥負荷を計算したら、必要汚泥負荷（後述）と
比較する。

（Ｘ）Ｄ汚泥負荷〉必要汚泥負荷の場合→平常運転ＩＩ
＜、ＩＩ　　の場合→縮小運転 ３）縮小運転時の排水流路数（縮小度）の決定 算する。

使用流路数−８，Ｌ、／Ｉｉｉ、８．Ｌ、ｏｃ曝曝気槽
泥流路数注）　Ｓ、Ｌ・−汚泥負荷、 Ｋ、８．Ｌ、−必要汚泥負荷、 Ｃ例）　Ｅ３Ｊ−、−ｏ、ｏ３．　ｉ、ｓ、Ｌ（ｘｒ’
）　−ｏ、ｏｑ、曝気槽全流路数−５，とすると、使用
流路数−ｏ　、　ｏ、ｖ’ｏ　、ｏり×Ｓ→ユ（パス）
故に曝気槽Ｓバスのうちユパスに排水をフィードする。

（ｍ小度−シ含） リ　縮小運転の呼称 曝気槽Ｓパスのうちユパスのみで排水処理を行なわせる
運転法を「め縮小運転」と呼ぶ。

従って、曝気槽がＳパスであれば、負荷量に応じてｌｈ
、ユＸｓ　＋　３／ｓ　＋−４の縮小運転が考えられる
。

（２）縮小運転方法 ｌ〕　曝気の基本　。

縮小運転は排水流入を行なう流路忙は有機物の酸化に充
分な溶存酸素を島え、排水を入れない流路は、曝気を弱
めて溶存酸素をはとんどｏｌｒｔすることを運転基本と
する。

コン　縮小運転の条件 運転条件は下表の通り、排水流入量は縮小度に応じて変
更する。

（例）コ４縮小運転 り排水量が３０００角の場合 １日の排水量５ｏｏｏ　ｔｒ？をコノくスに全部流入さ
せるからｙｏｏｏ　ｔｄ／２弘只−ｌコリ→ｔとなる。

トコ）現場試験 現場試験は排水発生量に応じて、平常運転または縮小運
転を行なった。平常、縮小の選択は轟−３〜６で得た実
験結果（必要負荷）を用いた。現場試験の結果を踏まえ
てＮ制御の運転管理基準を作成する。

コ、試験の効果 活性汚泥試験装置による試験および現場試験を実施して
以下の結果を得た７ （ハ　硝化送度は曝気槽水温が高い程大きくなる（第１
図） 、３℃　　ｌ　　　　　ｌ　　　・・・・・・０＠＆ｋ
ｌ＠コ　　　　１３３℃Ｉ　　　　＃　　　・・・・・
・１．３〜／、４　　　　＃（２）　　ＭＬＢＢ濃度は
高いほどＮＯ４−Ｈの生Ｆｉ２Ｍ−も多くなる。しかし
、単位菌体量あたりのＮｏ、−Ｎ生成酸はＭＬ８８濃度
にか〜わらずはｙ一定である６従ってｍｌｖが高いとき
Ｎｏ、−Ｎも高いのは単ＫＷｉ体量が多いから、という
理由による（第２図）（３）溶存酸素と硝化速度 ／）　　ＤＯΦ０のとき 溶存酸素がほとんどない場合は硝化は進行せず、Ｎｏ、
−Ｎ生成量はｔ　ｍｙ／ｌ以下（はｒｏ）となる。

コ）ＤＯ＞Ｏのとき 硝化は進行するが、ＤＯｔに比例した硝化量は得られな
かった。即ち、Ｄｏ　−３ｑ／ｌの方がＤｏ　−ｑ　ｍ
ｇ／　ｌの場合より多かった。

しかし、単位菌体量あたりでみると両者共はとんど同じ
であり、その硝化速度は約Ｏ０二ｇ−Ｎｏ、−Ｎ、Ａｙ
−ＭＬ８Ｂ・ｄ　　（ａｔコｏ℃）であった。

以上のことから窒素制御に関する限り、溶存酸素は／　
Ｑ／ｌ以下の場合を除き、そのレベルにはあまり関係が
ないように思われた（第３図）（＄）　　ＯＯＤ負荷に
よるＮｏ、−Ｈの制御ｌ）硝化抑制効果は水温に大きな
影響を受け、一定負荷をかけた場合、Ｎｏ、−Ｈの減少
速度は低温はと速く、高温はど遅くなる（第Ｓ、ｔ。

１０図） コ）　　Ｎｏ、−Ｈの減少速度は負荷を高めるほど速く
なる（第３．’Ｉ、１０図） ３）　　Ｎｏ、−Ｎ抑制に必要な負荷は水温毎に異なり
、低温はと小さくてすみ、高温はど大きくする必要があ
る（第３．’ｌ、１０図） リ　Ｎｏ　、−Ｎを生成させないための最小必要負荷量
は次のとおりである。

（最小必要負荷） ＣｒａＩＡ、ｂ、ｒ、ｔｏ、ｕ図、第１表）（５）　　
現場試験 り小規模試験の結果得られた最小必要負荷を実プラント
に応用して同様の効果のあることが確認できた。

ユ）縮小運転は一週間連続でも処理の悪化を招くことは
なかった。

３）小規模試験および現場試験の結果を踏まえて「硝酸
性窒素制御のための運転管理基準」（１例）を作成した
。

この運転管理基準設定に用いた基準となる負荷は、最小
必要負荷量と現場の通常運転時のＮｏ、−Ｍと負荷の関
係を参考として、以下の如く設定した。この負荷はやへ
安全率を含ませたものである（第１表、第１コ図）。

〔運転管理基準作成のための最小必要負荷〕険があるの
でこれ以下で管理する。０．１以上は注意を要する。

４Ｌ）　ｌ！プラント運転記録も考慮して［Ｎｏ、−Ｎ
制御のための運転管理基準Ｊ（ｘパス用）を作成した（
第１３図（１）〜（弘）、第二表）。

（第１表）各水温におけるＣＯＤ負荷とＮｏ、−Ｎ生成
の関係（））））／ｊ以上、（什）　１０−／ｊ　、　
（＋）　！　−１０、（±）／−ｓ。

（−）ｌ以下　（１ｇ／ｌ　）

【図面の簡単な説明】

第１−１３図は、実験結果を示すグラフである。 出願人代理人　　　猪　股　　　　清 図面の１１′弓１：（内？ｉ’ｔこ変更なし）壓１図　
　　　　篤２図 篤３図 経壜日敗（日） 料過日数（日） 紛巻ｌ：ｌ鉄（田 皐り向日数（日） 単７図 ７°７７　糸拠日す×（日） 第１０図 ＮＩ’）’ｔｌ員ｆ勺［ｈｇｃｏｏ／に９ＭＬＳ、Ｓ・
日］単１ １９８０年 手続補正書（方式） １．事件の表示 昭和５６年特許願第１６２５４２号 ２、発明の名称 排水脱窒法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 図面 ８、補正の内容 Ｓ面の浄書（内容に変更なし） 手続補正書 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１６２５４２号 ２、発明の名称 排水脱窒法 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 願麟麦酒株式会社 ７、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」および「図面の簡単な説
明」の欄 ８、補正の内容 明細＊Ｖ、下記の通りに補正する。 （１）第ｙ頁上段の表の上Ｋ、「（第１表）」を加入。 （２）第９頁中段の表の上に１　「（第２表）」を加入
。 （３）第加頁下段の表を、下記の通りに補正。 「　（第３表） （４）第４頁の表の上Ｋｒ（第４表）」を加入。 （５）　　第Ｕ頁の表の上に「（第５表）」を加入。 （６）第５頁第４行「硝化送度」を、「硝化速度」と補
正。 （η　＠２５頁の表の上に「（第６表）」を加入。 （８１＠２７頁の表の上Ｋ　ｒ（＠７表）」ヲ加入。 （９１＠２７頁の表の下の「第１表」を、「第９表」と
補正。 （１０）第公頁＠５行「第１表」を、「第９表」と補正
。 （１１）第Ｚ頁の表の上に、「（第８表）」を加入。 ０２１＠昂頁最終行「（第１３図（ｌｌ−（４）、第２
表）」を、「（第１３図（Ａｌ−（Ｂ）、第１０表）」
と補正。 ０争第９頁第１行「（第１表）」を、「（第９表）」と
補正。 （１４）　　第３０頁第１行「（ｗ、２表）」ヲ、ｒ（
第１０ｆｉ）Ｊと補正。 ０５；ｌ　　１Ｒ３ｔｊｊ＠ｔ〜２行の図面の簡単な説
明の項を、下記の通りに補正する。 ［図面の簡単な説明 第１〜１３図は、前記した実験結果を示すグラフである
。 各図の内容ヲ１、それぞれ下記の通りである。 図番　　　　　　内　　容 １　　　第１表の条件による実験結果。 経過日数を示す横軸の上段は馴養日数、下段は所定温度
での経過日数。 ２　　　第２表の条件による実験結果。 横軸は経過日数。 ３　　　第３表の条件による実験結果。 ４　　　第４表の項目Ａ−４の１の条件による験結果。 経過日数を示す横軸の上段は空曝気時 すなわち汚泥負荷０の場合の日数、下 段は汚泥装入時の経過日数。 ６　　　　第４表の項目Ａ−５の１の条件による実験結
果。 ７　　　　第４表の項目Ａ−５の２の条件による実験結
果。 経過日数を示す横軸の上段は空曝気時 すなわち汚泥負荷０の場合の日数、下 段は汚泥装入時の経過日数。 ８　　　１Ｍ４表の項目Ａ−６の１の条件による実験結
果。 図中、折線の添字は汚泥負荷。 ９　　　　ｍ４表の項目Ａ−６の２の条件による実験結
果。 図中、折線の添字は汚泥負荷。 １０　　　　第８図および第９図に示した結果を汚泥負
荷の関数として書きかえたもので ある。 １回目は第８図に、２回目は第９図に 対応。 ｎ　　　　＠４〜９図に示した結果を汚泥負荷の関数と
して書きか夾たものである。 ６℃の曲ｌ／ＩＭは第４−５図に、３０’Ｃの曲線は第
６−７図に、あ℃の曲線は第８ −９図に、それぞれ示した結果に対応 する。 １２冥プラントにおける汚泥負荷とＮｏ、−Ｎ生成量と
の関係。 図中の曲線は、第１１図から転配したものである。 １３　　　　実プラントにおける処理水中のＮＯ３−Ｎ
濃度に及ぼす縮少運転の効果。 （Ａ）　　通常運転 （Ｂ）　　縮少運転

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ！、排水を、曝気槽中での微生物からなる活性汚泥によ
   る処理からなる活性汚泥法で処理するに当り、下記の条
   件の下で活性汚泥法実施して、処理済水中の硝酸性窒素
   の生成を抑制することＫより総窒素含有量を低下させる
   ことを特徴とする、排水の脱窒法、 （１）　　処理すべき排水の窒素濃度が、Ｎ／ＢＯＤ（
   重量比）≦ｊ／ｌｏｏの関係を充足するものであること
   。 （２）曝気槽水温、最低必要Ｍ１８８負荷および溶存酸
   素量が表−１記載の条件にあること。 表−１ 曝気槽水温　　最低必要ＭＬｓｓ負荷　　溶存酸素量コ
   Ｓ未満　　　　　　０．０２１　　　　　　　≧Ｉユ！
   ｔ　−３０未満　　　　　ｏ、ｏ←コ　　　　　　≧１
   ３０−．７３未満　　　　　ｏ、ｏ九　　　　　　≧７
   ３ｊ以上　　　　　　ｏ、ｏｔｕ　　　　　　　≧ｌた
   ｙし、 Ｈ−総窒素含有量（有機性窒素＋アンモニア性窒素＋亜
   硝酸性窒素十硝酸性窒素） 〔Ｊより−ＫＯＩＯコによる〕 ＢＯＤ−生物学的酸素要求量 （ＪＩ８−ＫＯ）Ｏ二による〕 ＭＬ８Ｂ負荷−ｋｌＩＢＯＤ　／ｋＩｉＭｌ、８８７日
   〔「新訂　公害防止の技術と法規　水質編」（産業公害
   防止協会）（昭和ＳＳ年り月ｊ日発行）第７７り頁によ
   る〕 コ、排水が単位区分槽からなる曝気槽に分注されるよう
   になっており、処理すべき排水の童が減少してＭＬ８Ｂ
   負荷値（ゆＢＯＤ／ゆＭＬ８８７日）が表−７記載の最
   低必要値に達しないときに、単位区分槽の一部忙のみ排
   水を投入して下記の条件で活性汚泥法を特徴する特許請
   求の範囲第７項記載の脱窒法。 表−コ 単位区分槽　　ＭＬ８Ｂ負荷　　　　溶存酸素量排水投
   入区　　各水温における辰−７左に同じ記載の値 排水非投入区　　　　　　Ｏ＜１ ９、処理すべき排水がＮ／ＢＯＤ≦ｊ乃００の関係全０
   ０する窒素濃度のものである、特許請求の範囲第１−一
   項のいずれかに記載の脱窒法。