JPS5868909A - 極低温容器用内槽支持装置 - Google Patents
極低温容器用内槽支持装置Info
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- F17C13/08—Mounting arrangements for vessels
- F17C13/086—Mounting arrangements for vessels for Dewar vessels or cryostats
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- F17C2201/0104—Shape cylindrical
- F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Railway Tracks (AREA)
- Containers, Films, And Cooling For Superconductive Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超電導装置に係シ、特に装置に内在する極低温
内槽の支持装置に関する。
内槽の支持装置に関する。
磁気浮上走行車用超電導研石においては、磁界発生源と
して電気抵抗が零である超電導コイルが用いられている
。この超電導コイルでは、超電導状態を発生、維持する
ために、超電導コイルを極低温状態に冷却、保持する必
要がある。超電導コイルを極低温に冷却、保持するため
の冷媒には液体ヘリウムが使用され゛る。゛ニジかじ、
この液体ヘリウムは高価であること、蒸発潜熱が極めて
小さいこと、蒸発して気化したヘリウムを再使用する際
の液化に多量の電力を必要とすることから、液体ヘリウ
ムの蒸発損失をアきるだけ小さくしなければならない。
して電気抵抗が零である超電導コイルが用いられている
。この超電導コイルでは、超電導状態を発生、維持する
ために、超電導コイルを極低温状態に冷却、保持する必
要がある。超電導コイルを極低温に冷却、保持するため
の冷媒には液体ヘリウムが使用され゛る。゛ニジかじ、
この液体ヘリウムは高価であること、蒸発潜熱が極めて
小さいこと、蒸発して気化したヘリウムを再使用する際
の液化に多量の電力を必要とすることから、液体ヘリウ
ムの蒸発損失をアきるだけ小さくしなければならない。
磁気浮上走行車では、走行中、液体ヘリウムを安定供給
する必要から、液体ヘリウム貯槽を超電導礎石本体の上
部位置に併設し、常時、との貯槽から超電導コイルへ向
けて液体ヘリウムを垂下するような構造を有している。
する必要から、液体ヘリウム貯槽を超電導礎石本体の上
部位置に併設し、常時、との貯槽から超電導コイルへ向
けて液体ヘリウムを垂下するような構造を有している。
第１図は、従来の磁気浮上走行車用超電導研石の模式図
例を示したものである。超電導研石１にはコイル内槽２
に包囲された超電導コイル３が備えられている。超電導
磁石１の上部には液体ヘリウム貯槽用外槽４が設置され
、この外槽４の内部には液体ヘリウム貯槽用内槽５が設
置されており。
例を示したものである。超電導研石１にはコイル内槽２
に包囲された超電導コイル３が備えられている。超電導
磁石１の上部には液体ヘリウム貯槽用外槽４が設置され
、この外槽４の内部には液体ヘリウム貯槽用内槽５が設
置されており。
この内槽５は前記コイル内槽２と連通している。
この液体ヘリウム貯槽用内槽５は、その長手方向両端部
で、放射状に張り出しだ複数本の内槽支持アーム６によ
って液体ヘリウム貯槽用外槽４に取付けられている。ま
た、との内槽５の下部には、内部に貯留されている液体
ヘリウム７の貯液量が減少した時に使用する、補給用配
管８及びそのバルブ９が取付けられており、上部には蒸
発したガスヘリウムが増加した場合に使用する１回収用
配管１０及びそのバルブ１１が取付けられている。
で、放射状に張り出しだ複数本の内槽支持アーム６によ
って液体ヘリウム貯槽用外槽４に取付けられている。ま
た、との内槽５の下部には、内部に貯留されている液体
ヘリウム７の貯液量が減少した時に使用する、補給用配
管８及びそのバルブ９が取付けられており、上部には蒸
発したガスヘリウムが増加した場合に使用する１回収用
配管１０及びそのバルブ１１が取付けられている。
なお符号１２は超電導コイル３に励磁電流を供給するパ
ワーリードである。
ワーリードである。
走行車用超電導磁石は、走行用車体（図示を省略）に取
付けられ、自身の発生した電磁力により車体を浮上、走
行させるものである。この超電導磁石が受ける力は、走
行に伴う風圧振動、電磁振動及び棲械振動による加振力
や、自身が発生する浮上刃、推進力、案内力等がある。
付けられ、自身の発生した電磁力により車体を浮上、走
行させるものである。この超電導磁石が受ける力は、走
行に伴う風圧振動、電磁振動及び棲械振動による加振力
や、自身が発生する浮上刃、推進力、案内力等がある。
また、超電導コイル３を極低温に冷却保持するために発
生する熱応力及び製作過程における力１例えば溶接変形
て、特に信頼のおける確実な支持を要求される箇所とし
て、第１図に示した内槽支持アーム６０部分がある。
生する熱応力及び製作過程における力１例えば溶接変形
て、特に信頼のおける確実な支持を要求される箇所とし
て、第１図に示した内槽支持アーム６０部分がある。
第２図は第１図における前記支持アーム部分の詳細図で
あ・す、第３図は第２図の一■方向矢視図である。液体
ヘリウム貯槽用内槽５の端部中心には中心取付金具１３
が溶着されており、この中心取付金具１３にナツト１４
にて内槽支持アーム６が放射状に締結されておシ、この
内槽支持アーム６の外周端部は、液体ヘリウム貯槽用外
槽４の内壁に溶着されている取付座１５にボルト１６に
て締結されている。ところで、前記外槽４の端部には炉
板１７が溶接部分４Ａにて溶接結合されている。
あ・す、第３図は第２図の一■方向矢視図である。液体
ヘリウム貯槽用内槽５の端部中心には中心取付金具１３
が溶着されており、この中心取付金具１３にナツト１４
にて内槽支持アーム６が放射状に締結されておシ、この
内槽支持アーム６の外周端部は、液体ヘリウム貯槽用外
槽４の内壁に溶着されている取付座１５にボルト１６に
て締結されている。ところで、前記外槽４の端部には炉
板１７が溶接部分４Ａにて溶接結合されている。
また、外槽４は、外槽半割片４−１と４−２を外槽４の
長さ方向の接合部４Ｂで溶接して形成されている。
長さ方向の接合部４Ｂで溶接して形成されている。
次に、上記のような構成の液体ヘリウム貯槽用内槽支持
アーム６の機能を説明・する。前述したように加振力等
の慣性力が電磁石に作用す・ると、内槽５と外槽４との
間に相対移動が生じる。
アーム６の機能を説明・する。前述したように加振力等
の慣性力が電磁石に作用す・ると、内槽５と外槽４との
間に相対移動が生じる。
第４図は上記した相対移動が起きた場合の状態を示すも
ので、第２図及び第３図において外槽４が矢印Ａ方向、
内槽５が矢印Ｂ方向に移動して。
ので、第２図及び第３図において外槽４が矢印Ａ方向、
内槽５が矢印Ｂ方向に移動して。
内槽５の゛中央がＯ−１からＯ−２へ移動した状態を示
している。このような内、外槽の相対移動に際し、移動
させようとする加振力Ｆ、は、移動させまいと作用する
アーム６−１の引張抗力ｆ、。
している。このような内、外槽の相対移動に際し、移動
させようとする加振力Ｆ、は、移動させまいと作用する
アーム６−１の引張抗力ｆ、。
アーム６−２の圧縮抗力ｆ２及びアーム６−３゜６−４
の曲げ抗力ｆｓ、ｆ４と均衡する。このため、加振力Ｆ
、による相対移動量はδだけとなり、それ以上の移動は
阻止される。なお、加振力が逆向きに働けば、前記抗力
も逆向きに作用することは言うまでもない。
の曲げ抗力ｆｓ、ｆ４と均衡する。このため、加振力Ｆ
、による相対移動量はδだけとなり、それ以上の移動は
阻止される。なお、加振力が逆向きに働けば、前記抗力
も逆向きに作用することは言うまでもない。
一方、内槽５が極低温（４，２’Ｋ ）に冷却されると
、内槽支持アーム６は外槽４（常温）との中間温度に冷
却され、熱収縮を生ずる。しかし、外槽４及び内槽５の
中心は不動であるため、支持アーム６は内外両側から反
抗力を受けて引張られることになる。なお、符号６は内
槽支持アームの総称であり、符号６−１．６−２・・・
・・・等はそれぞれ個別の内槽支持アームを示している
。
、内槽支持アーム６は外槽４（常温）との中間温度に冷
却され、熱収縮を生ずる。しかし、外槽４及び内槽５の
中心は不動であるため、支持アーム６は内外両側から反
抗力を受けて引張られることになる。なお、符号６は内
槽支持アームの総称であり、符号６−１．６−２・・・
・・・等はそれぞれ個別の内槽支持アームを示している
。
また、内槽５及び外槽４の製作１組立段階においては、
内槽支持アーム６は溶接変形によって外力を受ける例を
挙げることができ、第５図乃至第８図はこの場合につい
て説明している。第５図は第２図の■−ｖ方向矢視図で
、外槽４と鏡板１７とを溶接する前の外槽４の形状例を
示している。
内槽支持アーム６は溶接変形によって外力を受ける例を
挙げることができ、第５図乃至第８図はこの場合につい
て説明している。第５図は第２図の■−ｖ方向矢視図で
、外槽４と鏡板１７とを溶接する前の外槽４の形状例を
示している。
外槽半割片４−１．４−２を外槽あ°長さ方向の接合部
４Ｂで溶接して外槽４を構成しているために、溶接変形
によって真円（図中破線で示す）であったものが楕円変
形している。第６図は第２図の■−Ｖ＋矢視図で、外槽
４と溶接する前の炉板１７の形状を示しており、一般に
鏡板１７は略真円である。このため、外槽４と鏡板１７
とを溶接する際には、双方の形状を同一にしないと溶接
することができない、２従って、第７図に示すように破
線で示した外槽４に％Ｑ方向から外力を加え実線で示す
ように真円にし、この状態で第２図及び第３図に示すよ
うに、内槽支持アーム６をナツト１４゜ボルト１６を用
いて組立て、その後４Ａ部を溶接する。溶接光子後、第
７図で加えた外力Ｑを取除くと、外槽４は第８図に示す
ように、外力を加える前の外槽４の形状ａと、溶接前の
鏡板形状すとの中間の形状Ｃに落着くことになる。
４Ｂで溶接して外槽４を構成しているために、溶接変形
によって真円（図中破線で示す）であったものが楕円変
形している。第６図は第２図の■−Ｖ＋矢視図で、外槽
４と溶接する前の炉板１７の形状を示しており、一般に
鏡板１７は略真円である。このため、外槽４と鏡板１７
とを溶接する際には、双方の形状を同一にしないと溶接
することができない、２従って、第７図に示すように破
線で示した外槽４に％Ｑ方向から外力を加え実線で示す
ように真円にし、この状態で第２図及び第３図に示すよ
うに、内槽支持アーム６をナツト１４゜ボルト１６を用
いて組立て、その後４Ａ部を溶接する。溶接光子後、第
７図で加えた外力Ｑを取除くと、外槽４は第８図に示す
ように、外力を加える前の外槽４の形状ａと、溶接前の
鏡板形状すとの中間の形状Ｃに落着くことになる。
このような現象は、前記の如く外槽４が真円の状態で、
内槽支持アーム６が組立取付されないために起こる。こ
のため、外槽４の最終形状Ｃ（楕円）の長径方向にある
内槽支持アーム６−１．６−２は強引に楕円変形力Ｆ３
１により引張られ、また、矩形方向にある内槽支持アー
ム６−３．６−４は強引に楕円変形力Ｆ３２により圧縮
されることを示している。
内槽支持アーム６が組立取付されないために起こる。こ
のため、外槽４の最終形状Ｃ（楕円）の長径方向にある
内槽支持アーム６−１．６−２は強引に楕円変形力Ｆ３
１により引張られ、また、矩形方向にある内槽支持アー
ム６−３．６−４は強引に楕円変形力Ｆ３２により圧縮
されることを示している。
このように内槽支持アーム６、中心取付金具１３、取付
座１５等によシ構成されている内槽支持装置には、各種
各様の荷重が作用するが、いずれも非常に厖大な力が加
わることが確しされている。例えば、加振力においては
内槽自重の数倍から数十倍にも及ぶ力となることが判明
している。
座１５等によシ構成されている内槽支持装置には、各種
各様の荷重が作用するが、いずれも非常に厖大な力が加
わることが確しされている。例えば、加振力においては
内槽自重の数倍から数十倍にも及ぶ力となることが判明
している。
これらの力は、前述のように内槽支持アーム６に時は圧
縮力として作用し、内槽支持アーム６はこれを繰り返し
受けることになる。
縮力として作用し、内槽支持アーム６はこれを繰り返し
受けることになる。
このような内槽支持装置゛は、外槽常温部と内槽極低温
部との橋渡し部分でもあるため、内槽支持アーム６端部
間の温度差は、およそ３００Ｃにも達し、常温部と極低
温部との間の熱量の出入は極めて大きくなる。この熱の
伝達量は、伝達部の断面積及び温度差に比例し、長さに
反比例するため、内槽支持アーム６の形状は細長いか、
又は薄く長い形状が望ましい。ところが、このような形
状は前記の各種の過大とも言うべき力が加わる部分の耐
強度を期待する形状、即ち断面積を大きく且つ短くする
形状とは全く相反するものとなる。しかし、内槽支持ア
ーム６からの極低温部への熱の大量の侵入は、内槽５に
内蔵する液体ヘリウム７を大量に蒸発消失させてしまう
ため、資源的にも得がたく且つ非常に高価な液体ヘリウ
ムにとっては耐え難いことである。従って、内槽支持ア
ーム６の形状は、細長く、且つ薄くする必要に迫られて
いる。しかも、磁気浮上列車用であれば、自重を極力軽
量化して浮上し易くする要求も強くあるため、どうして
も内槽支持アーム６の形状は細長く且つ薄くしなければ
ならない背景がある。上記のような条件で設置された従
来の内槽支持装置は、本来長期の使用に耐えなくてはな
らないにも拘らず、極めて早期若しくは初期の間に、引
張破断又は圧縮座屈事故発生の要因を内包している欠点
があった。
部との橋渡し部分でもあるため、内槽支持アーム６端部
間の温度差は、およそ３００Ｃにも達し、常温部と極低
温部との間の熱量の出入は極めて大きくなる。この熱の
伝達量は、伝達部の断面積及び温度差に比例し、長さに
反比例するため、内槽支持アーム６の形状は細長いか、
又は薄く長い形状が望ましい。ところが、このような形
状は前記の各種の過大とも言うべき力が加わる部分の耐
強度を期待する形状、即ち断面積を大きく且つ短くする
形状とは全く相反するものとなる。しかし、内槽支持ア
ーム６からの極低温部への熱の大量の侵入は、内槽５に
内蔵する液体ヘリウム７を大量に蒸発消失させてしまう
ため、資源的にも得がたく且つ非常に高価な液体ヘリウ
ムにとっては耐え難いことである。従って、内槽支持ア
ーム６の形状は、細長く、且つ薄くする必要に迫られて
いる。しかも、磁気浮上列車用であれば、自重を極力軽
量化して浮上し易くする要求も強くあるため、どうして
も内槽支持アーム６の形状は細長く且つ薄くしなければ
ならない背景がある。上記のような条件で設置された従
来の内槽支持装置は、本来長期の使用に耐えなくてはな
らないにも拘らず、極めて早期若しくは初期の間に、引
張破断又は圧縮座屈事故発生の要因を内包している欠点
があった。
本発明は、上記の欠点を解消し、熱侵入量を増大させる
ことなく、大きな力に対して安全に液体ヘリウム貯槽用
内槽を支持する極低温容器用内槽支持装置を提供するこ
とにある。
ことなく、大きな力に対して安全に液体ヘリウム貯槽用
内槽を支持する極低温容器用内槽支持装置を提供するこ
とにある。
本発明は、内槽支持アームに作用する力が支持アームの
圧縮座屈を防止するに適した適切な限界圧縮荷重に達し
た時、又は、支持アームの引張破断を防止するに適した
適切な限界引張荷重に達した時、支持アームが滑動を開
始するような構成として、それ以上の荷重が支持アーム
に作用しないようにしだものである。
圧縮座屈を防止するに適した適切な限界圧縮荷重に達し
た時、又は、支持アームの引張破断を防止するに適した
適切な限界引張荷重に達した時、支持アームが滑動を開
始するような構成として、それ以上の荷重が支持アーム
に作用しないようにしだものである。
以下本発明の極低温容器用内槽支持装置の一実施例を従
来例と同部品は同管号を用いて各図に従って説明する。
来例と同部品は同管号を用いて各図に従って説明する。
第９図は本発明の極低°温容器用内槽支持装置の一実施
例を示す説明図で、第１０図は第９図のＸ−Ｘ断面図で
ある。液体ヘリウム貯槽用内槽５の端部中心には中心取
付金具１３が溶着されており、この中心取付金具１３に
内槽支持アーム１８がナツト１４にて放射状に締結され
ている。この内槽支持アーム１８の先端には長手方向に
伸びる溝１８’Ａが設けられており、この溝１８Ａに、
Ω（オーム）形状をした押さえ金具１９の突起部１９Ａ
が当接して、内槽支持アーム１８の両面を押さえ金具１
９のばね力Ｒをもって強圧支持している。この押さえ金
具１９は液体ヘリウム貯槽用外槽４の内壁に溶着されて
いる支持ばね取付座２０にボルト２１により締結されて
いる。
例を示す説明図で、第１０図は第９図のＸ−Ｘ断面図で
ある。液体ヘリウム貯槽用内槽５の端部中心には中心取
付金具１３が溶着されており、この中心取付金具１３に
内槽支持アーム１８がナツト１４にて放射状に締結され
ている。この内槽支持アーム１８の先端には長手方向に
伸びる溝１８’Ａが設けられており、この溝１８Ａに、
Ω（オーム）形状をした押さえ金具１９の突起部１９Ａ
が当接して、内槽支持アーム１８の両面を押さえ金具１
９のばね力Ｒをもって強圧支持している。この押さえ金
具１９は液体ヘリウム貯槽用外槽４の内壁に溶着されて
いる支持ばね取付座２０にボルト２１により締結されて
いる。
このように本実施例の内槽支持アーム１８はその先端両
面を押さえ金具１９の強圧力Ｒにより、強圧支持されて
いるため、との内槽支持アーム１８に働く強圧力Ｒによ
る摩擦力Ｓ以上の力が。
面を押さえ金具１９の強圧力Ｒにより、強圧支持されて
いるため、との内槽支持アーム１８に働く強圧力Ｒによ
る摩擦力Ｓ以上の力が。
内槽支持アーム１８の長手方向に作用すると、この内槽
支持アーム１８は摩擦力Ｓに打勝って長手方向に滑動を
開始する。なお、摩擦係数をμとするとＳ−μＲの関係
があシ、この摩擦係数μは当該部分の材質の組合せや、
雰囲気により若干値を異にするが凡そ０．３前後である
。ここで、例えば、内槽支持アーム１本に対し、１１０
Ｋｇの引張りカー及び９５Ｋｇの圧縮力をそれぞれ許容
限界荷重としたい時、内槽支持アーム１８に９５に９以
上の力が加わった時に滑るようにすることにより、内槽
支持アーム１８の破断及び座屈を防止することができる
。
支持アーム１８は摩擦力Ｓに打勝って長手方向に滑動を
開始する。なお、摩擦係数をμとするとＳ−μＲの関係
があシ、この摩擦係数μは当該部分の材質の組合せや、
雰囲気により若干値を異にするが凡そ０．３前後である
。ここで、例えば、内槽支持アーム１本に対し、１１０
Ｋｇの引張りカー及び９５Ｋｇの圧縮力をそれぞれ許容
限界荷重としたい時、内槽支持アーム１８に９５に９以
上の力が加わった時に滑るようにすることにより、内槽
支持アーム１８の破断及び座屈を防止することができる
。
従って、内槽支持アーム１８と押さえ金具１９との摩擦
係数を０゜３とした場合、押さえ金具１９のばねの圧力
Ｒは９５Ｋｇを０．３で除した値、つまり３１６に９と
すれば、内槽支持アーム１８に上記限界以上の異常な力
が作用した時、押さえ金具１９の突起部１９Ａが、内槽
支持アーム１８の溝１８Ａ内を滑動し、内槽支持アーム
１８に９５Ｋｇ本実施例によれば、内槽支持アーム１８
の溝１８Ａに押さえ金具１９の突起部１９Ａを当接させ
て、内槽支持アーム１８を押さえ金具１９のばね力で強
圧支持することにより、内槽支持アーム、８に、エイＴ
ｉ□□。１、ヵ７、ニオ６２１、支持アーム１８は押さ
え金具１９との間で滑動し。
係数を０゜３とした場合、押さえ金具１９のばねの圧力
Ｒは９５Ｋｇを０．３で除した値、つまり３１６に９と
すれば、内槽支持アーム１８に上記限界以上の異常な力
が作用した時、押さえ金具１９の突起部１９Ａが、内槽
支持アーム１８の溝１８Ａ内を滑動し、内槽支持アーム
１８に９５Ｋｇ本実施例によれば、内槽支持アーム１８
の溝１８Ａに押さえ金具１９の突起部１９Ａを当接させ
て、内槽支持アーム１８を押さえ金具１９のばね力で強
圧支持することにより、内槽支持アーム、８に、エイＴ
ｉ□□。１、ヵ７、ニオ６２１、支持アーム１８は押さ
え金具１９との間で滑動し。
内槽支持アーム１８に許容限界荷重以上のカが加わらな
いようにしているため、引張破断あるいは圧縮座屈事故
発生を防止する効果がある。従って。
いようにしているため、引張破断あるいは圧縮座屈事故
発生を防止する効果がある。従って。
本実施例の内槽支持アーム１８の形状は細長く且つ薄く
して、熱伝達量を小さくして、液体ヘリウムの蒸発損失
を少なくすることができ、しかも内槽支持アーム１８に
働く各種のカに対して安全に液体ヘリウム貯槽用内槽５
を外槽４内に支持し得る効果がある。
して、熱伝達量を小さくして、液体ヘリウムの蒸発損失
を少なくすることができ、しかも内槽支持アーム１８に
働く各種のカに対して安全に液体ヘリウム貯槽用内槽５
を外槽４内に支持し得る効果がある。
第１１図は本発明の他の実施例の要部を説明する図であ
る。本実施例では内槽支持アーム１８に設けた溝１８Ａ
を、内槽支持アーム１８の長手方向に押さえ金具１９の
突起部１９Ａが通常接する位置を中心として前後に伸び
る有限長Ａ１．−ｅｈの溝とした所に特徴がある。即ち
、内槽支持アーム１８は押さえ金具１９との間を無制限
に滑ることがなく、突起部１９Ａを中心に前後に１１．
！。
る。本実施例では内槽支持アーム１８に設けた溝１８Ａ
を、内槽支持アーム１８の長手方向に押さえ金具１９の
突起部１９Ａが通常接する位置を中心として前後に伸び
る有限長Ａ１．−ｅｈの溝とした所に特徴がある。即ち
、内槽支持アーム１８は押さえ金具１９との間を無制限
に滑ることがなく、突起部１９Ａを中心に前後に１１．
！。
だけ滑またら停止するようになって′いる。
第１２図は本発明の災に他の実施例を示す説明図である
。内槽支持アーム１８に設けた溝１８Ａの底面に、内槽
支持アーム１８の長さ方向に、中央付近に向かって下っ
て行くような傾斜が付されている。このため、通常は、
押さえ金具１９の突起部１９Ａは内槽支持アーム１８の
溝１８Ａの谷底にあたる部分に位置しており、内槽支持
アーム１８に許容限界以上の荷重がかかると、内槽支持
アーム１８は滑り出すが、滑ると共に押さえ金具１９の
突起部１９Ａの相互間隔が拡げられるため、押さえ金具
１９の内槽支持アーム１８を押すばね圧力が増加し、内
槽支持アーム１８が押さえ金具１９との間を無制限に滑
らないようにしている。
。内槽支持アーム１８に設けた溝１８Ａの底面に、内槽
支持アーム１８の長さ方向に、中央付近に向かって下っ
て行くような傾斜が付されている。このため、通常は、
押さえ金具１９の突起部１９Ａは内槽支持アーム１８の
溝１８Ａの谷底にあたる部分に位置しており、内槽支持
アーム１８に許容限界以上の荷重がかかると、内槽支持
アーム１８は滑り出すが、滑ると共に押さえ金具１９の
突起部１９Ａの相互間隔が拡げられるため、押さえ金具
１９の内槽支持アーム１８を押すばね圧力が増加し、内
槽支持アーム１８が押さえ金具１９との間を無制限に滑
らないようにしている。
このように上記２つの実施例において内槽支持アーム１
８の滑り量を制限する理由は、下記の通シである。内槽
支持アーム１８の滑シ量が、常温側の外槽４の内壁と極
低温側の内槽５との外壁との間隔以上に達すると、当４
然両壁が接触若しくは衝突するシすると、両壁が゛損傷
あるいは破壊する・ ことになり、また、大きな温度差
のある両壁の接触により、多量の熱が極低温側の内槽５
に侵入して、内蔵する液体ヘリウム７を蒸発消失させて
しまう。これらの不都合を防止するだめに、内槽支持ア
ーム１８の滑シ量を制限している。なお、他の効果は第
９図及び第１０図に示した実施例と同様である。
８の滑り量を制限する理由は、下記の通シである。内槽
支持アーム１８の滑シ量が、常温側の外槽４の内壁と極
低温側の内槽５との外壁との間隔以上に達すると、当４
然両壁が接触若しくは衝突するシすると、両壁が゛損傷
あるいは破壊する・ ことになり、また、大きな温度差
のある両壁の接触により、多量の熱が極低温側の内槽５
に侵入して、内蔵する液体ヘリウム７を蒸発消失させて
しまう。これらの不都合を防止するだめに、内槽支持ア
ーム１８の滑シ量を制限している。なお、他の効果は第
９図及び第１０図に示した実施例と同様である。
第１３図及び第１４図は本発明の更に他の実施例を示し
たものである。内槽支持アーム２２の先端に楕円穴２２
Ａを設け、この内槽支持アーム２２の先端を取付ポル）
２３’、ｌ’１％金２４全２４て、外槽４内壁に溶着さ
れている取付座１５に締結している。この時、取付ボル
ト２３によシ内槽支持アーム２２をＲなる締付力で締付
け、前述したのと同様にこの締付力Ｒと摩擦係、数μと
の積である当該部分の摩擦力Ｓ以上の力が内槽支持・ア
ーム２２に働くと、内槽支持アーム２２は、取付座１５
との間を摺動し、通常の取付ボルト２３の位置から前後
にＪｌｈ−−ｅｘだけ滑ったら、停止するようになって
いる。本実施例の場合も先の実施例と同様の効果がある
が、特に構造が簡単なために、装置を安価とする効果が
ある。
たものである。内槽支持アーム２２の先端に楕円穴２２
Ａを設け、この内槽支持アーム２２の先端を取付ポル）
２３’、ｌ’１％金２４全２４て、外槽４内壁に溶着さ
れている取付座１５に締結している。この時、取付ボル
ト２３によシ内槽支持アーム２２をＲなる締付力で締付
け、前述したのと同様にこの締付力Ｒと摩擦係、数μと
の積である当該部分の摩擦力Ｓ以上の力が内槽支持・ア
ーム２２に働くと、内槽支持アーム２２は、取付座１５
との間を摺動し、通常の取付ボルト２３の位置から前後
にＪｌｈ−−ｅｘだけ滑ったら、停止するようになって
いる。本実施例の場合も先の実施例と同様の効果がある
が、特に構造が簡単なために、装置を安価とする効果が
ある。
以上記述した如く本発明の極低温容器用内槽支持装置に
よれば、熱侵入量を増大させることなく、大きな力に対
して安全に液体ヘリウム貯槽用内槽を支持することがで
きる効果がある。
よれば、熱侵入量を増大させることなく、大きな力に対
して安全に液体ヘリウム貯槽用内槽を支持することがで
きる効果がある。
第１図は従来の磁気浮上走行車用超電導磁石の概略図、
第２図は従来の内槽支持装置の断面図、第３図は第２図
の■方向矢視図、第４図は内槽と外槽との相互間に作用
する力による変形状態を示した説明図、第５図は第２図
のＶ−■方向矢視図。 第６図は第２図のＶｔ−Ｖ＋方向矢視図、第７図は第５
図の変形状態を示す概略図、第８図は第５図の外槽に第
６図の鏡板を溶接した後の外槽の変形形状を示した概略
図、第９図は本発明の極低温容器第１０図は第９図のＸ
−Ｘ断面図、第１１図は本発明の他の実施例の要部を示
す説明図、第１２図は本発明の更に他の実施例の要部を
示す説明図、第１３図は本発明の更に他の実施例の要部
を示す説明図、第１４図は第１３図の正面図である。 ４・・・外槽、訃・・内槽、７・・・液体ヘリウム、１
３・・・中心取付金具、１４・・・ナツト％ １８．２
２・・・内槽支持アーム、１８Ａ・・・溝、１９−・・
・押さえ金具、第２ 口 第３ａ 第４０ ６ ′０′Ｑ／”ｙｔ 第ｑＥＥｌ ′８１Ｉρ 葛、２０
第２図は従来の内槽支持装置の断面図、第３図は第２図
の■方向矢視図、第４図は内槽と外槽との相互間に作用
する力による変形状態を示した説明図、第５図は第２図
のＶ−■方向矢視図。 第６図は第２図のＶｔ−Ｖ＋方向矢視図、第７図は第５
図の変形状態を示す概略図、第８図は第５図の外槽に第
６図の鏡板を溶接した後の外槽の変形形状を示した概略
図、第９図は本発明の極低温容器第１０図は第９図のＸ
−Ｘ断面図、第１１図は本発明の他の実施例の要部を示
す説明図、第１２図は本発明の更に他の実施例の要部を
示す説明図、第１３図は本発明の更に他の実施例の要部
を示す説明図、第１４図は第１３図の正面図である。 ４・・・外槽、訃・・内槽、７・・・液体ヘリウム、１
３・・・中心取付金具、１４・・・ナツト％ １８．２
２・・・内槽支持アーム、１８Ａ・・・溝、１９−・・
・押さえ金具、第２ 口 第３ａ 第４０ ６ ′０′Ｑ／”ｙｔ 第ｑＥＥｌ ′８１Ｉρ 葛、２０
Claims (1)
- １、液体ヘリウムを収納した内槽の両端部中心に一端が
固定され、他端が前記内槽を包囲する外槽の内壁に固定
される複数本の支柱を有し、内槽を外槽内に所定の間隔
を介して支持同定する極低温容器用内槽支持装置におい
て、支柱の外槽側端部両面に、支柱の長手方向に伸びる
溝を設け、この支柱の両面の溝部を所定の押圧力で挾持
する一対の突起部を有する押さえ金具を外槽内壁に固定
し、所定以上の力が支柱の長手方向に加わると、前記突
起部と支柱の溝部とが滑動することを特徴とする極低温
容器用内槽支持装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56167085A JPS5868909A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 極低温容器用内槽支持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56167085A JPS5868909A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 極低温容器用内槽支持装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5868909A true JPS5868909A (ja) | 1983-04-25 |
Family
ID=15843129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56167085A Pending JPS5868909A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 極低温容器用内槽支持装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5868909A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016086055A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | 住友電気工業株式会社 | 超電導機器 |
-
1981
- 1981-10-21 JP JP56167085A patent/JPS5868909A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016086055A (ja) * | 2014-10-24 | 2016-05-19 | 住友電気工業株式会社 | 超電導機器 |
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