JPS586959A - 遠心力鋳造複合ロ−ル及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明社冷間田鷺用ワークロールとして、外殻１３ 層ｔ−特に耐摩耗性、耐肌荒性に優れ喪高硬度高クロム
材で形成し、内殻層を強靭性に富むダクタイル鋳鉄材で
形成し、かつ外内殻層間に中間層を介在せしめてなる三
層構造の遠心力鋳造複合ロール及びその製造法に関する
。

現在冷間圧延用ロールとしては、■＄８５〜１００の硬
度を有する鍛鋼焼入れロールの使用が一般的であるが、
この種圧延量ロールには一般に次のような特性が要求さ
れる。

耐摩耗性 圧延におけるロールの摩耗量は硬度１ｃｊｌ響する炭化
物量及び基地組織により決定される。従つ℃冷間圧延用
ロールの耐摩耗性を高めるためＫＦｉ、その使用層を高
硬度にし、かつその組織を均一なものとするのが効果的
である。

耐事故性 冷間圧延における耐事故性は、焼付き、絞込みなどの圧
延時の事故により、ロールが異常研摩され、ロール寿命
を大きく左右する。一方、ロール全体としては、大きな
田地荷重に耐えるべく、そ特開昭５８−６９５９（２） の胸部及びネック部に十分な強靭性が要求される。

しかるに、上記従来の鍛鋼焼入れロールでは、高硬度を
確保するために、その製造工程において焼入れ後の焼戻
し温度ｔ−１５０〜２００℃の低温で行うものであり、
この九めスリップや絞込みなどの圧延事故により表面付
近が異常発熱し、他の部分の拘束によりこの部、９に大
きな引張応力を発生し、クツツクやスポーリングを発生
し易い欠点があり又熱影響が軽微な場合でも、高硬度部
が焼戻されて軟化部分を生じ、へこみキズを発生し易い
難点があった。

そこで、冷間田地用ロールの用途については、上記問題
点を抱える従来の鍛鋼焼入れロールに代わり、その使用
層に当る外殻層を高硬度高クロム材で形成し、一方角殻
層は強靭な鋳鉄材で形成し両者を溶着一体化せしめてな
る複合ロールが使用されつつある。

′１゛え、Ｉ このいわゆる高硬度高クロムロールにあつがは、従来の
鍛鋼焼入れロールに比較すると、次のような特長を有す
るものである。すなわち、この糧複３ 合ロールではその焼入れにさいしては、鍛鋼ロールのそ
れよりも遅い冷却速度で行っても１表面から内部深くま
で高硬度が得られ、焼戻しにさ込しては、鍛鋼ロールの
それよりも高い温度で行っても、高硬度が維持されるこ
とである。また焼戻し温度が高＾ので、圧延事故による
異常発熱に対しても鈍感である。

しかし乍ら、このような複合ロール即ち高硬度高クロム
ロールについ゛ては、その外股層には非常に高い硬度、
耐摩耗性が得られるものの、外殻層が高クロム材であり
これに内殻層を溶着一体化せしめて鋳造するものである
ため、遠心力鋳造法によってもその鋳造時Ｉ／ＣＦｉ、
内殻層に外殻層の合金成分特にＣｒがある程度不可避に
拡散混入され、これがため内殻層の強靭性が損われるお
それのある問題点がみられた。

本発明は上記のような外殻層を高碩度高クロム材、内殻
層を強靭なダクタイル鋳鉄材で形成してなる複合ロール
において、その外殻層から内殻層へのＣｒの拡散混合を
確実に防止するため、その外に６ 内殻層間に適当な化学成分と材質特性を有する中間層を
介在せしめてなる新しい三層構造ｔ−有する遠心力鋳造
複合ロールを提供するものであり、本発明の特徴とすゐ
処は、Ｃ２，５〜３．２哄、３１０．５〜１．５％、Ｍ
ｎ　Ｏ，５〜１．５１＆、　Ｐ　＜　０．０８１ｋ　Ｓ
　＜　０．０６−１Ｎｌ　１．０〜３．０％。

Ｃｒ　１０−２３％　Ｍａｏ、５７３．０％を各重量％
含み、残部Ｆｅからなる外殻層と、ＩＣ１，０〜２．５
チ、ＳｉＧ、５〜１．５転勤０．５〜１．５％、？＜０
．１％、ｓ＜ｏ、１ｓ、Ｍｌ≦１．５チ、Ｃｒ５＃〜１
０．０覧ＭＯ≦０．５％、ＴＩ≦０．１％を各重量哄含
み、残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ３，０−３，８％、
８１１．８〜３．０％、Ｍｎ　Ｏ，３〜１．０％、？＜
０．１％、Ｓ＜　０．０２％　、　Ｎｌ≦２．０％、Ｃ
ｒ≦１．０覧ＭＯ≦１．０覧Ｍｆ０．０２〜０．１％を
各重量％含み、残部Ｆｅからなる内殻層とｔ溶着一体化
せしめてな夛、かつ前記外殻層がＭ、　ｃ、型共晶カー
バイド２０〜４０嘔とＭｒ　Ｃｓ型二次カーバイドを含
みマルテンサイト基地組織からなると共に、硬度Ｈｓ８
５以上を有する点にある。また本発明は、このような複
合ロールを製造するための手段として、上記三層構造の
複合ロール管鋳造した後、これにオーステナイト化処理
をし、しかる後焼入れ焼戻しする高ム７ 温熱処理を行うことを特徴とするものである。

以下本発明の複合ロールをその製造方法と共に詳述する
。そこで先ず、本発明ロールｔｅａ成する外殻層、中間
層及び内殻層並びにその熱処理法について下記に説明す
る。

（外殻層） 外殻層の成分範囲及びその限定理由について述べる。

Ｃ：　２．５〜３．２チ Ｃ含有量は（Ｆｅ−Ｃｒ＞ｖ　Ｃｓ型炭化物を安定にす
る範囲内として後のａ量とバランスし、目的のカーバイ
ド量によって決定される。しかして、Ｃ２，５％以下で
はＣｒ量と共に目標する２０チ以上のカーバイド量を得
ることができず耐摩耗性が不足し、一方Ｃ３，２哄以上
ではＣｒ量と共にカーバイド量が４鰻を超え機械的性質
の劣化を来たし好ましくない。

Ｓｌ：０．５〜１．５チ ５ｉｔｅ溶湯の脱酸のため０．５チ以上は必要であるヵ
ζ１．５％を超えると機械的性質の劣化を来たす。

Ｍｎ　：　０．５”１．５％ 特開昭５８−６９５８−６９ ５９（３）の補助脱酸剤として０．５％以上必要である
と共に、Ｓの悪彰響ｔ　ＭｎＳとして防止するために有
用であるが、１．５％を超えると機械的性質、特に靭性
の点で劣化が著しい。

？＜０．０８チ Ｐはロール材質においては少ない程望ましく、材質を脆
くする点から０．０８′％未満をその上限とすゐ。

Ｓ（０，０６％ Ｓは粒界にお、いて偏析し易く、機械的性質を悪化する
点よｆｉ　０．０６％未ｆｌＩをその上限とする。

Ｎｉ：１．０〜３．０％ Ｎｉは焼入性を向上して積極的に硬度調整するために添
加されるが、目標硬度Ｈｓ８５以上を得る九めにその含
有量の範囲は１．０〜３．０哄が好適である。

Ｃｒ：　１Ｇ　〜２３％ Ｃｒは鋳鉄系材質においてＦｅ及びＣと共にカーμ′Ｆ
を生ｔｌ−ｉ″！”・′−０５ち最も硬度０高“佑°”
　　　　、１，１型のカーバイドＦｉＣｒ／Ｃ比によシ
決定される。このＭｙＣｓ１ｍカーバイドの生成量はＣ
ｒ量　Ｃの増加に従９ つて増加するが、その比が約８位に壕で達すると飽和す
る。またＣｒ含有量が１０ｔ％以下においては、カーバ
イトがＭＩＣ型となり、これは強靭性及び耐摩耗性の点
でＭ、　Ｃ，型のものに劣る。一方Ｃｒ含有量が２３哄
を超えると、カーバイドはＭ□Ｃ６型のものとなり、こ
れもＭ、Ｃ型のものと同様ＫＭ、Ｃ１＠のものに比較し
て劣る。以上の理由により、Ｃｒは１０〜２３チの範囲
に限定される。

ＭＯ：　０．５〜３．０チ 勝は焼戻し抵抗を著しく高めると同時に、炭化物中ある
いは基地中に固溶し、その硬度を上昇させる。この効果
Ｆｉｏ、ｓｚ以下の含有量ではあまりなく一方３．０％
を超えて含有されても％ＭＯが過剰となりＭＯ＊Ｃとし
て晶出しその効果も飽和する。

外殻層を形成する高クロム鋳鉄材は以上の成分を各重量
襲含み、残部Ｆｅからなるが、所望により更に次のＢを
含有することができる。

Ｂ　：　０．００１〜１．０嘔 高クロム鋳鉄においてＢを０．００１％以上含有せしめ
ると、共晶カーバイト量を増加させると共にム１０ その初晶を微細化する。またＢ　ｔＯ，０Ｇ揮以上含有
せしめると、黒処理における焼入能を高め、残留オース
テナイト量を減少させて基地組織のマルテンサイト化を
図ることができる。し力為し乍ら、Ｂ含有量が１．０％
以上になると、組成が過共晶となシ凝固組織に問題を生
じる。従って、Ｂの含有量は０．００１〜１．０重量哄
で十分である。

（中間層） 次に中間層の成分−口及びその限定理由について述べる
。この中間層は上記高クロム材からなる外殻層と内殻層
とを直接溶着せしめた場合、外殻層から内殻層にその合
金成分特にＣｒが拡散し、内殻層（軸芯部）の強靭性が
劣化されゐのを防止するためのものである。

ｃ　：　ｉ、ｏ情Ｌ５嘔 中間層のＣ含有量はその最終的なＣｒ含有量との関係並
びに中間層自体の機械的性質の確保の見地より決定され
る。すなわち、この中間層を鋳込んで上記外殻層に溶着
せしめると、中間層にはＣｒが拡散混入され、鋳込前の
中間層溶湯におけるＣｒ含１１１ 有量が１．０鴫以下でも、最終的にはそれが均一に混合
Ｅ７たとすると中間層のＣｒ含有量ｉ！：　５．０〜１
０．０１に達する。このように中間層にはその鋳込みに
より外殻層から不可避にＣｒが拡散混入されるこ七にな
るが、中間層の鋳込温度が高い場合では、そのＣｒの混
入量が益々増加し、ひ込ては中間層を介在せしめるこを
自体の意義も失われる。従って、中間層材質はその鋳込
温度を低下する見地から特にそのＣ含有量が高いこと、
即ちＣ１，０％以上の含有が必要とされる。しかし、一
方ではＣ含有量が余り多過ぎると炭化物が多くなり、中
間層自体の靭性が損われ、この場合奄中間層介在の意義
が没即されてしまうことになり、このためにＦｉＣ含有
量の上限ｔ−２，５％以下に抑えるこ−とが必要である
。

Ｓｉ：０．５〜１．５− ８ｉｔｉ溶湯の脱酸効果のためｔｃＯ，５−ｐｉ上は必
要であるが、１．５％を超えると中間層の機械的性質劣
化を来九丁６ Ｍｎ　：　０．５〜１．５％ Ｍｎ４ＳＩと同様脱酸効果及びＭｎＳとしてＳの悪彰特
開昭５８−６９５９（４） 響を除去するためＫ　Ｏ，５４以上必要であるが、１．
５チを超えるとその効果奄飽和し、反面機械的性質の劣
化を来た丁ため好ましくない。

ｐ＜ｏ、ｌ＜、　ｓ＜ｏ、Ｂ ＰとＳＦｉ共にロール材を脆弱にするため、実害のない
０．１％未ｆＲに抑える。

Ｎｉ≦１．５チ Ｎ１については、別設添加しなくとも外殻層から拡散混
入して通常０．３％以上程度は含まれるが、１．５％以
下までの含有には問題なｈｏしかし、１．５チを超えて
含有されると、焼入性が良くて中間層の基地が碩くなり
過ぎ、靭性の面がら又残留応力の面から好ましくない。

Ｃｒ　：　５．０−１０．０％ ＣｒＫついては、前述の如く、外殻層からの拡散混合を
余儀なくされるが、中間層を設ける趣旨、即ち中間層か
ら次の内殻層へのＣｒの拡散混入を可及的減じるために
は、その含有量は出来る丈低い方妙１望ましく、Ｃ・の
許容含有量は５．０−１０．０％の範　　　□゛′□′
囲である。なお、中間層のＣｒ含有量をこの許容間１３ に収めるためＫは、その鋳込前における含有量な１．０
チ以下に抑える必要がある。すなわち、鋳込前からＣｒ
含有量が高いと、外殻層からの混入分と合計して、上記
許容範囲を超えるおそれがあるためである。

ＭｏＳ２．５％ ＭＯは前記Ｎｉと同様の作用を営むが、０．５％を超え
て含有されると、やはり中間層の基地が硬くなり過ぎ、
実害のない０．５％以下の範囲に抑えられる。

Ｔｉ≦０．１％ Ｔｉについては脱酸のために必要であるが、０．１％を
超えて含まれると、溶筆が過酸化状態となり、かつ溶湯
の流動性を低下するため好ましくない。

中間層を形成する材質Ｆｉ以上の成分を各重量噛合み、
残！１ｌｓＦｅからなる。なお、上記成分範囲Ｆｉ−ｔ
の製品複合ロールにおける含有量を規定するものである
。

（内殻層） 次に又、内殻層の成分範囲及びその限定理由について述
べる。内殻層へのＣｒの混入は、上記中間ム１４ 層の介在によって、直接外殻層内面に鋳込む場合に比し
大巾に低減されるが、Ｃｒの混入を完全に防止すること
はできず、約ｏ、５〜ｉ、ｏ　＜の混入は避けられない
。従って、内殻層は予めこのＣｒ増加分＊１考慮してそ
の鋳込成分を調整する必要がある。

Ｃ：　　３．０〜３．８％ Ｃ含有量が３．０％ｊ？ｌＪ下の場合では、材賀のチル
化が進行し、内殻層の靭性低下が着しく、一方３．８鴨
を超えると、黒鉛化が過剰となり、内殻材として強度不
足となると共に７硬度が低下し、ネック部が使用中に肌
荒れを起こし易くなるためである。従って、この理由か
らＣ含有量を３．０〜３．８チとする。

Ｓｉ：１．８〜３．０％ Ｓｉについては、１．８％以下の含有量では黒鉛化が悪
くセメンタイトが多く析出し、内殻層の強度が劣化して
残留応力により鋳造割れを起こし易り欠点があり、一方
３．０％を超えると黒鉛化が過剰となって強度の劣化ｔ
１８き好ましくない。

Ｍｎ　：　０．３〜１．０％ ＭｎはＳと結合し勤ＳとしてＳの悪影響を除去す、［１
５ るのＶＣ有効であるが、０．３嘔以下でこの効果がなく
、一方１．０％以上では材質の劣化作用が著しく好まし
くない。

Ｐ（０，１％ ｐｔｌ溶湯の流動性を高めるが、材質に１１ｋＷＲｔｃ
するため少ない程望ましく、０．１％未満に抑える。

Ｓ（０，０２％ ＳはＰと同様に材質を脆弱にし、しかもダクタイル鋳鉄
で＃′ｉＭｆと結合しｗｓを形成するため、黒鉛の球状
化を図るためにＦｉｓ含有量を低く抑える必要があり、
０．０２％未＊［規制する。

Ｎｉ≦２．〇− Ｎ１につ＾ては、黒鉛の安定化剤として含ませるが、２
．０％を超えても顕著な効果がなく、コスト的に不利と
なるため２．０％以下とする。

Ｃｒ≦１．０％ ＣｒＫついては、上記中間層の介在によってもある程度
の混入は避けられず、またその含有量は低い程望ましい
が、Ｓｉとのバランスなどを勘案すると、１．ＯＳ以下
の含有量は許容される。なお、内殻して、０．５チ以下
に抑える必要がある。すなわち、０．５％を超えて含有
してｈると、中間層に溶着一体化せしめた後では、その
Ｃｒ含有量が１．０％を超えるおそれがあり、その場合
には材質のセメンタイトが多くなり、強靭性が劣化され
るためである。

ＭＯ≦１．０嘔 ＭＯＦｉ添加を要しないが、その含有量は実害のない１
．０チ以下と丁ゐ。

Ｍｌ　：　０．０２〜０．１哄 Ｍｆｌｌ内殻層の黒鉛の球状化を図９強靭なダクタイル
鋳鉄とするためＫＯ，０２％以上は必要である。

しかし、Ｍｐが０．１哄を超えるとそのチル化作用及び
ドロス形成の点で好ましくない。

内殻層を形成するダクタイル鋳鉄材は以上の成分を各重
量％含み、残部Ｆｅからなる。なお、内殻層についても
、上記成分範囲はその製品複合ロー・・における含有量
を規定するものである。　　　　　　　□パ１（熱処理
） 次に本発明の製造法に係る高温熱処理法と共に、１７ 目的複合ロールの外殻層に要求される条件、特性につい
て述べる。

本発明が対象としている複合ロールについては、その高
クロム鋳鉄材からなる外殻層に硬度Ｈｓ８５以上を有す
ることが求められる。この理由は、一般に冷間仕上ワー
クロールの用途では、硬度と耐摩耗性七の相関関係が強
く、Ｈｓ８５ｆ：下回るものでは耐摩耗性、耐肌荒性が
急激に低下し、その所要特性を十分満足できなｈものと
なるためである。

しかして、外殻層にこの硬度Ｈｓ８５Ｊｕ上を得るため
には、共晶カーバイドをＭ、Ｃ，型のものとすると共に
、その基地組織をマルテンサイ）ｌ主体とした組織とし
なければならない。このうち、前者の条件については共
晶カーバイドの形態が前述のようにＣｒ／Ｃ比によって
大概決定されるため、その比の調整によってコントロー
ルされるが、後者の条件を満足するためには、必要な合
金成分を添加すると共に適正表熱処理を施す必要がある
。すなわち、外殻層を形成する高クロム鋳鉄材は鋳造時
におけるその基地組織がオーステナイトでアク、こＩ！
Ｌ１８ れｔしてマルテンサイト組織に変態せしめるためには、
高温に保持した後、急冷する熱処理ｔ−論ずことが必要
となる訳である。

この本発明の製造方法に係る高温熱処理法につｈて詳述
すれば、次の通りである。熱処理温度は９５０℃以上に
保持しなければならない。すなわち、９５０℃は本ロー
ルの外殻層成分に訃けるＡＣ，点であって、ＡＣ８点以
上に保持されると、基地中のＣｒは中心部での拡散が起
こらず、二次１ｎ−ａｉｔｕ　Ｃｍｒｂｌｄｅとして高
硬度の三方晶ＰＩ＆Ｑ型カーバイトヲ析出し、これに伴
い固溶Ｃｒ濃度が低下してスーステナイト安定化が妨げ
られ、又臨界冷却速度が小さくなって、焼入れによシマ
ルチンナイトが形成されるのである。また焼入れ速度は
１２５℃／Ｈｒｐｌ上の条件下に行われなければならな
い。すなわち、これより％遅い速度では、外殻層にパー
ライト変態が起こシ、高硬度は得られない。更に又、焼
入れ後の焼戻しＦ１４００〜６００℃の温度範囲で行わ
れる。

この温度範囲で焼戻しすると、焼入れによるマルテンサ
イトは余り影響されずにその歪取りが十分１×瞳 になされる。これに対して、４００℃以下の焼戻し温度
では、歪取り効果が十分に達せられず、また６００℃以
上の焼戻し温度では、マルテンサイトが焼戻されて硬度
低下を来九丁。なお、外殻層を形成する高クロム鋳鉄材
には、添加元素として焼入れ効果を有するＮｉ及びＭＯ
ｌ−各前記の適量を含有せしめであるため、熱処理によ
るマルテンサイト化は容易に行われる。

以上のような高温熱処理後においては、複合ロールの外
殻層Ｆｉ　ＭｙＣｓ型二次カーバイドを析出したマルテ
ンサイト基地組織を呈し、Ｃｒ／Ｃ比の調整によって得
られる適正な２０〜４０チ、のＭｙＣｓ型共晶カーバイ
ドとの相乗効果により、外殻層には所期目的とＨｓ８５
以上の高硬度が得られるのである。

なお、木熱処理を行えば、中間層及び内殻層も同時に９
５０℃以との高温熱処理を受けて強化される。すなわち
、中間層はその鋳造組織として、フエライトナセメンタ
イトの混合組織を有しているが、高温熱処理によりその
混合組織は微細、粒状化されより強靭化される。ま來内
殻層は球状黒鉛イトは分解あろ込は球状化し又マトリッ
クスは粒状化し強靭化される。以上のように、本発明に
係る高温熱処理を行えば、複合ロールはその外殻層は高
硬度化し、一方中間層及び内殻層は強靭化する効果が同
時に得られる。

次に本発明の複合ロールの鋳造法について説明する。一
般に複合ロールの鋳造法としては、中抜き鋳造法、スラ
イディングゲニト法、遠心力鋳造法が採用されて論るが
、このう゛ち本ロールの場合では、外殻層厚さの管理、
内殻層へのＣｒの拡散の問題等に照らし、遠心力鋳造法
によるのが最も管理し易くかつ経済的である。

この遠心力鋳造法による本ロールの鋳造法について簡単
に説明す′る′と、内面に適宜耐火物を被覆して構成し
た金型を遠心力鋳造機上で回転し、まずその中に外殻層
を形成すべき！ｌＩ鉄溶湯を鋳込み、その内面が未凝固
の間に中間層全形成すべき溶湯　　　パ。

を鋳込む。かくして、外殻層及び中間層が完全に凝固し
た後、金型を垂直に立ててその上部から内２１ 殻層を形成すべきダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込み、王者を
完全に冶金゛学的に結合せしめで一体のロールを鋳込す
るのである。なお、内殻層の鋳込みにさいし゛ては、金
型全水平もしくは傾斜状急にして鋳込むこともでき、こ
の場合では外殻層及び中間層の完全凝固を待つ必要はな
い。かくして鋳造され九複杏ロールは、炉中で高温保持
した後、炉外に取出し噴霧水冷もしくは油槽中に焼入れ
し、再び炉中で歪取低温熱処理する前記の熱処理法に供
される。

第１図、第２図はこのようにして製造された本発明に係
る三層構造を有する複合ロールの構造−例を現わし、ｌ
ｌｌ＃−ｉ外殻層、（りは中間層、（３）は内殻層（軸
芯部）を示す。

次に本発明の具体的な実施例をその製造方法と共に掲げ
て説明する。

く実施例〉 零実施例は、製品胴径５７０ダ、胴長１４００ノのロー
ルに本発明を適用した例である。

外殻層鋳造条件　　　　− ２２ 外殻層として、肉厚８０ｍ（鋳込重量１２００りの高ク
ロム鋳鉄溶湯を遠心力鋳造機上の回転金型に鋳込温度１
４００℃で鋳込んだ。□ 中間層鋳造条件 外殻層の鋳込み開始後１８分後に、中間層溶湯を肉厚３
５ｆｉ（鋳込重量４００９）で引続き回転金型に鋳込温
度１４７０℃で鋳込んだ。そして、外殻層の鋳込み開始
後約３０分で外殻層及び中間層は完全に凝固した。

内殻層鋳造条件 上記外殻層及び中間層の凝固完了後、鋳型を垂直に立て
、その上部から内殻層としてダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込
温度１３８０℃で鋳込み、鋳型内を完全に満した後、そ
の上面を押湯保温材でカバーした０ 熱処理条件 上記内殻層が完全に凝固した後、型パラシしてロールを
取出し、これを炉内に入れ１０００℃まで昇温し２時間
保持した後、炉外に取出しロール胴部を噴霧水冷すると
表面が４７０℃に冷却し念。このム２３ さいの冷却速度は２６０　’ｅ／Ｈであった。この状態
でロールを再び炉内で５００″ｃＶｃ保持し、その後炉
冷した。

試験結果 各層の溶湯及び製品化学成分並びに胴部外殻層に得られ
た硬度を上記第１．２表に示す。

Ｈ８９１が得られた。

成葉 特開昭５８−６９５９（７） ム器 ま九上記両複合ロールを機械加工後、胴部の超音波テス
ト及び破断調査に供した結果、外殻層の厚さは中間層に
よって洗われ６０ｔ１１前後となっていた。一方中間層
の厚さＦｉ３０〜３５ｍとなっており、その部分のＣｒ
含有量は６．０〜８．０％であった。そして外殻層、中
間層及び内殻層の王者は完全に結合し組織的な連続性も
認められた。

以上詳細に述べ九ように、本発明は外殻層を高硬度高ク
ロム材、内殻層を強靭なダククィル鋳鉄材で形成してな
る複合ロールにおいて、両者の間にＣｒの拡散混合を防
止するための中間層を介在せしめたものであるため、内
殻層へのＣｒの混入量が半減でき、これに基づき内殻層
の強靭性を劣化することなく、その使用層に当る外殻層
を高硬度のものとすることができる。また本発明の複合
ロールはその好適な高温熱処理と共に炭化物の形憩並び
に組織の調整によって、所期目的とするＨｓ８５ｐｔ上
の高硬度を有すゐものが容易に得られるのであり、しか
もその高温熱処理の９Ｅ施によれば、従来の鍛鋼焼入れ
ロールに比較してその高礪度層が使！２６ 用層の肉厚深くまで波及しかつ安定に得られる特性があ
り、同時に又、そのさいには中間層及び内殻層は強靭化
される効果も得られるため、この種従来の中間層を介在
しない複合ロールと比較すれば、その問題点の解消に糧
めて有効なものとなり得るのである。

なお、本発明複合ロールの具体的な使用用途につ匹ては
、コールド、ホットストリップミル用仕上ワークロール
、ホットスキンパス用ロール、線材仕上用ロール等が掲
げられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る複合ロールの構造−例を現わす断
面図、＠２図は横断面図である。 ｆｌ＋・・・外殻層、（２）・・・中間層、（３）・・
・内殻層（軸芯部）。 手続補正書（自発） １．事件の表示 昭和５６年特　許　願第１０３８０２号２、発　　明　
　　　　　の名痙 遠心力鋳造複合ロール及びその製造法 ３、補正をする者 ４、代理人　＠５７７ ５、拒絶理由通知の日付（補正命令の日付）２ 、特許請求の範囲 Ｌ　　Ｃ２，５−３，２％、　Ｓｆ　Ｏ，５〜１．５％
、　Ｍｎ　０．５〜１．５％、　Ｐ＜０．０８％−Ｓ　
＜０．０６％−Ｎｌ　１．０−３．０％、　Ｃｒ　１０
〜２３　％、ｌＪｏ　ｏ、ｓ〜Ｓ、Ｏ％を各重量嘔含み
、残部Ｆｅからなる外殻層と、　Ｃ１，Ｏ〜２．５％、
Ｓｉ　Ｏ，５〜１．５４　Ｍｎ　０５〜１．５％。 ｐ　＜ｏ、１ｓ、　Ｓ＜０．１　ｓ、　Ｎｌ≦１．５％
−Ｃｒ　５．０〜１０．０＜、　　Ｍ。 ≦０．５％ＴＩ≦０１％’を各重量嘔含み、残ａ　Ｆｅ
からなる中間層と、Ｃ３，０〜３．８％、　ＳＩ　１．
８〜３．０　Ｌ　Ｍｎ　０．３〜１．０％＋　ｐ＜ｏ、
ｌ覧Ｓ＜０．０２’％、Ｎｌ≦２．０哄、Ｃｒ≦１．０
％。 ＭＯ≦１．０鴨、　ＭＰ　０．０２〜０．１鴨　を各重
量嘔含み、残部に゛からなる内殻層とを溶着一体化せし
めてなり。 かつ前記外殻層がＭｙ　Ｃｓ型共晶カーバイト２０〜４
０哄と１ｉ＆Ｃａ１ｌ二次カーバイドを含みマルテンサ
イト基地組織からなると共に、碩度Ｈｓ８５ｐ）、上を
有することｔ−枠機とする遠心力鋳造複合ロール０ ２　外殻層が更Ｋ　Ｂ　Ｏ，００１〜１．０重量鳴を含
む特許請求の範囲第１項記載の遠心力鋳造複合ロール。 亀　遠心力鋳造法により、　Ｃ２，５〜３．２％、　Ｓ
ｌ　Ｏ，５〜１．５覧Ｍｎ　Ｏ，５〜１．５１Ｌ　Ｐ　
＜　０．０８％、　ｓ＜ｏ、ｏｓ％−ＮＩ　１．０〜３
．０ム３ ％、　Ｃｒ　１Ｇ−２３嘔−Ｍｏ　０．５〜３．０％を
各重量噛合み、残＠’１カラナ、＆外殻層と、Ｃ１，０
〜２．５％、　ＳＩｏ、５〜１．５鴨、Ｍｎ　０．５〜
１．５％、　Ｐ＜０．１Ｌ　ｓ＜ｏ、ｔｃ　Ｎｉ≦１．
５％、　　Ｃｒｓ、ｏ　〜１０．ｏＬ　Ｍ＜０．５＜、
　ＴＩ≦０．１＜　ｆ各を量ｓ含み。 残１１＆Ｆｅ＊−ラｆｋ　Ｊｌ中間層と、Ｃ３，０〜３
．８％、　Ｓｉ　１．８〜３．０’ｆ−、ＭｎＯ，３〜
１．０Ｌ　Ｐ≦０．１％−８＜０．０２％、　Ｎｌ≦２
．０％。 Ｃｒ≦０．１ＬＭｎ≦１．０％、　ＭＰ　０．０２〜０
．１％を各重量％金倉み、残ａ　Ｆｅからなる内殻層と
を溶着一体化せしめ次複合ロールを鋳造し友後、この鋳
造複合ロールをオーステナイト化処理し、しかる後焼入
れ焼戻しすることを枠機とする遠心力鋳造複合ロールの
製造法。 表　外殻層が更Ｋ　Ｂ　Ｏ，００１〜１．０重量嘔を含
む特許請求の範囲Ｎ３項記載の遠心力鋳造複合ロールの
製造法。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　　　　Ｃ２，５〜３．２％、　　　８１　０．５〜
   １．５％、　　Ｍｎ　　０．５〜１．５％、Ｐく０．０
   ８％、　　Ｓ　＜ｏ、ｏａｃ　　Ｎｉ　１．０〜３．０
   ％、Ｃｒ１Ｏ−１３％、ＭＯ０，５〜３．０％　ｌ各重
   量哄含み、残部Ｆｅからなる外殻層と、Ｃ１，０〜２．
   ５覧５１０５〜１３（勤０．５〜１．５（Ｐ　＜　０．
   １　’Ｌ　Ｓ＜　０．１％、Ｎｉ≦１．５％、　Ｃｒ　
   ５．０−１０．０％、Ｍｓ≦０．５％、Ｔｉ≦０．１チ
   を各重量−含み、残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ３，０
   ，〜３．８Ｓ、Ｓｉ　１．８〜３．０％、　Ｍｎ０．３
   〜１．０＆　ｐ＜０．１％、ｓ＜ｏ、ｏｚｓ、Ｎｌ≦２
   ．０％、Ｃｒ≦１．０　％、ＭＯ≦１．０％、Ｍｆ　Ｏ
   ，０２〜０．１哄を各重量哄含み、残部Ｆｅからなる内
   殻層とを溶着一体化せしめてなり、かつ前記外殻層がＭ
   ｒ　Ｃ，型共晶カーバイト２０〜４０慢とＭｙＣｓ　型
   二次カーバイドを含み！ルチンサイト基地組織からなる
   と共に、硬度Ｉｓ　８％以上を有することを特徴とする
   遠心力鋳造複合ロール。 ２　外殻層が更にＢ　０．００１〜１．０重量％を含む
   特許請２ 求の範！！Ｉ＠１項記蛾の遠心力鋳造複合・ロール。 亀　遠心力鋳造法により、Ｃ２，５〜３．２覧Ｓｉ　Ｏ
   ，５〜１．５−１Ｍｎ０．５〜１．５％、ｐ＜ｏ、ｏｓ
   ％、ｓ＜ｏ、ｏａｓ、Ｎｉ　１．０〜３．０−２Ｃｒ　
   １０〜２３％、　Ｍｅ　Ｏ，５〜３．０％を各重量％含
   み、残部Ｆｅからなゐ外殻層と、Ｃ１，０〜２．５％、
   ＳＩｏ、５−１，５嘔、Ｍｎ　０．５〜１．！Ｓｌｋ　
   ｐ＜ｏ、ｔｓ、Ｓ　＜　０．１％％Ｎｉ≦１．５％、Ｃ
   ｒ５．０〜１０．０％、　ｌｄｏ≦Ｏ，１％、ＴＩ≦０
   ．１％を各重量％含み、残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ
   ３，Ｏ〜３．８％、Ｓｉ１．８〜３．０−１Ｍｎ０．３
   〜１．０％、Ｐ≦０．１％、ｓ＜ｏ、ｏｚ％、Ｎ１≦２
   ．０チ、Ｃｒ≦０．１（Ｍｕ≦１．０％、　Ｍｆ　０．
   ０２〜０．１％を各重量−含み、残ＩＩＦ’ｅかもなる
   内殻層とを溶着一体化せしめた複合ロールを鋳造した後
   、この鋳造複合ロールをオーステナイト化処理し、しか
   る後焼入れ焼戻しすることを特徴とする遠心力鋳造複合
   ロールの製造法。 ζ　外殻層が更にＢ　Ｏ，００１〜１．０重量％を含む
   特許請求の範囲ａＳＳ項記載の遠心力鋳造複合ロールの
   製造法。