JPS5874813A - エンジン・バルブの製造方法 - Google Patents
エンジン・バルブの製造方法Info
- Publication number
- JPS5874813A JPS5874813A JP17363281A JP17363281A JPS5874813A JP S5874813 A JPS5874813 A JP S5874813A JP 17363281 A JP17363281 A JP 17363281A JP 17363281 A JP17363281 A JP 17363281A JP S5874813 A JPS5874813 A JP S5874813A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- filling
- filling material
- hardness
- valve face
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 15
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 33
- 238000011049 filling Methods 0.000 abstract description 14
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract description 2
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 3
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N ethynol Chemical group OC#C QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000002335 surface treatment layer Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000016649 Copaifera officinalis Species 0.000 description 1
- 239000004859 Copal Substances 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
- F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ヒの発明は、弁フエース部に表面硬化用盛会材を盛金し
て耐摩耗性を高めえ内燃機関（以下エンジンと４いう）
用エンジン・パルプの製造方法に関するものである。
て耐摩耗性を高めえ内燃機関（以下エンジンと４いう）
用エンジン・パルプの製造方法に関するものである。
近年、自動車用エン５ＦｙＯ高性能化に伴い、エンジン
・ｖ９ンダＯ吸気、排気を制御するエンジン・パルプの
使用条件が嫌しくなってきて、弁フ息−ス部Ｏ摩耗が問
題と表っている。この弁フエース部の摩耗対策には、従
来から弁フエース部の部分焼入れ中、間部のアル１＝ウ
ム被覆などＯ方法４行なわれているが、主として表面硬
化用盛会材を盛会すゐ方法が採用されており、その表１
１ｆｉｌ化用盛会材としてはコパル、）基盛会材の使用
が大勢を占めている。しかし謙から従来ＯＩＩ造方法に
よる摩耗対策では、弁フ纂−ス部に盛金する場合。
・ｖ９ンダＯ吸気、排気を制御するエンジン・パルプの
使用条件が嫌しくなってきて、弁フ息−ス部Ｏ摩耗が問
題と表っている。この弁フエース部の摩耗対策には、従
来から弁フエース部の部分焼入れ中、間部のアル１＝ウ
ム被覆などＯ方法４行なわれているが、主として表面硬
化用盛会材を盛会すゐ方法が採用されており、その表１
１ｆｉｌ化用盛会材としてはコパル、）基盛会材の使用
が大勢を占めている。しかし謙から従来ＯＩＩ造方法に
よる摩耗対策では、弁フ纂−ス部に盛金する場合。
母材Ｏ盛金Ｋｍすゐ希釈率が最も小さい酸素・ア七チレ
ン溶接による方法で行１にって４、盛会部の硬さは大き
なバフツキがある。第２図に見られるように、弁フェー
スの硬さとその耐摩耗性は強い相関があ抄、従って弁フ
ェースの耐摩耗性が要求値を満足していないエンジン・
パルプが製造される婁が高かう丸。そこで上記硬さのバ
フツキを防止するため、よ都鳥硬度で従って高価格の高
級コバルト基盛金材を使用しなければならず、コスト面
で問題と＆つてい九。
ン溶接による方法で行１にって４、盛会部の硬さは大き
なバフツキがある。第２図に見られるように、弁フェー
スの硬さとその耐摩耗性は強い相関があ抄、従って弁フ
ェースの耐摩耗性が要求値を満足していないエンジン・
パルプが製造される婁が高かう丸。そこで上記硬さのバ
フツキを防止するため、よ都鳥硬度で従って高価格の高
級コバルト基盛金材を使用しなければならず、コスト面
で問題と＆つてい九。
この発明は、表面硬化用として通常のコバルト基盛金材
を使用し九弁フ菖−スの表面硬さのバフツキを少なくし
て、耐摩耗性を高め九エンジン・パルプの製造方法Ｏ提
供を員的としている。
を使用し九弁フ菖−スの表面硬さのバフツキを少なくし
て、耐摩耗性を高め九エンジン・パルプの製造方法Ｏ提
供を員的としている。
この発明を実施例の図面に基づいて説明すると、第１図
はエンジン・シリンダへの混合気の吸入を制御するイン
レット・パルプの半裁縦断面図であるが、排気ガスＯ排
出を制御するエフジースト・パルプもはとんど同じ構成
であり、以下両方のパルプをエンジン、脅パルプ１と総
称する。エンジン・パルプ１はタロふ鋼などの耐熱合金
を母材１＆とし、棒状の軸部２とその一端に形成された
円板状の力ｆ部３とからなる。カサ部５０周縁の軸部側
には、盛会溝４が設けられ、弁フェース５を形成する盛
金５１が溶接されている。
はエンジン・シリンダへの混合気の吸入を制御するイン
レット・パルプの半裁縦断面図であるが、排気ガスＯ排
出を制御するエフジースト・パルプもはとんど同じ構成
であり、以下両方のパルプをエンジン、脅パルプ１と総
称する。エンジン・パルプ１はタロふ鋼などの耐熱合金
を母材１＆とし、棒状の軸部２とその一端に形成された
円板状の力ｆ部３とからなる。カサ部５０周縁の軸部側
には、盛会溝４が設けられ、弁フェース５を形成する盛
金５１が溶接されている。
＠３図にこの発明によるエンジン・パルプの製造方法の
各工程を示す、まずパルプ鋼を所定の長さに切断して素
材を作り、熱間成形により軸部とカサ部を形成し、成形
時の熱影響を除去するために熱処理（焼鈍）を行なう。
各工程を示す、まずパルプ鋼を所定の長さに切断して素
材を作り、熱間成形により軸部とカサ部を形成し、成形
時の熱影響を除去するために熱処理（焼鈍）を行なう。
この状態では表面は酸化膜が付着した成形肌のままであ
る。次に１軸部を荒削りして酸化膜を除去する。その後
、カサ部の弁フエース部を、表面硬化用盛会材が溶着し
易いような形状に削り、その盛金溝に表面硬化用盛金材
を盛合する６以上は従来の製造工程と同じである。
る。次に１軸部を荒削りして酸化膜を除去する。その後
、カサ部の弁フエース部を、表面硬化用盛会材が溶着し
易いような形状に削り、その盛金溝に表面硬化用盛金材
を盛合する６以上は従来の製造工程と同じである。
この後、この発明による製造方法では、盛金を施した中
間加工品を７００℃から９００℃までの温度範囲の所定
の温度において、１時間以上保持する時効処理を行ない
、それから弁フエース部に余分に附いた盛金材を削伽落
す（フェース部荒加工）０時効処理とフェース部荒加工
の順序は逆で４よい０時効処理の温度は、７００℃未満
では時効の効果はなく、上限が９００℃を超えてはエン
ジン・パルプ母材の結晶粒の粗大化等の弊害が生ずる。
間加工品を７００℃から９００℃までの温度範囲の所定
の温度において、１時間以上保持する時効処理を行ない
、それから弁フエース部に余分に附いた盛金材を削伽落
す（フェース部荒加工）０時効処理とフェース部荒加工
の順序は逆で４よい０時効処理の温度は、７００℃未満
では時効の効果はなく、上限が９００℃を超えてはエン
ジン・パルプ母材の結晶粒の粗大化等の弊害が生ずる。
まえ、硬さがＨマ４００以下になると耐摩耗性が劣化す
る。第４図に見られるように１時効硬化の平均値±３σ
の下限値が■マ４００以上となるように１時効処理時間
社１時間以上とする。
る。第４図に見られるように１時効硬化の平均値±３σ
の下限値が■マ４００以上となるように１時効処理時間
社１時間以上とする。
以下はまた、従来の製造工程と同様にエンジン・パルプ
の全長をそろえ、切削もしくは研削によって軸部を所定
の径および面粗度に加工し、表面処理を施す、その後、
エンジン・パルプの端面に焼入れを行ない、端面のスケ
ール及び表面処理層を除去し、同じく弁フエース部の表
面処理層を除去してエンジン・パルプを完成する。
の全長をそろえ、切削もしくは研削によって軸部を所定
の径および面粗度に加工し、表面処理を施す、その後、
エンジン・パルプの端面に焼入れを行ない、端面のスケ
ール及び表面処理層を除去し、同じく弁フエース部の表
面処理層を除去してエンジン・パルプを完成する。
上記のように構成されたエンジン・パルプの築造工程に
シいて、エンジン・パルプ母材１ａの盛会溝４に表面硬
化用盛金５１を盛余し九とき、盛放し状態で社、表面硬
化用盛会材の成分の一つである炭素は、盛会材の基地に
固溶したす、他の成分元素と炭化物を形成しえシする。
シいて、エンジン・パルプ母材１ａの盛会溝４に表面硬
化用盛金５１を盛余し九とき、盛放し状態で社、表面硬
化用盛会材の成分の一つである炭素は、盛会材の基地に
固溶したす、他の成分元素と炭化物を形成しえシする。
その炭化物の形成量は、盛会工程の作業条件、例えば酸
素アセチレン溶接の場合では、酸素アセチレン流量や盛
金時間の変動などＫよって常に一定とは々らず、表面硬
化用盛会材５ａの硬さは大きなバラツキがある。
素アセチレン溶接の場合では、酸素アセチレン流量や盛
金時間の変動などＫよって常に一定とは々らず、表面硬
化用盛会材５ａの硬さは大きなバラツキがある。
そこでこの発明による製造方法では、上記のように盛会
した後、７００℃から９００℃までの温度範囲の所定の
温度によ）、１時間以上の時効処理を行ない、炭化物の
析出を促進して硬さを＾くし、さらに炭化物形成量を飽
和状１！ＩＫ近づけて硬さを安定化させる。実施例とし
て、エンジン・パ＆プｆｆｌ材に８Ｕ！１１１ （ＪＩ
８０４５１１ ）、表面硬化用盛会材にステフィト翫３
２（三愛金属製）を使用したエンジン・パルプに、時効
温度７５０℃で時効処理を施した場合の結果を第４図に
示す。
した後、７００℃から９００℃までの温度範囲の所定の
温度によ）、１時間以上の時効処理を行ない、炭化物の
析出を促進して硬さを＾くし、さらに炭化物形成量を飽
和状１！ＩＫ近づけて硬さを安定化させる。実施例とし
て、エンジン・パ＆プｆｆｌ材に８Ｕ！１１１ （ＪＩ
８０４５１１ ）、表面硬化用盛会材にステフィト翫３
２（三愛金属製）を使用したエンジン・パルプに、時効
温度７５０℃で時効処理を施した場合の結果を第４図に
示す。
図において、横軸は時効時間、縦軸はステフィト翫３２
の硬さである。図中の黒丸が、各時効時間におけるステ
ライトＮａ５２の硬さの平淘値、各黒丸から上下に伸び
ている鞠の長さが、硬さのバラツキ（±３σの幅）を示
す、第４図で明らかなように、７５０℃の時効温度で２
ないし３時間の時効処理を施すと、ステフィトＮｈ５２
の硬さが盛放し状態の値から増加し、かつバラツキが小
さくなって安定する。
の硬さである。図中の黒丸が、各時効時間におけるステ
ライトＮａ５２の硬さの平淘値、各黒丸から上下に伸び
ている鞠の長さが、硬さのバラツキ（±３σの幅）を示
す、第４図で明らかなように、７５０℃の時効温度で２
ないし３時間の時効処理を施すと、ステフィトＮｈ５２
の硬さが盛放し状態の値から増加し、かつバラツキが小
さくなって安定する。
エンジン・パルプの弁フエース盛会材の硬さと耐摩耗性
との関連については、第２図に示される。
との関連については、第２図に示される。
これは実施例として、ステライト翫３２を弁フエース部
に盛金し友エンジン・パルプを組込んだエンジンの連続
高速耐久試験における弁フエース盛会材の硬さと時間当
）摩耗量との関係を示している０図において、横軸はビ
ッカース硬さで表わし九盛金材（この場合ステライト翫
５２）の硬さ、縦軸はこの盛会材の時間当り摩耗量であ
る。第２図で明らかなように、盛会材の硬さが低いと摩
耗量は大きく、硬さが増加するにつれて摩耗量は小さく
謙る。
に盛金し友エンジン・パルプを組込んだエンジンの連続
高速耐久試験における弁フエース盛会材の硬さと時間当
）摩耗量との関係を示している０図において、横軸はビ
ッカース硬さで表わし九盛金材（この場合ステライト翫
５２）の硬さ、縦軸はこの盛会材の時間当り摩耗量であ
る。第２図で明らかなように、盛会材の硬さが低いと摩
耗量は大きく、硬さが増加するにつれて摩耗量は小さく
謙る。
この発明は、弁フエース部に表面硬化用盛会材ヲ盛会し
たエンジン・パルプの製造工程において、盛会材を盛会
した彼、時効処理を行なうことによって、硬化された弁
フ異−ス盛金材の硬さのパブツキを少なくシ、かつ硬さ
をさらに高めることができ、それによって弁フェースの
耐摩耗性を高める効果がある。
たエンジン・パルプの製造工程において、盛会材を盛会
した彼、時効処理を行なうことによって、硬化された弁
フ異−ス盛金材の硬さのパブツキを少なくシ、かつ硬さ
をさらに高めることができ、それによって弁フェースの
耐摩耗性を高める効果がある。
また上記製造方法によって、高価格の高級表面硬化用盛
会材を使用する必要がな（なり、安価で高性能のエンジ
ン・パルプが得られる効果がある。
会材を使用する必要がな（なり、安価で高性能のエンジ
ン・パルプが得られる効果がある。
第１図はこの発明による製造方法が適用されるエンジン
・パルプの半裁縦断面図、第２図は弁フエース盛会材の
硬さ七摩耗量の相関図、第３図はこの発明による実施例
の製造工程図、第４図はこの発明による実施例の時効時
間と弁フエース盛金材の硬さの説明図である。 １・・・エンジン・パルプ ５・・−介フエース ５＆・・・表面硬化用盛会材 出 願 人 愛三工業株式会社
・パルプの半裁縦断面図、第２図は弁フエース盛会材の
硬さ七摩耗量の相関図、第３図はこの発明による実施例
の製造工程図、第４図はこの発明による実施例の時効時
間と弁フエース盛金材の硬さの説明図である。 １・・・エンジン・パルプ ５・・−介フエース ５＆・・・表面硬化用盛会材 出 願 人 愛三工業株式会社
Claims (1)
- 弁フ萬−ス部に表面硬化用盛会材を盛会し九内燃機関用
工ンジシーパ〜プＯＩＩ造工ｌｌにおいて、前記表面硬
化用盛金材を盛金した後、７００℃以上９００℃以下の
温度に１時間以上保持する時効処理を行なうことを特徴
とするエンジン・パルプＯＩＩ造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17363281A JPS5874813A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | エンジン・バルブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17363281A JPS5874813A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | エンジン・バルブの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874813A true JPS5874813A (ja) | 1983-05-06 |
| JPH0114283B2 JPH0114283B2 (ja) | 1989-03-10 |
Family
ID=15964203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17363281A Granted JPS5874813A (ja) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | エンジン・バルブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5874813A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59125270A (ja) * | 1983-01-05 | 1984-07-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | きのこ状弁およびその製造方法 |
| JPH025705A (ja) * | 1989-05-11 | 1990-01-10 | Nittan Valve Kk | 内燃機関用排気弁の補修方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548138A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Honda Motor Co Ltd | Method of making welded valve |
-
1981
- 1981-10-28 JP JP17363281A patent/JPS5874813A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548138A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Honda Motor Co Ltd | Method of making welded valve |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59125270A (ja) * | 1983-01-05 | 1984-07-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | きのこ状弁およびその製造方法 |
| JPH025705A (ja) * | 1989-05-11 | 1990-01-10 | Nittan Valve Kk | 内燃機関用排気弁の補修方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0114283B2 (ja) | 1989-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0051300A1 (en) | Method for making an exhaust valve for a Diesel engine | |
| CN1068394A (zh) | 内燃柴油机的排气阀及其制造方法 | |
| JP3835694B2 (ja) | バルブシートの製造方法 | |
| US6672838B1 (en) | Method for making a metallic article with integral end band under compression | |
| JPS61270335A (ja) | 内燃機関用肉盛バルブ | |
| DE102006001688A1 (de) | Verfahren und System zum Laserbeschichten | |
| JP7219776B2 (ja) | ピストンリング | |
| US10871124B2 (en) | Coated valve seat region of an internal combustion engine | |
| US2734008A (en) | Method of making heat treating and hardening valves | |
| JPS6119809B2 (ja) | ||
| US2920007A (en) | Elastic fluid blade with a finegrained surface | |
| US3255513A (en) | Method of making a valve lifiter | |
| JPS5874813A (ja) | エンジン・バルブの製造方法 | |
| EP0749365A1 (en) | A method of manufacturing a nozzle for a fuel valve, and a nozzle | |
| DE102021111283A1 (de) | Ventilsitz für automobil-zylinderkopf | |
| US3198182A (en) | Valve lifter | |
| JPH0427283B2 (ja) | ||
| JP2008303461A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ基合金材料、半製品、燃焼機関用構成部品と、Ｃｒ−Ｎｉ基合金材料および半製品の製造方法 | |
| JP3758748B2 (ja) | 焼結合金製接合型バルブシートおよび接合型バルブシート用焼結合金材の製造方法 | |
| JPS5726216A (en) | Production of exhaust valve for internal combustion engine | |
| JP4360540B2 (ja) | 鋳造方法及びそれを用いたシリンダヘッドの製造方法 | |
| US4161414A (en) | Process for fabricating fluid-control members for internal-combustion engines and the like | |
| JP4840109B2 (ja) | 摺動部材及びその製造方法 | |
| JPH03111551A (ja) | 歯車の製造方法 | |
| SU899712A1 (ru) | Способ изготовлени азотируемых длинномерных деталей |