JPS5874926A - テ−パ板ばね - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はテーパ板ばねに係９、特にテーパ板ばねの長さ
方向に−直な断面形状に円弧形状を採用することによシ
、軽量化、使用応力の増大、疲労強度の向上及びコスト
の低減を図ったテーパ板ばねに関する。

従来、一般に実用に供されている重ね板ばねは、長さ方
向に喬直な断面が長方形断面を有する平鋼が慣用されて
おシ一部には長さ方向に垂直な断面の底部（圧縮応力側
）に溝を形成した溝付長方形断面、又は底面（圧縮応力
側）側の幅が小さい台形断面の鋼板が用いられてきた。

これらの溝付長方形断面及び台形断面を有する鋼板が用
いられる理由は、長方形断面平鋼と比較して曲げ負一時
の断面の曲は中立軸を引張応力側にｉ動させることによ
シ引張応力の軽減（圧縮応力の増加）を図υ単位重量ａ
ｂの疲労強度の改善をすることにある。

しかしながら、板はねに作用する曲は応力は、梁理論よ
シ明白な如く、長さ方向各部において変化し、単位長さ
の中央部で最大とな）、端部に行くに従って小さくなる
Ｋもか＼わらず上記鋼板はいずれも断面形状が長さ方向
全長にわたシ同一なため、断面寸法拡最大曲げ応力によ
って決定される結果、余剰肉が多く重量が重くな暮とい
う欠点が６つ九。

この欠点を改良した板ばねとして、近年長さ方向の全長
にわたって曲げ応力の分布を均一化□する目的で、ｉさ
方向に喬直な断面の形状が長方形断面で、応力の分布状
況に従って第１図に示す如く、板ばねｌの単位長さの中
央部の板厚を最大とし、両端部に向ってその板厚を連続
的に減少させることによシ、応力を均等化させ、軽量化
を図ったテーパ板はね１が実用に供されるようになって
いる。

骸テーパ板ばねは、断面形状が全長にわたって同一の従
来の平鋼に比べて十分な強度を確保して１０〜１５１１
程度の軽量化が可能で＃）シ、更にストレスピーニング
の効果が均一になるなどの利点を有するものである。し
かしながら、上記テーパ板ばねＩＫよってもその断面形
状は第２図に示す如く、いずれ４長方形ｆ５庭めその疲
労破壊は曲は引張応力側の表面１ａにおいて応力の集中
する隅角部１ｂから発生ずぶという共通の問題が未解決
の問題として残っておシ、同等材質の丸棒材と比較する
と板ばね１の疲労強度は隅角部のない丸棒材よｐ疲労強
度が２０−近く劣るという欠点があシ、前記板ばねｌは
末だ単位重量当シの曲げ剛性、疲労強度並びに軽量化を
共に満足し得るものとは云えず、更に改良すべき点が残
されている。

本発明は上記した従来技術の欠点を除くためになされた
ものであって、その目的とするところは、曲げ応力が長
さ方向の全長にわたシハソ均一となるテーパ板ばねの長
所を生かしながら、軽量で、疲労強度の高いテーパ板ば
ねとする九め、長さ方向に画直な面内における断面形状
を、曲げ引張側表面を円弧状に膨出させると共に、曲げ
圧縮側、表面を円弧状に凹陥させた形状とするととくよ
シ、断面曲げ中立軸を引張応力側に移動させ、曲げモー
メント作用時の引張応力を軽減し、単位重量轟シの曲げ
剛性および疲労強度を向上させ、更に最大曲げ応力が生
ずる疲労破壊の危険部位を、曲げ応力が生ずる円弧状に
膨出する面の頂部に移動させることによシ、従来の隅角
部から疲労破壊が発生するという問題を解消し、九棒材
並の疲労強度を得ることである。更に他の目的は、疲労
破壊の危険部位を円弧状に膨出する面の頂部に移動させ
ることにより、シ箇ットピー二ングにおいて、シ冒、ト
が該頂部に直角に近い角度で衝突するようにして十分な
ピーニング効果が得られるようにすることである。

要するに本発明のテーパ板ばね２は、第３図に示すよう
に、長さ方向の全長にわたりて曲げ荷重作用時の応力の
分布なはｙ均等化するため中央部の板厚を最大とし、両
端部に向ってその厚さが連続的に減少するようにテーパ
部が形成され、かつ断面曲げ中立軸を引張応力側に移動
させると共に最大曲げ応力が生ずる疲労破壊の危険部位
を隅角部２Ｃから外すため、該板ばねの長さ方向に垂直
な面内における断面を少なくとも前記テーパ部が、曲げ
荷重時引張応力を受ける側の表ｗ２ｂを円弧状に膨出さ
せると共に、圧縮応力を受ける側の表面２ｃを円弧状に
へこませた形状に形成したことを特徴とするものである
。

更に中央部の板厚を最大とし、両端部に向ってその厚さ
が減少するように形成されたテーパ部の形状は、第４図
においてテーパ部すなわち点Ｂ〜Ｃ及び点Ｄ−Ｅ間の長
さを夫々ｌ、中央部の最大板厚部即ち点Ｃ，Ｄ間の板厚
を１１、端部の最小板厚部即ち点Ａ、Ｂ聞及び点Ｅ、Ｆ
間の板厚をｈとし、ｔ、とｔ、の差をΔｔとすると、テ
ーパ板ばね２のテーパ部の長さｌと板厚の差Δｔとの関
係は０．００５≦Δｔ／ｌ≦０．１５ を満足するものである。

これはテーパ板ばね２のテーパ部の長さｌと板厚差Δｔ
との比を上記範囲内とすることによシ、単位重量ｉｂの
軽量化及びコストが最も優れ九ばねとすることができ、
Δｔ／ｊが０．００５未満では単位重量当シの軽減率が
小さいためであシ、　０．１５を超えると加工が困細に
なるためである。ｔた、曲げ荷重時引張応力を受ける側
の表面２ｂを円弧状に膨出させると共に、圧縮応力を受
ける側の表面２ｃを円弧状にへこませた円弧断面部の形
状は、第５図において、テーパ板はね２０幅をす、その
厚さ方向中心線の曲率半径をｒ・とするとき、２．０≧
ｒ・／ｂ≧０．６４ 動満足−するものである。

テーパ板ばね２の幅すと、厚さ方向中心線の曲率半径ｒ
、との比を上記範囲内にすることによシ、平板に比し高
い曲げ剛性を得るとともに、単位重量あたシの曲げ剛性
および疲労強度が最も優れ九円弧断面テーパ板ばね２を
得ることができ、また骸板ばねの製造時における半径ｒ
、のバラツキによる曲げ剛性のバラツキを少くし、軽量
化を達成する優れた効果を有するものである。

ｒ、／ｂの比の上限を２０としたのは、該比が２０以下
であれは従来の圧延平鋼板ばねに比してばね定数ならび
に重量比において優れているが、該比が２０を超えると
、前記従来の板にね１とほぼ均等の効果しか得られなく
なるからであシ、またｒ　ｓ／ｂの比の下限を０．６４
としたのは、圧延平鋼を円弧状に成形する際該比がα６
４未満となると成形時の曲率半径の寸法誤差による断面
２次モーメントの変化が大きく所望の効果の板ｄねを得
る確率が低下するからである。

また、本発明状上記断面における板厚をｔとしたとき、 ０．５≧ｔ／ｂ≧０．０５ を満足するものである。

テーパ板ばね２の幅すと、板厚ｔとの比を上記範囲内に
することによシ、円弧断面テーパ板ばね２の成形性の向
上、加工の確実性および効率の向上を図）、かつ平均応
力圧縮側の疲労強度の有効利用を図るようにし喪もので
ある。ここにｔ／ｂが０．５を超えると疲労強度の利用
が不十分となシ、ｔ／ｂが０．０５未満であると熱間加
工の限界で成形が困蟲となる。

但し、中央部においてはｔ／ｂの比が大きく、剛性向上
効果の小さいもの、又は車輛への取付上平面を会費とす
るものについては断面形状を長方形のま＼使用してもよ
く、さらに端部目玉形成部においても゛、応力が小さい
こと及び取付上の関係で断面形状を長方形としてもよい
。

更に、本発明は前記円弧状に膨出する側の表面２ｂの曲
率半径をｒｏ、円弧状にへこむ側の曲率半径を重量　と
するとき、 １．２≧ｒ、／ｒ烏≧１．０ を満足するものである。

テーノ４板ばね２の円弧状に膨出する側の表面２ｂの曲
率半径ｒ０と、円弧状にへζむ側の曲率半径ｒｌとの比
を上記範囲内とすることによシ、本発明の円弧断面テー
パ板ばね′２を複数枚重ねて重ね板はね３（第７図）等
に供する場合、互に眞接する鋼材の膨出表面２ｂとへこ
み表面２ｃとの間に鋼板の幅方向の中央部に所定の範囲
内の隙間を形成せしめ、胴締端部、子板板端位置等にお
けるフィン、ティングコロ−ジョンの発生を防止し疲労
強度に優れた効果を奏することができる。このｒ＠／ｒ
１の籠が１．０未満になると膨出表面２ｂの中央部が該
表面と接する隣接の鋼板のへこみ表面２ｃと接触するこ
ととなシ、その値が１．２を超えると前記−関があｔｂ
に過大となシ、減衰効果が薄れる。

その上本発明において円弧断面テーパ板ばね２の膨出す
る側の表面２ｂの中央頂部２ｄをその幅方向の両趨を結
ぶＩＮＫ平行な面で截頭して平面部を形成し、板厚ｔに
対する截頭量をｈとしたとき、０．３５≧ｈ／ｌ≧０ とすることによシ、截頭を施さない場合とほぼ同一の断
面係数で断面２次モーメントを低下せしめ、応力即ち疲
労強度を変えることなく曲は剛性のみを低い方に調節で
き、さらに截頭部表面を研削あるい拡切削することによ
シ表面キズや脱炭層Ｏ除去ができて疲労強度が一層向上
するという実用的効果を奏する。

更に、かかる円弧断面を有するテーパ板ばね２の複数枚
を重ね、長さ方向の適当な部位でこれらを緊締して重ね
板ｄね３を構成するにあたシ、これら複数枚の板ばね２
をその膨出するｆｆ１２ｂが凹陥する面２ｃに対向する
ように重ね合わされ、板ばね２の対向面は、板ばね２の
長さ方向に垂直な面内の断面において、円弧状に膨出す
る面２ｂの頂部２ｄにおいて社対向する凹陥させ丸面２
ｃに接触せず、前記の頂部２ｄよシ側方において接触す
るように空間を形成させ、さらに、胴締郁における緊締
にあたって重ね合わされた板ばね２の少くとも一部の４
のに板幅方向の弾性変形をも生じさせることによシ、こ
の重ね板杜ね３をその長さ方向両端部において支持部材
に支承させた状態で曲げ荷重を加えられるようにされた
とき、単位重量あえりの曲げ剛性及び疲労強度が極めて
優れた重ね板ばね３を得ることができたものである。

以下本発明を図面に示す実施例に基いて更に詳しく説明
する。

第４図は本発明の第１実施例のテーパ板ばね２の正面図
で、第６図及び第５図社第４図のテーパ板ばね２の長さ
方向に喬直な断面を示し、中央部および両端部を含め全
長にわ九っ七円弧断面形状とした図である。

また、第９図は本発明の第２実施例のテーパ板ばね２の
正面図で、第１０図〜第１２図は第９図のテーパ板ばね
２の長さ方向Ｋｆｉ直な断面を示し、中央部および両端
部を長方形とし、その間のテーバ部を円弧断面形状とし
た図である。

なお、図面には示さないが中央部およびテーパ部を円弧
断面形状とし、両端部のみを長方形とすることも可能で
ある。

次に円弧断面の曲率半径のとシ方について説明する。

まず第１３図のテーパ板ばれ２０円円弧面部の上面２ｂ
と下面２ｃとはその曲率半径’＊、ｒｌが板厚ｔの差を
有する同心円を形成せしめたものである。

次に第１４図は円弧状断面鋼板の上面２ｂと下面２ｃと
は等しい半径ｒ・−ｒｌ　０円弧に形成されたものであ
る。

第１５図は円弧断面部の上面２ｂと下面２ｃとは、同断
面内において板厚に著しい差が生じないように任意の弧
状の線によって形成したものである。

第１３図における円弧断面テーパ板ばね２の厚さ方向中
心−の半径ｒ、は上面２ｂの半径ｒ、から板厚ｔの半分
を減じた長さとして計算され得る。

第１４図の場合も計算で算出できるが、一般には第１５
図に図示したように、テーパ板ばね２の中央部における
板厚ｔ、の中心点Ｐ、テーパ板ｄね２の両端における板
厚ｔ８の中心点Ｑ、　Ｒの３点を通る円を画き、その半
径を厚さ方向中心線の半径ｒ０　　としてもよい。

本発明は、上記のように構成されておシ、以下その作用
にりいて説明する。

まず円弧断面の板ばねであって、その長手方向に厚さの
等しいものが平板の片持梁と同様のたわみを生ずるか否
かについて検討すると、実験の結果、梁理論によって求
めたたわみ量の計算値とよく一致した。また曲はモーメ
ントを受は九場合の応力分布についても同様に実験にょ
シ確認した結果、梁理論によシ求めた応力分布の計算値
とよく一致した。

即ち本発明のテーパ板ばね２の試験例について説明する
と、＄１６ｆｇは中央Ｙよシ点ｃ、Ｄ＃ｉ夫＊５０箇、
点Ｂ、　Ｂ紘夫々３５０■、点Ｂ、　Ｆは夫夫４００■
の位置にあり、点Ｃ，Ｄ間では板厚ｔ６（幅方向中央部
の板厚）はｌＯ■で一定で、点Ｃ１Ｂ聞及び点り、１間
では板厚が１０■から６■まで変化し点Ｂ１人間及び点
Ｂ、Ｆ間では板厚が６−で一定で板巾１１７０■、曲率
半径ｒ、が９０腸のテーパ板ばね２の断面が膨出し九個
２ｂＫ引張シ応力が作用するように点ム、Ｆで支持し点
Ｃ２ＤＫ荷重を加えた時の点６．Ｄにおける撓みを測定
した。

上記試験結果は第１７図ＫＯ印で示すごとく梁理論よシ
求めた撓み量の計算値（実＠Ｌで示す）とよく一致した
。

また上記試験において長さ方向に＠直な面内の断面に沿
って第１８図に示す如く、その表面の点Ｔ１〜Ｔ、　、
　Ｃ，〜Ｃ４に歪ゲージ０１１１着しこれらの位置にお
ける応力を測定した結果を第１９図に曲は中立軸からの
距離に対し点Ｔ１〜Ｔ４．Ｃ１〜Ｃ４でプロ、トシた。

１＊この試験結果紘梁塩論により求め九応力分布の計算
値（実線Ｍで示す）とよく一致していた。

これらの結果から本発明のテーパ板ばね２紘従来の平板
ばねと同様に弾性梁として取扱い得るものであることは
明白である。

次に本発明のテーパ板ばね２と長方形断面テーパ板ばね
とを同一条件で製作し疲労試験Ｉｓ論し、両者の平均御
命を比較した結果につき説明する。

試験に供した板ばねは、第１６図に示す本発明のテーパ
板ばね２及び本発明のテーパ板にね２と板厚分布が等し
く長方形断面のテーパ板ｄねであって、いずれも日本工
業規格８ＵＰｅ材を所要寸法に成形したものである°。

また試験に供した板ばね紘それぞれ同一条件で焼もどし
後、表面にシ冒ットピー二ング処理を施したもので熱処
理後の硬さは、ＢＨＤ＆０５である。

また、試験に供した本発明のテーパ板ばね２は第１３図
に示す断面における上下面２ｂ、２ｃが同心円の円弧形
状を有するものである。

そして平均引張応力６５ｋｆ／ｄ、応力振巾Ｓ　５　ｋ
？／−の応力条件で疲労試験を行なった。この疲労試験
結果即ち本発明テーパ板ばね２の破壊確率（×印で示す
）と従来例の破壊確率（・印で示す）は、第２０図に示
すとおシであって、繰返し数Ｎで比較して本発明のテー
パ板ばね２は長方形断面板ばねに比べ約３倍だけ寿命が
長いことがわかっ九。

力おこの疲労試験においては、本発明のテーパ板ばね２
社、円弧状に膨出した面２ｂを引張）応力側に位置せし
めて繰返し変位を加えたことは勿論である。

以上の結果から本発明円弧断面テーパ板ばね２は、引張
応力側表面２ｂを円弧状に膨出せしめた最大引張応力の
作用位置を円弧状膨出部の頂部付近に移動せしめ、平板
断面鋼板や構付断面鋼板において疲労き裂の起点となる
引張応力側の表面における隅角部の切欠効果をなくした
ことに起因して丸棒材なみの疲労強度が得られること、
ならびにはね用熱間圧延銅材の熱処理後において黒皮脱
炭層強化のために平均応力引張側の表面に施されるピー
ニング加工にあたって、平板断面鋼板の場合は隅角部に
シ日ットピー二ングが施し難いのに対し、本発明の円弧
断面鋼板の場合鉱疲労破壊の危険部位が曲率半径の大な
る円弧状膨出面の頂部であるために、シ冒ットビーニン
グ加工にあたシ該危険部位には直角に近い角度でシ１．
トが衡突し、十分なピーニング効果を得られる利点があ
ることが判明した。

次に板ばね２の製造上の点につき説明すると、板ばね２
の幅ｂ、板厚ｔ、凹陥表面２ｃの円弧の半径’Ｉｓ膨出
表面２ｂの半径’１１、板厚ｔの中心の円弧の半径ｒ１
　を前述の範囲に設定することＫよシ、半径ｒ６の製造
誤差による曲げ剛性のバラツキを少なくし得、軽量化が
可能となり、板ばねの成形性の向上、加工の確実化を図
ることができる。

またばね用熱間圧延鋼材の熱処理後において、黒皮脱炭
層強化のために平均応力引張の側に施されるシ曹ットピ
ーニング加工に当って、平板にねの場合は隅角部にシｖ
ａ　ｙ　’）ピーニングが施し難いのに対し、円弧断面
板はね２の場合社、疲労破壊の危険部位が曲率半径の大
きい円弧状膨出表面２ｂの頂部２ｄとなるために、シ、
、トビーエング加工に当シ該危険部位には直角に近い角
度でシ■ットが衝央し、十分なピーニング効果が得られ
る。

次に板ばね２を第７図及び第８図に示すように重ね板ば
ね３として用いた場合について説明すると、各板ばね２
の膨出表面２ｂの頂部２ｄと凹陥表面２ｃの頂部２ｊと
の間には適当な隙間が形成されるのて、胴締端部、子板
板端位置等におけるフレ２．ティングコロージ箇ンの発
生を防止し、疲労限界に優れた効果を奏することができ
る。

なお板ばね２の頂部２ｄに前述した範囲内の截頭を施す
ことによって、半径ｒｉとｒｏとが等しい場合であって
も重ね板ばね３を構成した場合隣接する板ばね２との間
に適当な隙間が形成され、ま九截頭表面を研削或いは切
削することによシ表面傷や脱炭層を除去することができ
、疲労強度が一層向上する。

また板ばね２の軽量化については、平板とねを円弧断面
としただけで約１５９６の軽量化が達成でき、これをテ
ーパ板はねとするととＫよシ更に５〜１０％の軽量化が
達成でき、使用応力は平板ばねに比べて２０〜３０嗟増
とすることができる。

また引張応力σｔと圧縮応力σ。との比σ・／＃。

は平板ばねに比べて約３〇−増となるので、荷重当りの
ばね重量を相当低減できることになるものであシ、更に
疲労試験の結果、同一応力振幅を与えた場合、子板ばね
に比べて円弧断面板ばねでは、前述のように繰返し回数
Ｎが３倍にも達することが判明した。

本発明は、上記のように構成され、作用するものである
から、従来量も優れた板ばねとしてのテーパ板ばねの長
所を生かしつつ、その長手方向に垂直な面内の断面を引
張応力側の表面が膨出し、圧縮応力側の表面が凹陥した
円弧断面形状としたので、曲けの中立軸を最大引張応力
を生ずる表面側に移動させることができ、同時に引張応
力集中が生じていた隅角部を圧縮応力側に移動させるこ
とができる効果が得られ、またこれによって隅角部の材
料欠陥による板ばねの破損を防止することができ、疲労
強度を九棒並みに増大させることが可能となり、ｔた使
用曲は応力の増大及び板ばねの軽量化を図ることができ
る効果が得られる。

更に線板ばねの両面を単なる円弧で形成するようにした
ので、板にねの成形性の向上、加工の確実性及び加工効
率の向上を図ることができる。また最大曲げ応力が生じ
る疲労破壊の危険部位を曲率半径大なる円弧状膨出面の
頂部に移動させることができるので、シ、、トビーニン
グのシｎｙ）が該頂部に直角に近い角度で衝央すること
になるので十分なピーニング効果が得られ、車輛用板ば
ねとして採用されれば車輛の信頼性の向上、軽量化及び
省燃費に寄与するところ極めて大なる発明である。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は従来例に係シ、第１図は長方形断面
のテーパ板ばねの斜視図、第２図は第１図の１１矢視縦
断面図、第３図から第８図は本発明の第１実施例に係り
、第３図は円弧断面を持つテーパ板ばねの斜視図、第４
図は板にねの側面図、第５図は第４図の■−■矢視拡大
縦断面図、第６図は第４図の■−■矢視拡大縦断面図、
第７図は重ね板にねの側面図、第８図社第７図の■−■
矢視縦断面図、第９図から第１２固状本発明の第２実施
例に＊Ｉ、第９図線テーパ部にのみ円弧断面を持つテー
パ板ばねの側面図、第１０ｆｌｄ第９図のＸ−Ｘ矢視縦
断面図、第１１図は第９図のＸｌ−ＸＩＸ矢視縦断面図
″第１２図は１１Ｊ９図の刈−罵矢視縦断面図、第１３
図から第１５図はテーパ板にねの円弧断面の曲率半径の
とり方の説明図で、第１３図社同心円の円弧断面を、第
１４図は等しい半径の円弧断面を、第１５図は任意の弧
状の線からなる円弧断面を夫々示し、第１６図は本発明
テーパ板ばねの試験牽件を示す側面図、第１７図は本発
明テーパ板ばねの試験結果を示す撓み荷重線図、第１８
図はテーパ板ばねの２分の１断面上におけるひずみゲー
ジ取付点を示す図、第１９図は第１８図に示す断面上に
おける応力分布を示す線図、Ｗ４２θ図は従来例の長方
形断面テーパ板ばねと本発明円弧断面テーパ板ばねの繰
返し曲は耐久限度を比較して示す線図である。 ２は円弧断面のテーパ板ばね、２ｂは曲げ荷重時引張応
力を受ける側の表面、２ｃｔｉ同じく圧縮応力を受ける
側の表面、ｂはテーパ板ばねの幅、ｌはテーパ部の長さ
、ｒｅは板ば′ねの板厚の中心を通る円弧の曲率半径、
ｒｏ　は表面２ｂの曲率半径、ｒｌ　は表面２ｃの曲率
半径、ｔは板ばねの板厚、ΔｔＨテーパ部における板げ
ねの板厚の減少量である。 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１Ｏ図 第１１図 第１２図 第１５図 第１６図 Ｙ 撓み−−− 第１８図 第１９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、長さ方向にａｙ垂直でその厚さ方向に曲げ変形を受
   け、全長にわたって応力をｑｙ均等化させる板ばねにお
   いて、該板ばね祉、その単位長さの中央部の板厚を最大
   とし、両端部に向ってその厚さが減少するようにテーパ
   部が形成され、かつ、骸板ばねの長さ方向Ｋｌｉ直な面
   内における断面は、少なくとも前記テーパ部が、曲は荷
   重時引張応力を受ける側の表面を円弧状に膨出させると
   共に、圧縮応力を受ける側の表面を円弧状にへζませ丸
   形状としたことを特徴とするテーパ板ばね。 ２　長さ方向に１１　Ｎ垂直でその厚さ方向に曲が変形
   をダ丸？ｂ拳にわ九囁で応力を）１￥均等化させる板ば
   ねＫおい’ｔｐ痘ｔは、その単位長さの中央部の板厚を
   最大とし、両端部に向ってそのｊ！さが減少するように
   テーパ部が形成され、その厚さの減少量をハ、ｉイが変
   化した部分の長さをｊとしたときα００５≦Δｔ／ｊ≦
   ０．１５ とし、 かつ、該板ばねの長さ方向に垂直な面内における断面は
   、少なくとも前記テーパ部が、曲げ荷重時引張応力を受
   ける側の表面を円弧状に膨出させると共に、圧縮応力を
   受ける側の表面を円弧状にへζませ、更に板厚に応じて
   円弧形状部の曲率半径を一定とし又は変化させた形状と
   し、誼ばねの断面における幅をす、その厚さの中心を通
   る鐘の曲率半径をｒ、とじたとき２０≧ｒ＠／ｂ≧０．
   ６４ としたことを特徴とするテーパ板ばね。 λ　前記板ばね紘斥の長さ方向に垂直な面内における断
   面の厚さをｔとしたとき ｏ、ｓ≧ｔＡ≧ａｏｓ としたことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載Ｏ
   テーパ板ばね。 ４、前記板ばれはｔの長さ方向に垂直な面内の断面にお
   いて、誼円弧状に膨出する側の表面の曲率半径をｒｏ、
   円弧状にへこませた側の表面の曲率半径をｒｌ　　とし
   たとき− １，２≧ｒ　（１／ｒ息≧１．０ ５、前記板ばねはｔの長さ方向に垂直な面内の断面が円
   弧形状部において、呻は荷重時に引張応力を受ける円弧
   状に膨出する側の表置頂部に、その幅方向の両端を結ぶ
   線に平行な面で截頭した平面部を形成し、前記断面にお
   ける板厚をｔ。 該板厚に対する截頭量をｈとしたとき ０．３５≧ｈ／ｌ としたことを特徴とする特許請求の範囲第２項ないし第
   ４項のいずれか１項に記載のテーパ板はね。 ６、前記板ばねの単位長さにおいて、長さ方向の中央部
   及び又は端部の断面を長方形とし、中央部７１．端部よ
   形成しぇ一二、（部１Ｆ１１Ｌ＊＊＆したことを特徴と
   する特許請求の範囲第２項ないし第５項のいずれか１項
   に記載のテーパ板ばね。 ７、前記板ばねはｔの円弧状に膨出する面が円弧状にへ
   こむ面に対向するように複数枚重ね合わされ、該各板ば
   ねの対向面は、板ばねの単位長さにおいて少なくとも中
   央部および両端部において接触し、かつその長さ方向に
   喬直な面内の断面が円弧形状部においては少なくとも前
   記膨出面の頂部が対向するへこませた面に接触せず、−
   パ板ばね。